75t,跨度195m,双梁桥式起重机结构设计说明书

1、太原科技大学课程设计题目：起重量75T跨度19.5m双梁桥式起重机结构设计机电工程学院业 机械设计制造及其自动化指导教师太原科技大学机电工程学院设计说明书摘要本设计采用许用应力法以及计算机辅助设计方法对桥式起重机桥架金属结构进行设计。 设计过 程先用估计的桥式起重机各结构尺寸数据对起重机的强度、 疲劳强度、 稳定性、刚度进行粗略的校 核计算， 待以上因素都达到材料的许用要求后， 画出桥架结构图。 然后计算出主梁和端梁的自重载 荷，再用此载荷进行桥架强度和刚度的精确校核计算。若未通过，再重复上述步骤，直到通过。由 于桥架的初校是在草稿中列出， 在设计说明书中不予记录， 仅记载桥架的精校过程。 设

2、计中参考了 各种资料 , 运用各种途径 , 努力利用各种条件来完成此次设计 . 本设计通过反复斟酌各种设计方 案, 认真讨论, 不断反复校核 , 力求设计合理 ;通过采取计算机辅助设计方法以及参考前人的先进经验 , 力求有所创新 ; 通过计算机辅助设计方法 , 绘图和设计计算都充分发挥计算机的强大辅助功 能, 力求设计高效。关键词 : 双梁桥式起重机 ; 校核; 许用应力. 2372.主梁尺寸 参考文献太原科技大学机电工程学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第10页共42页第一章桥式起重机金属结构设计参数起重机类型双梁桥式起重机起重量（主/副:T）75小车重量（T）26跨度（m）19.5

3、起升高度（m）16起升速度（主 /副：m/min）4.2小车运行速度28（m/min）大车运行速度90（m/min）小车轮距（m）2.8小车轨距（m）3吊钩最小下放距离（m）2大车运行机构质量（kg）1500结构工作级别A6司机室质量（T）3左侧极限（m）2右侧极限（m）1.6司机室距左侧距离（m）1.2表1-1设计参数1.大车轴距2.主梁尺寸第二章总体设计1.桥架尺寸的确定1 1B0= (-) L=46（丄1）22.5=3.254.875 m46根据小车轨距和中轨箱型梁宽度以及大车运行机构的设置，取B0 =4.5m端梁全长B=6m2.主梁尺寸1 1高度 h=（）L=11471393mm141

4、7取腹板高度h0 =1350mm腹板厚度=10 mm翼缘板厚度0 =12 mm主梁总高度H1 = h0 +2 0=1374 mm主梁宽度 b=（0.40.5） H1 =549.6687 mm腹板外侧间距取 b=730mm > =325 mm60上下翼缘板相同，为 12 mm 730 mm主梁端部变截面长取d=L/8L/4=2437.54875 mm且 旦=458 mm3，取 d=2500mm图2-1双梁桥架结构MODB0=4.5 mB=5mh0 =1350 mm=10 mm0 =12 mmH1=1374 mmB1=b=730mm12mm 730 mmd=2500mm3.端梁尺寸4.主，端

5、梁的连接高度 H21/2 H1 =687mm，取 H2=700mm考虑大车轮安装，端梁内宽 b0=380mm总宽B2 =460mm，各板厚 0 = =8mm主、端梁采用焊接连接，端梁为拼接式，桥架结构与主、端梁界面示于图2-1及图3-1Sj6C0I-611slon91R1111i&D03-1主梁与端梁截面第三章主、端梁截面几何性质（图3-1)H 2 =700mmB2 =460mm0 = =8mma)主梁 A= (730 12+135010) 22= 0.04452mAc =640 1362=0.87168m形心 x=365mmy=687mm惯性矩Ix31012

6、12268173012 2=1.2X 1010 mm10 13503l1=Iy= 121013502320 Z33 212=6.871 09 mmA=0.04452mA0 =0.87168 m2I x =1.2 X1010 mm9I1 = I y =6.8710mmA=0.023m1.固定载荷b)端梁 A= (460=0.023 mm惯性矩8 984 8)2lx =1.384 109 mm12500 8312364500 88I 2= I y=8.39 10mm9=1.38410mml2=ly=噜 86841942500=8.39108 mm第四章载荷主梁自重载荷Fq =k p Ag 9.81

7、=12 X 7850 X 0.04452X 9.81=4114 N小车轨道重量（P 43）Fg =44.6539.81=438.04 N/mFq =5533.05 N/m栏杆等重量Fl = mg=100 9.812.小车轮压=981 N/m主梁的均布载荷Fq=Fq +Fg + F|=5533.05N/m根据主、副起升机构和运行机构的设计布置 起升载荷为PQ = mQg3=75 X 10 X 9.81=735750 N小车自重3Pgx =0.35 X 75 X 10 X 9.81=257512N3.动力效应系数4.惯性载荷额定起升载荷PgPqP31 =261384.9 Np产生的Po1和FO21

8、019PgPq9P32=19P =496631.3 N=235246.4N小车轮压P = P01 + F02 =496631.3 N空载轮压P1=67766.4NP2 =60989.8 N2(HG)=1.1+0.34 Vq=1.1244=1.+0.058 Vy Th1.11h=1 mm,接头高度差4=1.11FXg =35473.7 N大小车都是4个车轮，其中主动轮各占一半，按车轮打滑条件确定大 小车运行的惯性力FH =35473.7 N一根主梁上的小车惯性力为PPxg =35473.7Ng 2 7Fh =395.7N/m大车运行起制动惯性力（一根主梁上）为PPH =35473.7 N2 75

9、.偏斜运行侧向力Fh =豆=395.7 N/m2 7太原科技大学机电工程学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果侧向力第6页共42页主梁跨端设备惯性力影响力小，忽略根主梁的重量为PG=Fq L 0.4=5533.05(19.5-0.4)=105681 N一根端梁单位长度的重量Fqi = k Ag=1.1 X 785OX O.O189 X 9.81=16O1 N根端梁的重量为PQd = Fqj B=1601 X 5=8005 N一组大车运行机构的重量(两组对称配置)为FGj =mjg=1500/29.81=7357.5N司机室及设备的重量(按合力计)为FGs = msX g=3000 X 9.

10、81=2943ON-LL,L:.rr TL, 1 =-JL1+图4-1端梁总轮压计算(1)满载小车在主梁跨中央 左侧端梁总静轮压按图4-1计算:;.+11pR1 =( Pq=O.5 X1d2pGX) - (2 Pg ) pGs(1 )PGjPGd(257512.5+735750 )+0.5 X (2 X 105681)+29430 X(1-1.2/19.5) +7357.5+8005=645293.7 N由丄=19.5/6=3.9 查得 =O.1O6BoPg=105681NFq1 =16O1NFQd =8OO5NFGj =7357.3NFGs =2943ONPri =645293.7 N太原科

11、技大学机电工程学院设计说明书计算项目设计计算内容设计结果第67页共42页6.扭转载荷1.内力（1 ）垂直载荷1PSI床121=645293.70.1062=342OO.6N（2）满载小车在主梁左端极限位置 左侧端梁总静轮压Pr2 = (PqP gx)(1=1O37335.2N侧向力1p32 = 一 Pr22估算大车轮压P=21.25 t选取大车车轮直径为中轨梁扭转载荷较小,PS1 =34200.6NPr2 =1O37335.2Ne11d2)(2 Pg) PGs(1 )PGjPGdPS2=54978.8N=54978.8N5OO mm,轨道为 QU70.且方向相反，可忽略。故在此不用计算。第五章

12、主梁计算计算大车传动侧的主梁。在固定载荷与移动载荷作用下，主梁按简支梁计算，如图所示 5-1JLJiiiiiriiiiiiiriiiiiiiiiiiiiKiiiiiiiiiiiiiiiiJLiiiiii-1 -iniH iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiniiTiiiiiiiiiii11图5-1主梁计算模型固定载荷作用下主梁跨中的弯矩Mq=4( ¥8PGj 殳）Mq =342729.9 N=342729.9 N跨端剪切力Fqc 4 2FqL PGjPgs(1 )=105819.2 N移动载荷作用下主梁的内力1）满载小车在跨中，跨中E点弯矩为Mpr4 P(L b1)

13、2轮压合力p与左轮的距离为biP2b = 190510-22.8=1.326mp 402210跨中Fqc =105819.2 NM P =2502577.3E点剪切力=275401.9N跨中内扭矩为Tn =02）满载小车在跨端极限位置（z= e）.小车左轮距梁端距离为Ci =e - b =2-13=07 mm跨端剪切力Fpc= 4 P( L ；C1)=529588.8N跨端内扭矩为Tn1 =0主梁跨中总弯距为=342729.9+2502577.3M P =2502577.3N.mFp =275401.9 NTn =0Fpc =529588.8N=2845307.2 N.mTn1 =0主梁跨端总

14、剪切力FR = Fc = Fqc+F pc=529588.8+105819.2=635408 N 1）水平惯性力载荷（2 ）水平载荷在水平载荷Ph及Fh作用下，桥架按刚架计算。K=3m,1 b=-K=1.5m2a=_(B0-K)= 1(4-3)=0.5m2 2水平刚架计算模型示表图5-2尸川FhI I I 1 I I I I I I I I I I |°| I I I十I I I I I I I I I TPhF”M I I I I II mC I I I I TTTF图5-2水平刚架计算模型Mx =2845307.2N.mFr =635408 N小车在跨中，刚架的计算系数为r1 =

15、12abI13(a b)Ll2=1.105跨中水平弯矩PhLFhL2Mh=（1 *罟（1自=102134.9 N.m跨中水平剪切力为1PpHPh =17736.85 N2跨中轴力为Nh = abr1 ( 128 )-119445 N小车在跨端，跨端水平剪切力为F'ch-FhL Ph（1 -）2L-35688.6 N2）偏斜侧向力。在偏斜侧向力作用下，桥架也按水平刚架分析（如图5-3）cH -31F ffTT舁1LP3图5-3侧向力作用下刚架的分析这时，计算系数为rs-1旦3LI24 6.89 1091 3 19.5 8.39 '-1.421小车在跨中，侧向力1艮1- Pr12-

16、34200.6N超前力为Ps1 BoP1L-7015.5 N端梁中点的轴力为1Nd1 -P 1 -3507.8 N2端梁中点的水平剪切力为pd1-ps1（2K：）Mh -102134.9 N.mPph -17736.85 NNh -119445 N108O.51 34200.6（7 7）-13089 N主梁跨中的水平弯距为Fch-35688.6 NP 1-7015.5 NMs=Ps1a Pd1b Nd1?=2532.8 Nm主梁轴力为Ns1Ps1丘1=34200.6-13089=21111.6 N主梁跨中总的水平弯矩为My = Mh Ms=102134.9+2532.8=104667.7 N.

17、m小车在跨端。侧向力为FS2 =54978.8 N超前力为P =26。P2 2=109957.6 N端梁中点的轴力为1Nd= P 2 =54978.8N2端梁中点的水平剪切力为=54978.8 (- 05) 23 10421=21041 N主梁跨端的水平弯矩为M cs = FS2 a+ Fd2 b=54978.80.5+21041105=59050.5 N.m主梁跨端的水平剪切力为Fcs = P2- Nd=Ip2 P2=54978.8 N主梁跨端总的水平剪切力为Fdi=13089 NMs =2532.8 N.mNs1 =21111.6 NMy =104667.7Ps2 =54978.8F 2

18、=109957.6N.mFd2=21041NMcs =59050.5 N.mFes =54978.8 NFcH = F cHFcs=90667.4 NFch =90667.4 N小车在跨端时，主梁跨中水平弯矩与惯性载荷的水平弯矩组合值较小, 不需计算需要计算主梁跨中截面危险点、的强度 (1)主腹板上边缘的应力 主腹板边至轨顶距离为hy= hg0=140+12=152 mm主腹板边的局部压应力为4Pji(2hy 50)“9 261384-9 =87.87M Pa2 152 5010垂直弯矩产生的应力为My01 = I'x01 =163 MPa=163 MPa水平弯矩产生的应力为2.强度M

19、yx02 = 'y02 =5.56 MPa=5.56 MPa惯性载荷与侧应力对主梁产生的轴向力较小且作用方向相反，应力很 小，故不计算主梁上翼缘板的静矩为Sy = 0B1 (yi 0.5 0)4=5311800 mm主腹板上边的切应力为FpSyTn2A0lx=6.1M Pa=6.1M Pa点的折算应力为0 = 01 + 02=168.56MPa1=m20 0 3 27168.562 87.872 168.56 87.87 3 6.12=146.6 MPa<=175 MPa(2)点的折算应力为2如MXlx Iy=167.86MP<=175 MPa(3)点的应力为3=1.15I

20、x=160.5 MPa<0=168.56 MPa1=146.6 MPa2=167.86 MPMy(x 25)(4)主梁跨端的切应力Iy=175 MPa主梁跨端截面变小，以便于主端梁连接，取腹板高度等于跨端只需计算切应力3=160.5 MPahd =700 mm1)主腹板。承受垂直剪力Fe及扭矩Tn1，故主腹板中点切应力为1.5FChd"主梁跨端封闭截面面积为A0= (b-8 ) ( h0+ 0)=(650-10 )X( 700+12) =455680 mm代入上式1.5 90667.4700 (10 10)=68.1MPa< =100MPa副腹板中两切应力反向，可不计算2

21、)翼缘板。承受水平剪切力Fch =37898.4 N 及扭矩 Tn1=0 N.m=68.1M Pa3.主梁疲劳强度1.5FChd=9.71 MPa< =100 MPa主梁翼缘焊缝厚度取hf =8 mm采用自动焊接，不需计算桥架工作级别为 A6,应按载荷组合I计算主梁跨中的最大弯矩截面 （巳的疲劳强度由于水平惯性载荷产生的应力很小，求截面E的最大弯矩和最小弯矩,Mmax = Mx=2845307.2 N.m为了计算简明而忽略惯性力满载小车位于跨中（轮压P在E点5-4)空载小车位于右侧跨端时（如图L )图5-4 主梁跨中（巳最小弯矩的计算 左端支反力为Fr1 = l P'1(b C2

22、)1=67766.4 19.5P '2C22.8 0.15) 60989.8 0.15=10721 NM min =M q 4FR1Z=342729.9+1.19 X 10921 X 9.1=458827.6 Nm（1）验算主腹板受拉翼缘板焊缝的疲劳强度M x( y20)Fr1 =10721 Nmaxlx2845307.2 (687 12)1.2 1010=160 MPa_ M min (y20)min =lx458827.6 (687 12)1.2 1010=25.81M Pa应力循环特性mi _ 25.81gM min =458827.6NmSOO6 IiIi11max =160

23、MPa图5-5主梁截面疲劳强度验算点=0.161 > 0max 160根据工作级别 A6,应力集中等级 K1及材料Q235,查得1 119 MPb=370 MPa焊缝拉伸疲劳需用应力为min =25.81 MPa1.67 irl=1 (1鼎91.67 119110.45=208.3MPa119max =160M Pa<rlrl =208.3MPamax <rl 370 O.161合格1.67 7171 1 0.1610.45 370（合格）（2）验算横隔板下端焊缝与主腹板连接处Mx(y 60)maxlx_ 2845307.2 (68760)1.2 1010=117.86 MP

24、a_Mmin(y 60)minIx458827.6 (68760)1.2 1010=23.974 MPa皿=0.161 > 0max显然，相同工况下的应力循环特性是一致的根据A6及Q235,横隔板采用双面连续贴角焊缝连接，板底与受拉翼缘间隙为50 mm,应力集中等级为 K3,查得1 =71MPa拉伸疲劳需用应力为11.671rl=f1(1_ )r0.45 b=130.63MPamax =117.86 MPa< rlmax =117.86 MPamin =23.974 MPa1.67 71711 0.1610.45 370（合格）rl =130.63MPamax <rl 合格由

25、于切应力很小，忽略不计（1）整体稳定性主梁高宽比h = 1824 =2.28 3 （稳定）b 800（2）局部稳定性翼缘板 虫=28£=65<80 J235/ S，不需设置纵向加劲肋，不再计算稳定0 12翼缘板最大外伸部分-1=2 =3.33 （稳定）124.主梁稳定性腹板邑罟=18080160故需设置横隔板及一条横向加劲肋，腹板间距确定5 =6mm板中开孔974 X 330第六章端梁的计算a=1564 mm,加劲肋的端梁截面已初步选定，现进行具体计算。端梁计算工况取满载小车位于主梁跨端，大、小车同时运行起、制 动及桥架偏斜（1 ）垂直载荷端梁按修改的钢架尺寸计算，B0=4.5

26、m, a=0.5m, b=1.5 m, K =2b=3m, B=5.0 m,a1 =0.45 m,a? =0.19 m,主梁轴线与主腹板中线距离a=1546 mmx1 =0 m主梁最大支承力 Fr =635408 N因Fr作用点的变动引起的附加力矩为零端梁自重载荷为 Fqj = 1601 N/m端梁在垂直载荷作用下按简支梁计算如图 端梁支反力为Fvd=FR+丄24Fq1B1-1.19 1601 52=640170.96N635408M R =06-1M R =0Fvd =640170.96 NI11 II11 *! -J J!»i LI!1,.11IJ1,IIUJII；iiiiiji

27、iiiii；iiiiiiiiijiii.nihIlliII1 ! 1tiI1 1* 11. 11r1rpn11r ii 1111-rF J-l'-lirr垂直载荷下端梁的计算截面1-1弯矩图6-1Mx1 = Fvd 导-Fr2 22 2 24640170 兰 6354082=594464.3 N.m剪力Fv1 =0截面2-2弯矩1Mx2 = Fvda-iB 24Fq弓 MR4Fq1(a aj2=640170.96 X 0.5-0.5 X 1.19=638361 N.m剪力Fv2 = Fvd -4Fq1(a=640170.96-1.19=638361N.m 截面3-3弯矩Mx3=0剪力F

28、v3 = Fvd-4Fq131a,)M 刃=594464.31 1.19 16012N.mMrX 1601X (0.520.45)X 1601 X( 0.45+0.5 )X 1601 X 0.45=640170.96-1.19=639313.6 N.m截面4-4 (沿着竖直定位板表面)M x2 =638361 N.mFv2 =638361 N.mFv3=639313.6 N.m1Mx4 Fvda2-24Fq1(a21640170.960.19 _ 1.192=121242 N.m剪力 Fv4Fvd-4Fqi(a2640170.96-1.19 X 1601 X=638951.6 N端梁的水平载荷

29、有 Ph、Fh、示6-2截面1-1aj221601 (0.45 0.19)ai)(0.45+0.19)FS2、Pg等，亦按简支梁计算，如图所因Pxg作用点外移引起的附加水平力矩为M xg = Rxg X1=35473.7=0 N.m弯矩M y1= Pxg a=35473.70.5=17736.9 N.m钢架水平支反力F 一 bFhL2a(a b)r112PhW eO2LMx4=121242 N.mFv4 =638951.6 NMy1 =17736.9N.m1.5395.2 19.52395.2 219.5 20.50.5 1.51.105=17480.9NFd2= Fd2 =21041N122

30、 19.51.5 107933.4500 8剪切力F H1FRH + Fd 2=38521.9N轴力图6-2水平载荷下端梁的计算Nd = FcH =37898.4N截面2-2在Ph、Fh、FS2、Pxg水平力作用下，端梁的水平支反力为FHd = FRH + Ps2 + Pxg=107933.4N水平剪切力FH2= FHd =107933.4N弯矩为M y2= Fh2 a=107933.4 X 0.5=53966.7N.m截面3-3水平剪切力F H3 = Fh2 =107933.4N其他内力小，不计算截面1-1的应力计算需待端梁拼接设计合格后方可进行（按净截面计）截面2-2截面角点Fh1 =38

31、521.9 NNd =37898.4My2 =53966.7 N.mFH3 =107933.4 NMxy MyX 2Nd1 x1 yAd319225.8 103 350101.38453966 103 2508.39 1092 90667.418900=106 MPa <=175 MPa腹板边缘Mx(y 0)My(x 26)ly2NdA319225.8 103 (350 8)1.384 10953966.7 103 (25026)8.39 1082 90667.4合格18900<=106< =175 MPa翼缘板对中轴的静矩为1.载荷和内力Sy =8 460 496=1825

32、2803mm= 6383610000=40.3 MPa2lx2 1.384 109 8折算应力为=J 2 3 2 =丁102.92 3 40.32=124.3 MP a< =175 MP截面3-3及4-4端梁支承处两个截面很近，只计算受力稍大的4-4端梁支承处为安装大车轮角轴承箱座而切成缺口并焊上两块弯板(mm 130 mm),端部腹板两边都采用双面贴角焊缝，取14hf =8 mm,支承处高度400 mm,弯板两个垂直面上都焊有车轮组定位垫板(16 mm 90mm 460 mn),弯板参与端梁承载工作，支承处截面(3-3及4-4 )如图所示6-3y1 = r8 5002 8 194 37

33、2 2 20 130 3908 500 2 8=211.1 mm372 2 20 130y2=188.9mm惯性矩为lx3500 8 500123130 202 20128 .=4.1110 mm中轴以上截面静矩 S=1105168 mm38 (211.1 4)(400 211.132 8 372(21101 186)2 8 37212210)20 130上翼缘板静矩S| =828400 mm下翼缘板静矩S2 =93028 mm截面4-4腹板中轴处的切应力为Fv4Sf =2Ix=98.4 MPa2.水平载荷f< =100 MPa因静矩S2S,，可只计算靠弯板的腹板边的折算应力，该处正应力

34、为Mx4（y2 14）Ix_ 1121242 （188.9 14）4.11 108=51.6 MPa切应力为Fv4 S221?-638951.6 9302802 8 4.11 108=90.4 MPa折算应力为=133.14 MPa < =175 MP （合格）假设端梁支承水平剪切力只由上翼缘板承受，不计入腹板 上翼缘板切应力为y=1 = 179334=40.5 MPa<B2 0500 8端梁支承处的翼缘焊缝截面计算厚度（2 0.7 8 mm=11.2 mm）比腹板厚度（8 mm大，故焊缝不需验算，截面4-4的水平弯矩小，忽略不计端梁疲劳强度计算只考虑垂直载荷的作用（1）弯板翼缘焊

35、缝验算截面4-4的弯板翼缘焊缝满载小车在梁跨端时，端梁截面4-4的最大弯矩的剪切力为M max = M 4 =121242 N. mFmax = Fv4 =638951.6 N空载小车位于跨中不移动时端梁的支反力为Fvd巳 1 /、 匚B孑 4（mx m0）g Fq1-=0.5 X 105681+0.25 X 257512.5+1601 X 5/2=121221 N这时端梁截面4-4相应的弯矩和剪切力为M min = Fvd a2Fq1(a1a2 )2121221 0.19 0.5 16.1 (0.45 0.19)=22704 N. mFmin = Fvd Fqi(ai a?) =120196

36、 N弯板翼缘焊缝的应力为maxM max( y2m =51.6 MPalxmin = Mmin(y214)=9.7 MPamaxlxFmaxS24 0.7 hfIx=638951.6 9302804 0.7 8 4011 108=64.6 MPaF min S2min = 4 0.7 hf Ix=12.1M Pa根据A6和Q235及弯板用双面贴角焊缝连接K4，查的1 =43 MP a， b=370 MPa皿=0.1873 > 0max M max焊缝拉伸疲劳需用应力为1-671j=1 (1 i0.45 b1.67 43431 (1 ) 0.18730.45 370y 15.62=83.4

37、 MPaFvd =121221 N2.四=0.1873 >0max按K0查的1 =133 MPa,取拉伸式1.67 i'门 1（1 M=1.67 133=1331 （1 ） 0.18730.45 370=230.8 MPa七=晋163.2 MPa（ max ）2（ max）2rl r（竺）2（竺）2=0.21 <1.1230.8163.2（2）端梁中央拼接截面根据端梁拼接设计，连接螺栓的布置形式已经确定，可只计算受力大 的翼缘板拼接截面1-1的内力为M max = M x1 =321276.2 N. m空载小车位于跨中不移动，主梁跨端的支承力为Pg1Fr'= -（m

38、0 mx）g=0.5 X 105681+0.25 X 257512.5=117218.6 NM R=0这时的端梁支反力为F；d =121221 N端梁拼接截面1-1的弯矩为Mmin=F；dFr'K" 2 Fq1 （f）2=61611N.m翼缘板的平均应力（按毛截面计算）为M max( y205 0)ylx121242 10 3 (188.9 0.5 8)4.11 108 10=54.5 MPa翼缘板传递的内力为Ny = yAy=54.58 500=218000 N端梁拼接处翼缘板面上布置有 为Af=( 500-421)82=3328 mm应力max = y=65.5 MPaA

39、fmin = M min max M max61611=0.1918 > 0321276.2可见，在相同的循环工况下，124-21 mm的螺栓孔，翼缘板净截面积应力循环特性是一致的。根据A6和Q235及带孔板的应力集中等级 W2，查得1 =122 MPa翼缘板拉伸疲劳需用应力为1-67 irl = 1 (1 jr0.45 b=214.7 MPamax < rl 若考虑垂直载荷与水平载荷同时作用，则计算应力要大些 腹板应力较小，不再计算整体稳定性h 700 , rr c 启宀、 =1.77<3 (稳疋)b 396合格合格局部稳定翼缘板 鱼=型=47.5 < 60（稳定）h

40、。8腹板匹=684 =85.5808 160故只需对着主梁腹板位置设置四块横隔板,=6 mm合格端梁在中央截面1-1采用拼接板精制螺栓连接，翼缘用双面拼接板 mm 480 mm 460 mm及8 mm 360 mm 460 mm腹板用单面拼接板 mm 460 mm 960 mm,精制螺栓选用 M20 mm,（1）内力及分配满载小车在跨端时，求得截面1-1的内力为Mxi =321276.2 N.m，剪力 Fvi =0合格Myi=17736.9 N.m， FH1=38521.9 NNd =90667.4 N端梁的截面惯性矩为94I x1 =1.38410 mm|y1=4I fy =4.1210 m

41、m翼缘对x和y轴的总惯性矩为I yx =4.79107 mm.39108 mm4腹板对x和y轴的总惯性矩为3.疲劳强度1仅=4.271 08 mmI yy=1.677 410 mm弯板分配M x1 :腹板IfxM fx =205039.N.M fx = M x1 I x=99122.1 N.m翼缘M y1 :翼缘Myx=Mx1 I x=11119.3 N.m腹板 M fy = M y1=87.9.9 N.mM yy = M y1I yyT?Myx =389424.7 N.mLfyIy=353 N.m水平剪切力分配剪力有上下翼缘板平均承受，一块翼缘板所受的剪切力为轴力分配轴力按截面积分配一块翼缘板受轴力FH1=19261 NNy = Nd -a? =19188.9 NA一块腹板受轴力AfNf = Nd=26250.37 N A. 2Af =5472 mmAy =4000