420吨锅炉热力计算

1、420t/h锅炉设计计算初始参数序 号名 称符 号单 位结 果（一）已知锅炉参数1额定蒸发量D1t/h4202再热蒸汽流量D2t/h3503过热蒸汽压力PMpa13.84过热蒸汽温度tgr5405再热蒸汽进入锅炉机组的温度t23246再热蒸汽离开锅炉机组的温度t25407再热蒸汽进入锅炉机组的压力p2Mpa2.68再热蒸汽离开锅炉机组的压力p2Mpa2.49给水温度tgs24010给水压力pgsMpa15.711周围环境温度tlk20（二）锅炉燃用烟煤特性1碳应用基质量百分比Cy%61.232氢应用基质量百分比Hy%3.233氧应用基质量百分比Oy%3.314氮应用基质量百分比Ny%1.086

2、硫应用基质量百分比Sy%0.387灰分应用基质量百分比Ay%25.078水分应用基质量百分比Wy%5.709挥发分应用基质量百分比Vr%20.1910燃料应用基低位发热量QyDkJ/kg5439（三）飞灰系数1飞灰系数afh0.902制粉系统漏风系数zf0.06烟 气 特 性 表序号名称及公式符号单位炉膛、后屏对流过热器高温再热器低温再热器旁路省煤器主省煤器空气预热器受热面漏风系数0.0500.0500.0300.0300.0300.1501烟道出口过量空气系数a1.2001.2501.2801.3101.3401.4902烟道出口平均空气系数apj1.2001.2251.2651.2951.

3、3251.4153干烟气容积VgyNm3/kg7.2947.4497.6977.8838.0698.6275水蒸气容积VH2ONm3/kg0.5490.5520.5560.5590.5620.5706烟气总容积VyNm3/kg7.8438.0008.2528.4418.6309.1977RO2占烟气容积份额rRO20.14600.14310.13880.13570.13270.12458H2O占烟气容积份额rH2O0.07000.06890.06730.06620.06510.06209RO2+H2O的容积份额rn0.21600.21210.20610.20180.19780.186510烟气

4、质量Gykg/kg10.468710.671210.995111.238111.481112.210111飞灰浓度,fh取0.90uhkg/kg0.02160.02110.02050.02010.01970.0185锅炉热平衡及燃料消耗量序 号名 称符 号 单 位计算公式或数据来源结 果1燃料带入的热量QrkJ/ QyD22772.012排烟温度py估计134.003排烟的焓IpykJ/ 调用函数1789.814冷空气温度tlk取用20.005理论冷空气的焓HlkkJ/ 调用函数163.736机械不完全燃烧热损失q4%取用2.007化学不完全燃烧热损失q3%取用0.008排烟热损失q2%Q2/

5、Qr=(Hpy-apyHLk)(1-q4/100)/Qr1006.659散热损失q5%调用函数0.4010保热系数1-q5/1000.99611锅炉热效率%100-q90.9512过热蒸汽的焓hgrkJ/ 调用函数,p=13.8MPa,t=5403434.4113给水的焓hgskJ/kg 调用函数,p=15.7MPa,t=2401039.3414过热蒸汽流量Dgrkg/h已知420.0E+315再热蒸汽出口焓hzrkJ/kg 调用函数,p=2.45MPa,t=5403551.9816再热蒸汽进口焓hzrkJ/kg 调用函数,p=2.6MPa,t=3243063.5317再热蒸汽流量Dzrkg/

6、h已知350.0E+318锅炉有效利用热量QglkJ/hQ=Dgr(hgr-hgs)+Dzr(hzr-hzr)1.177E+0919锅炉实际燃料消耗量Bkg/hQgl/(Qr)5.683E+0420锅炉计算燃料消耗量Bjkg/hB(1-q4/100)5.569E+0421炉膛断面积热强度qaW/m2BQdy/(3.6*Al)4.236E+0622炉膛断面积热强度qaW/m3BQdy/(3.6*Vl)1.651E+05热力计算校核总表序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1假定排烟温度py估计1342计算排烟温度py(js)由低温空气预热器热力计算得138.83炉膛热力校核计算1假定热空

7、气温度trk假定340.0002计算热空气温度trk(js)由空气预热器热力计算得354.0003假定炉膛出口烟温l假定1110.0004计算炉膛出口烟温l(js)由炉膛热力计算得1120.1355炉膛出口烟温校核l由炉膛热力计算得10.1356附加过热器总吸热量QfjkJ/kg先假定后校核850.007一级减温水Djw1kg/h先假定后校核6.50E+038二级减温水Djw2kg/h先假定后校核5.50E+039由对流过热器计算得到的二级减温水Djw(js)kg/h由对流过热器的热力计算得5.98E+0410假定减温水总量Djwkg/hDjw1+Djw21.20E+0411计算减温水量Djw

8、(js)kg/h由减温水量校核得1.16E+0412减温水校核误差Q%由减温水量校核得3.365后屏热力计算校核1假定后屏出口烟温p假定10062计算后屏出口烟温p(js)由后屏的热力计算得977.683假定屏区炉顶附加受热面对流吸热量QldpfjkJ/kg假定56.0004计算屏区炉顶附加受热面对流吸热量Qldpfj(js)kJ/kg由后屏的热力计算得80.1595假定屏区水冷壁附加受热面对流吸热量QslbpfjkJ/kg假定120.0006计算屏区水冷壁附加受热面对流吸热量Qslbpfj(js)kJ/kg由后屏的热力计算得171.6267后屏对流吸热量误差Q%由后屏的热力计算得61.008

9、屏区两侧水冷壁对流吸热量误差Q%由后屏的热力计算得-43.0229屏区炉顶对流吸热量误差Q%由后屏的热力计算得-43.141对流过热器热力计算校核1假定对流过热器蒸汽出口温度t(jd)假定540.002计算对流过热器蒸汽出口温度t(js)由对流过热器的热力计算得#VALUE!3假定对流过热器区水冷壁附加受热面对流吸热量QslbpfjkJ/kg假定190.0004计算对流过热器区水冷壁附加受热面对流吸热量Qslbpfj(js)kJ/kg由对流过热器的热力计算得185.0655水冷壁附加受热面对流吸热量误差Q%由对流过热器的热力计算得2.5976假定对流过热器区炉顶附加受热面对流吸热量Qldpfj

10、kJ/kg假定62.0007计算对流过热器区炉顶附加受热面对流吸热量Qldpfj(js)kJ/kg由对流过热器的热力计算得60.9088炉顶附加受热面对流吸热量误差Q%由对流过热器的热力计算得1.7619对流过热器吸热量误差Q%由对流过热器的热力计算得356.15高温再热器热力计算校核1假定出口烟温gz假定706.002计算出口烟温gz(js)由高温再热器热力计算得705.759高温再热器对流吸热量误差Q%由高温再热器热力计算得0.1753假定省煤器附加对流吸热量QsmfjkJ/kg假定45.004计算省煤器附加对流吸热量QsmfjkJ/kg由高温再热器热力计算得47.015省煤器附加受热面对

11、流吸热量误差Q%由高温再热器热力计算得-4.4756假定炉顶及包覆过热器附加对流吸热量Qld+bffjkJ/kg假定105.007计算炉顶及包覆过热器附加对流吸热量Qld+bffjkJ/kg由高温再热器热力计算得108.048炉顶附加受热面对流吸热量误差Q%由高温再热器热力计算得-2.897转向室和低再引出管热力计算校核第一转向室1假定包覆过热器附加吸热量QbffjkJ/kg假定60.002计算包覆过热器吸热量QbfdfjkJ/kg由第一转向室热力计算得62.0753包覆过热器吸热量误差Q%由第一转向室热力计算得-3.4584假定省煤器吸热量QsmfjkJ/kg假定180.005计算省煤器吸热

12、量QsmdfjkJ/kg由第一转向室热力计算得180.1676省煤器吸热量误差Q%由第一转向室热力计算得-0.093第二转向室1假定隔墙省煤器吸热量QsmfjkJ/kg假定66.002计算隔墙省煤器吸热量QsmdfjkJ/kg由第二转向室热力计算得65.2713隔墙省煤器吸热量误差Q%由第二转向室热力计算得1.1054假定包覆过热器吸热量QbffjkJ/kg假定305.005计算包覆过热器吸热量QbfdfjkJ/kg由第二转向室热力计算得294.7526包覆过热器吸热量误差Q%由第二转向室热力计算得3.360低温再热器引出管1假定对流吸热量QdkJ/kg假定911.002计算对流传热量QckJ

13、/kg由再热器引出管热力计算得884.633误差Q%由再热器引出管热力计算得2.895第三转向室1假定包覆过热器吸热量QbffjkJ/kg假定240.002计算包覆过热器吸热量QbfcfjkJ/kg由第三转向室热力计算得237.9093误差Q%由第三转向室热力计算得0.871低温再热器热力计算校核1烟气旁通量份额选取0.7103低温再热器对流吸热量误差Q%由低温再热器热力计算得0.0502假定包覆过热器、悬吊管过热器附加吸热量QbffjkJ/kg假定175.004计算包覆过热器悬吊管过热器附加吸热量QbfcfjkJ/kg由低温再热器热力计算得172.4565误差Q%由低温再热器热力计算得1.4

14、54旁路省煤器热力计算校核1假定蒸汽焓增量h(jd)kJ/kg假定85.002计算蒸汽焓增量h(js)kJ/kg由旁路省煤器热力计算得86.386旁路省煤器对流吸热量误差Q%由旁路省煤器热力计算得-1.623假定旁路省煤器附加受热面吸热量QfjpsmkJ/kg假定280.004计算附加省煤器吸热量QfjcpsmkJ/kg由旁路省煤器热力计算得279.3485附加吸热量误差Q%由旁路省煤器热力计算得0.233主省煤器热力计算校核1假定烟气出口温度(jd)假定390.0002计算烟气出口温度(js)由主省煤器热力计算得390.043上下级省煤器进出口温差t由主省煤器热力计算得5.9034对流吸热量

15、误差Q%由主省煤器热力计算得0.112空气预热器热力计算校核1假定热段空气进口温度t(jd)假定53.002计算热段空气进口温度t(js)由空气预热器热力计算得57.613假定热段空气出口温度t(jd)假定354.0004计算热段空气出口温度t(js)由空气预热器热力计算得358.335热段对流吸热量误差Q%由空气预热器热力计算得0.0196冷段对流吸热量误差Q%由空气预热器热力计算得-13.999附加受热面吸热量校核1假定附加过热器吸热量Qfj(jd)kJ/kg假定850.0002计算附加过热器吸热量Qfj(js)kJ/kg由炉膛和旁路省煤器计算得841.3163附加过热器吸热量误差Q%1.

16、032排烟温度校核1误差由热力校核得4.827热空气温度校核1误差t由热力校核得14.000热平衡计算误差校核1热平衡计算相对误差Q%由热力校核得0.0189炉膛结构尺寸计算序 号名 称符 号单 位计算公式或数据来源1侧墙面积A1据图3-5计算A2据图3-5计算A3据图3-5计算A4据图3-5计算Ac据图3-5计算2前墙面积Aq据图3-5计算3后墙面积Ah据图3-5计算4炉膛出口烟窗面积Ach据图3-5计算5炉顶包覆面积Ald据图3-5计算6前屏面积Aqp据图3-5计算8燃烧器面积Ar据图3-5计算8前后侧墙水冷壁角系数x按膜式水冷壁选取9炉顶角系数xld调用函数x(sbd,ebd)，s/d=

17、45/38,e=010前屏角系数xqp调用函数xbk(sbd)，s/d=42/38,不考虑炉衬辐射10炉膛出口烟窗处角系数xch选取17整个炉膛的平均角系数xpj(2Acx+Aqx+Ahx+Achxch+Aldxld +Aqp xqp)/ (2Ac+Aq+Ah+Ach+Alq +Aqp)13前屏区的侧墙面积Apq,c据图3-5计算14前屏区的炉顶面积Apq,ld据图3-5计算15前屏区的炉墙面积ApqApq,c+Apq,ld炉膛自由容积的水冷壁面积AzyAq+Ah+2(Ac-Ar/2-Apq,c/2)+Ach+(Ald +Apq,ld) 炉膛容积Vlm3Aca前屏占据容积Vpm3据图3-5计算

18、炉膛的自由容积Vzym3Vl-Vp前屏区与炉膛的水平分割面积Af,sh据图3-5计算前屏区与炉膛的垂直分割面积Af,ch据图3-5计算自由容积的辐射层有效厚度Szy3.6Vzh/Azy前屏间容积的辐射层有效厚度Spq3.6Vp/(Aqp+Apq+Af,sh+Af,ch)炉膛的辐射层有效厚度S3.6Vl(1+ApqVzy/(Azy+Apq)/Vl)/(Azy + Apq+Aqp)#REF! 燃烧器中心线的高度hrm据图3-5计算18炉膛高度Hlm据图3-5计算31燃烧器相对高度hr/hlhr/Hl32火焰中心相对高度xlhr/Hl+x,x为查取为033系数MM=A-Bx，A=0.56,B=0.5

19、结 果39.929.65161.3915.77226.73335.82251.75118.5438.32290.8828.801.000.9740.9901.000.99748.4823.2771.751097.352176.65232.701943.9523.27192.006.381.456.566.80226.7760.25炉膛结构尺寸计算0.250.445屏式过热器区的结构数据序 号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1管子外径及壁厚d已知384.52单片管子根数n1根已知283前屏片数Z1片已知64蒸汽流通截面积AAl=0.785z1n1dn20.1115蒸汽质量流速wkg/(

20、s) (D-Djw)/3600/A1023.866前屏蒸汽平均比容pjm3/kg调用函数vgrs(p,t),p=14.55Mpa,t=3720.0147蒸汽流速wm/swpj14.6868前屏辐射受热面积AqpAl=2z12.42410 xqp287.97炉 膛 热 力 计 算序 号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1热空气温度trk假定340.002理论热空气焓HrkkJ/kg调用函数hk(t)2839.493炉膛漏风系数al由烟气特性表得0.054制粉系统漏风系数azf选用0.065冷空气温度tlk给定20.006理论冷空气焓HlkkJ/kg调用函数hk(t)163.737空预器出

21、口过量空气系数kyal-(al+azf)1.098空气带入炉内热量QkkJ/kgkyHrk+(al+azf)Hlk3113.0691kg燃料带入炉内的热量QlkJ/kgQr(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qk25885.0610理论燃烧温度a调用函数tyq(hy,a)1954.6911炉膛出口烟温l假定1110.0012炉膛出口烟气焓HlkJ/kg调用函数hyq(t,a)13778.6313烟气的平均热容量VcpjkJ/(kg)（Ql-Hl)/(a-l)14.3314水蒸气容积份额rH2O查烟气特性表0.0700115三原子气体容积份额rn查烟气特性表0.216016乘积pns

22、mMpaprns0.13917三原子气体辐射减弱系数ky1/（mMpa) 调用函数ky(rh2o,pns,tpj)3.2118乘积kyrn1/（mMpa) kyrn0.6919灰粒的辐射减弱系数kh1/（mMpa) 调用函数kh(tpj)81.5120乘积khh1/（mMpa) khh1.7620焦碳粒子辐射减弱系数kj1/（mMpa) 取用10.0021无因次量x1按参考文献选取0.5022无因次量x2按参考文献选取0.1023半发光火焰辐射减弱系数k1/（mMpa) kyrn+khh+kjx1x22.9519乘积kpskps1.9020炉膛火焰有效黑度ahy1-e-kps0.8527乘积p

23、nszymMpaprnszy0.13528三原子气体辐射减弱系数ky1/（mMpa) 调用函数ky(rh2o,pns,tpj)3.2630乘积kpszy(kyrn+khh+kjx1x2)pszy1.8431自由容积的火焰有效黑度azy1-e-kps0.8432乘积pnspqpnspq0.030733屏间容积内三原子气体辐射减弱系数ky1/（mMpa) 调用函数ky(rh2o,pns,tpj)7.3734乘积kpspq(kyrn+khh+kjx1x2)pspq0.5535屏间容积的火焰有效黑度apr1-e-kps0.4236屏宽A与szy比值A/szyA/szy(A=2.424m,见图）0.38

24、37屏宽A与屏节距之比A/s11.79638屏的修正系数cp调用函数Cp(A,L,S1)0.95139屏区的修正系数cpq调用函数Cpq(A,L,S1)0.85040屏的辐射系数p调用函数FSXSp(Aqp,Hdy, Szy,Sqp1)0.2941屏区的辐射系数pq调用函数FSXSpq(Aqp,Hdy, Szy,Sqp1)0.0842屏的黑度apapr+pcpazy0.6543屏区的黑度apqapr+pqcpqazy0.4844屏的曝光不均匀系数zpap/azy0.7845屏区水冷壁的曝光不均匀系数zpqapq/azy0.5746计及曝光不均匀的屏的面积AqpAqpzp226.2047计及曝光

25、不均匀的屏区面积ApqApqzpq47.2148炉墙总面积AlqAzy+Aqp+Apq1387.0049前后侧墙水冷壁的沾污系数查表0.4550屏的沾污系数p查表0.3551炉顶包覆管沾污系数ld查表0.4552炉膛出口屏的沾污系数ch(由调用函数得）0.44353前后侧墙水冷壁的热有效系数x0.4554炉顶包覆管的热有效系数ldldxld0.4455屏的热有效系数ppxqp0.346556炉膛出口处的屏的热有效系数chchxch0.44357平均热有效系数pj(Aq+Ah+2(Ac-Ar/2-Apq,c)+ld(Ald-Apq,ld)+pAqp+Apq,czpq+ldApq,ldzpq+ch

26、Ach)/Alq0.4558炉膛黑度alahy/(ahy+(1-ahy)pj)0.92659炉膛出口烟温lTa/(M(20.410-8alAlpjTa3/(BjVCpj)0.6+1)-2731120.1360炉膛出口烟气焓HlkJ/kg调用函数hyq(t,a)13918.6161炉膛辐射吸热量QflkJ/kg(Ql-Il)11918.5962炉膛断面积热强度qAW/BQyd/(3.6Al)4.24E+0663炉膛断面积热强度qVW/m3BQyd/(3.6Vl)1.65E+0564炉内平均辐射热强度qpjlW/BjQfl/(3600Alq)1.329E+0565炉顶辐射吸热分布系数ld调用函数h

27、(x),x=10.6366炉顶管角系数xld调用函数x(sbd,ebd)，s/d=45/38,e=00.97467炉顶辐射有效面积Afldxld(Ald-Apq,ld)+Apq,ldxzpq27.9068炉顶总辐射吸热量QfldkJ/kg3.6qpjlAfldld/Bj151.0169前屏辐射吸热分布系数qp调用函数h(x)0.8470前屏辐射热强度qqpW/qpqpjl1.12E+0571前屏吸热量QqpkJ/kg3.6qqpAqp/Bj1632.7972后屏辐射吸热分布系数hp调用函数h(x),x=24500/295000.8073后屏辐射热强度qhpW/hpqpjl1.04E+0574后

28、屏吸热量QhpkJ/kg3.6qhpAhp/Bj793.7175附加过热器总吸热量QfjkJ/kg先假定后校核850.0076一级减温水量Djw1kg/h先假定后校核6.50E+0377二级减温水量Djw2kg/h先假定后校核5.50E+0378附加过热器焓增量hfjkJ/kgQfjBj/(D-Djw1-Djw2)116.0279饱和蒸汽焓hbqkJ/kg调用函数,p=15.3MPa,t=3452599.7380包覆出口蒸汽焓hbfkJ/kghbq+hfj2715.7581包覆出口蒸汽温度tbfkJ/kg调用函数,p=14.7MPa350.5582前屏焓增量hqpkJ/kgQqpBj/(D-D

29、jw1-Djw2)222.8683前屏出口蒸汽焓hqpkJ/kghbf+hqp2938.6184前屏出口蒸汽温度tqp调用函数ttgrs(p,h),p=14.41Mpa387.1285炉膛出口烟温校核ll(假定值）-l（计算值）10.13后屏过热器区的结构数据序 号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1管子外径及壁厚d已知3852屏的片数Z1片已知143单片管子根数n1根已知124屏的纵向深度cm据图计算2.3165屏的平均高度hpjm据图计算107屏的横向节距S1已知630.008比值S1/dS1/d16.589屏的纵向节距S2据图计算49.3010比值S2/dS2/d1.29711屏

30、的角系数xhp调用函数xbk(sbd)，不考虑炉衬辐射0.8611屏的对流受热面积Ap据图计算648.4812屏的计算对流受热面积AjspAjsp=Apxhp519.0013屏区炉顶受热面积Ald据图计算21.6614屏区两侧水冷壁受热面积 Acq据图计算46.3215屏区附加受热总面积ApfjAld+Acq67.9816屏区接受炉膛热辐射面积Afpq即炉膛出口面积118.5417屏接受炉膛辐射热面积AfpAfpqAjsp/(Ajsp+Apfj)104.8118炉顶附加受热面接受辐射热的面积AfldpfjAfpqAld/(Ajsp+Apfj)4.3719水冷壁附加受热面接受辐射热的面积Afsl

31、dpfjAfpqAcq/(Ajsp+Apfj)9.3519烟气进屏流通截面积Ap据图计算111.2320烟气出屏流通截面积Ap据图计算81.0721平均烟气流通截面积Apj2ApAp/(Ap+Ap)93.7922蒸汽流通截面积AqAl=0.785z1n1dn21.034E-0123烟气辐射层有效厚度sm1.8/(1/c+1/Sl+1/hpj)0.85后屏过热器热力计算序 号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1烟气进屏温度hpp=l1120.1352烟气进屏焓HhpkJ/kghp=hl13918.6063烟气出屏温度hp假定10064烟气出屏焓HhpkJ/kg调用函数hyq(t,a)95

32、88.9905烟气平均温度pj1/2(p+p)1063.0676屏区附加受热面对流吸热量QdpfjkJ/kg先估后校Qldpfj=67kJ/kg,Qslbpfj=135kJ/kg176.0007炉顶附加受热面对流吸热量QldpfjkJ/kg假定56.0008水冷壁附加受热面对流吸热量QslbpfjkJ/kg假定120.0009屏的对流吸热量QdpkJ/kg(Hp-Hp)-Qdpfj4136.29710屏入口吸收的炉膛辐射热量QfpkJ/kgQfp=Qhp793.70611乘积pnsmMpaprns0.018012三原子气体辐射减弱系数ky1/（mMpa) 调用函数ky(rh2o,pns,tpj

33、)10.13113乘积kyrn1/（mMpa) kyrn2.18914灰粒的辐射减弱系数kh1/（mMpa) 调用函数kh(tpj)83.40315飞灰浓度hkg/kg查烟气特性表（二）0.021616乘积khh1/（mMpa) khh1.79817烟气流的辐射减弱系数k1/（mMpa) kyrn+khh3.98618乘积kpskps0.33219屏区的烟气黑度a1-e-kps0.28220屏进口对出口的角系数xpxp=(c/s1)2+1-c/s10.13421修正系数r按煤种选取0.50022屏出口面积Afp等于对流过热器进口面积，据图，76.800屏间烟气对屏后受热面的辐射热量QphkJ/

34、kg5.671011aAfpT4pjr/(Bj/3600)126.648炉膛对屏后受热面的辐射热量kJ/kgQfp(1-a)xp/76.749屏的对流吸热量kJ/kg(Hp-Hp)-Qdpfj-Qph4009.65023炉膛及屏间烟气对屏后受热面的辐射热量QfpkJ/kgQfp(1-a)xp/+Qph203.39724屏区吸收炉膛辐射热量QfpqkJ/kgQfp-Qfp716.95728屏区炉顶吸收的炉膛辐射热量QfldpfjkJ/kgQfpqAfldpfj/(Afldpfj+Afslbpfj+Afp)26.46029屏区水冷壁吸收的炉膛辐射热量QfslbpfjkJ/kgQfpqAfslbpf

35、j/(Afldpfj+Afslbpfj+Afp)56.57630屏所吸收的炉膛辐射热QfpkJ/kgQfpq-Qffj633.92031屏所吸收的总热量QpkJ/kgQdp+Qfp4643.57032蒸汽进屏焓hpkJ/kg(D-Djw1-Djw2)hqp+Djw1hjs)/(D-Djw2)2908.83033蒸汽进屏温度tp调用函数ttgrs(p,h),p=14.41Mpa380.53834蒸汽出屏焓hpkJ/kghp+QpBj/(D-Djw2)3532.70435蒸汽出屏温度tp调用函数ttgrs(p,h),p=14Mpa577.84436屏内蒸汽平均温度tpj1/2（tp+tp)479.

36、19137屏内蒸汽平均比容pjm3/kg调用函数vgrs(p,t),p=14.21Mpa0.02138屏内蒸汽平均流速wm/s(D-Djw2)pj/(3600A)23.57739管壁对蒸汽的放热系数a2w/()调用函数a_2(p,t,w,d)4544.25940屏间烟气平均流速wym/sBjVy(pj+273)/(2733600Apj)6.33141修正系数csy调用函数cs_s(sd1,sd2)0.78342修正系数czy调用函数cz_s(z)1.00043运动粘度调用函数ydy(t)1.803E-0444雷诺数ReyRey=wyd/1334.43845普朗特数Pry调用函数pryq(rh2

37、o,t)0.45846努谢尔特数Nuy调用函数nu_s(cz,cs,re,pryq)13.00947导热系数yw/(mK)调用函数dryq(t)0.11448烟气侧对流放热系数adw/()Nuyy/d39.15649灰污系数查表0.007050管壁灰污层温度thbtpj+(+1/a2)BjQp/(Ajsp3.6)1478.48351辐射放热系数afw/()调用函数af(a,t,thb)216.62652利用系数调用函数(wy)0.85853烟气对管壁的放热系数a1w/()(add/(2s2xhp)+af)238.01354对流传热系数kw/()a1/(1+(1+Qfp/Qdp)(+1/a2)a

38、1)79.82155较大温差tDp-tp739.59756较小温差txp-tp428.15657平均温差ttD/tx=1.371.7,t = (tD-tx)/(2.3lg(tD/tx)346.26252对流传热量QcrgrkJ/kg3.6ktAjsgr/Bj1746.0753误差Q%(Qdgr-Qcrgr)/Qdgr100356.1554两侧水冷壁工质温度tbs按p=15.3Mpa查饱和温度345.00055平均传热温差tpj-tbs561.02356两侧水冷壁对流吸热量 QdslbkJ/kg3.6ktAslbfj/Bj185.06557误差Q%(Qslbfj-Qdslb)/Qslbfj100

39、2.59758炉顶过热器进口汽焓hgr(ld)kJ/kghgr(ld)=hp(ld)2631.25259炉顶过热器进口汽温tgr(ld)tgr(ld)=tp(ld)346.46060炉顶过热器蒸汽焓赠量 hgr(ld)kJ/kgBjQldfj/(D-Djw1-Djw2)8.20161炉顶过热器出口汽焓hgr(ld)kJ/kghgr(ld)+hgr(ld)2639.45362炉顶过热器出口汽温tgr(ld)调用函数ttgrs(p,h),p=15.3Mpa347.18663平均传热温差tpj-(tp(ld)+tpld)/2559.20064炉顶过热器对流吸热量 QdldkJ/kg3.6ktAldf

40、j/Bj60.90865误差Q%(Qldfj-Qdld)/Qldfj1001.761高温再热器的结构尺寸计算序 号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果1管径及壁厚d由结构设计知424.52横向节距S1由结构设计知90.03纵向平均节距Spj2由结构设计知60.04每排管子根数n1根由结构设计知65管排数、布置z1排顺流、顺列1046蒸汽流通截面积A0.785dn2n1z10.5337烟气平均流通面积Apj据图计算41.6008烟气辐射层有效厚度sm0.9d(4s1s2/(d2)-1)0.10959计算对流受热面积Ajsgzr dlpjn1z1,lpj=14.3m1177.410炉顶及包覆

41、过热器附加受热面积Ald+bffj据图计算77.1011斜烟道省煤器附加受热面积Asmfj据图计算29.55高温再热器热力计算序号名 称符号单位计算公式或数据来源结果1后墙引出管对流吸热量QdhykJ/kg估计42.0002对流过热器出口烟焓HgrkJ/kg由对流过热器热力计算得10028.5633烟气进口焓HkJ/kgHgr-Qdhy/9986.3944烟气进口温度调用函数tyq(hy,a)806.0455烟气出口温度假定706.0006烟气出口焓HkJ/kg调用函数tyq(hy,a)8860.7947省煤器附加对流吸热量QsmfjkJ/kg假定45.008炉顶及包覆过热器附加对流吸热量Ql

42、d+bffjkJ/kg假定105.009高温再热器对流传热量QdgzrkJ/kg(H-H+aHlk)-Qsmfj-Qld+bffj975.99010蒸汽焓赠量hgzrkJ/kgQdgzrBj/Dzr155.29111蒸汽出口温度t已知540.00012蒸汽出口焓hkJ/kg调用函数hgrs(p,t)，p=2.45Mpa3551.14913蒸汽进口焓hkJ/kgh-hgzr3395.85814蒸汽进口温度t调用函数tgrs(p,h)，p=2.6Mpa470.76815烟气平均温度pj1/2(+)756.02316蒸汽平均温度tpj1/2（t+t)505.38417烟气流速wym/sBjVy(pj

43、+273)/(2733600Apj)11.56718修正系数csy调用函数cs_s(sd1,sd2)0.9419修正系数czy调用函数cz_s(z)1.00020运动粘度调用函数ydy(t)1.179E-0421雷诺数ReyRey=wyd/4119.68622普朗特数Pry调用函数pryq(rh2o,t)0.58123努谢尔特数Nuy调用函数nu_s(cz,cs,re,pryq)35.25724导热系数yw/(mK)调用函数dryq(t)0.08825烟气侧对流放热系数adw/() Nuyy/d73.47426蒸汽平均比容pjm3/kg调用函数vgrs(p,t),p=2.53Mpa0.1392

44、27蒸汽平均流速wm/s(D-Djw1-Djw2)pj/(3600A)25.36328管壁对蒸汽的放热系数a2w/() 调用函数a_2(p,t,w,d)845.92929灰污系数对于顺列光管取0.00430.004330管壁灰污层温度thbtpj+(+1/a2)BjQdgzr/(Ajsgzr3.6)575.68231乘积pnsmMpaprns0.0022134三原子气体辐射减弱系数ky1/（mMpa) 调用函数ky(rh2o,pns,tpj)36.34035乘积kyrn1/（mMpa) kyrn7.49036灰粒的辐射减弱系数kh1/（mMpa) 调用函数kh(tpj)99.26037飞灰浓度

45、hkg/kg查烟气特性表（二）0.020538乘积khh1/（mMpa) khh2.03739烟气流的辐射减弱系数k1/（mMpa) kyrn+khh9.52640乘积kpskps0.10441烟气黑度a1-e-kps0.09942辐射放热系数afw/() 调用函数af(a,t,thb)16.94843利用系数取1.01.00044烟气侧放热系数a1w/() (ad+af)90.42245热有效系数查表0.65046传热系数kw/() a1a2/(a1+a2)53.09847较大温差tD-t335.27848较小温差tx-t166.0002.019745949平均温差ttD/tx1.7,t =

46、 (tD-tx)/(2.3lg(tD/tx)241.07450对流传热量QcrgzrkJ/kg3.6ktAjsgzr/Bj974.28251误差Q%(Qdgzr-Qcrgzr)/Qdgzr1000.17552省煤器工质平均温度tsmpj(tgs+tbs)/2（p=15.3Mpa饱和温度tbs= 345 292.50053平均传热温差tpj-tsmpj463.52354省煤器附加对流吸热量QsmdfjkJ/kg3.6ktAsmfj/Bj47.01455误差Q%(Qsmfj-Qsmdfj)/Qsmfj100-4.47556炉顶及包覆过热器工质平均温度tld+bfpj(tbs+tbf)/2 347.

47、77557平均传热温差tpj-tld+bfpj408.24758炉顶及包覆过热器附加对流吸热量Qld+bffldkJ/kg3.6ktAld+bffj/Bj108.04259误差Q%(Qld+bffj-Qld+bffld)/Qslbfj100-2.897第一、二、三转向室及低温再热引出管结构尺寸计算序 号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结 果（一）第一转向室1转向室容积vm3据图计算得153.6002隔墙省煤器悬吊管角系数xsm调用函数xbk(sbd)，s/d=2.37,不考虑炉衬辐射0.5503包覆过热器角系数xbf调用函数x(sbd,ebd),sbd=1.184,ebd=00.9704隔

48、墙省煤器悬吊管受热面积Asmd据图计算得126.725包覆过热器受热面积Abf据图计算得49.666包覆面积Ab据图计算得224.007辐射层有效厚度sm3.6v/Ab2.47（二）第二转向室1转向室容积vm3据图计算得335.2202悬吊管过热器角系数xd调用函数xbk(sbd)，s/d=4.3,不考虑炉衬辐射0.3203包覆过热器角系数xbf调用函数x(sbd,ebd),sbd=1.1,ebd=00.9704悬吊管过热器受热面积Agrd据图计算得92.775包覆过热器受热面积Abf据图计算得110.816隔墙省煤器悬吊管受热面积Asmd据图计算得39.867包覆面积Ab据图计算得593.5

49、28辐射层有效厚度sm3.6v/Ab2.033（三）低温再热器引出管1引出管直径及壁厚d由低温再热器结构设计知423.52每排管子根数n1根由低温再热器结构设计知1043引出管排数z1排由低温再热器结构设计知64每根引出管长度l据图计算得7.5505烟气流通面积Ay据图计算得39.2006蒸汽流通截面积A0.785dn2n1z10.6007计算对流受热面积Ajsycdln1z1621.68烟气辐射层有效厚度sm0.9d(4s1s2/(d2)-1)0.117（四）第三转向室1转向室容积vm3据图计算得36.2402包覆过热器受热面积Abf据图计算得91.273包覆面积Ab据图计算得174.974

50、辐射层有效厚度sm3.6v/Ab0.746第一、二、三转向室及低温再热引出管热力计算序号名 称符号单位计算公式或数据来源结果（一）第一转向室1烟气进口温度由高温再热器热力计算知706.002烟气进口焓H1kJ/kg由高温再热器热力计算知8860.793包覆过热器附加吸热量QbffjkJ/kg假定60.004省煤器吸热量QsmfjkJ/kg假定180.005烟气出口焓H1kJ/kgH1-(Qbffj+Qsmfj)/8619.836烟气出口温度调用函数tyq(h,a)688.327省煤器内工质平均温度tsmpj1/2（tgs+tbs)292.508省煤器灰污管壁温度tsmhb tsmpj+t,t=

51、60352.509包覆过热器灰污系数对于顺列光管取0.00430.004310包覆过热器工质平均温度tbfpj1/2（tbs+tbf)347.7811包覆过热器灰污管壁温度tbfhb tbfpj+BjQbffj/(Abf3.6)428.1412烟气平均温度pj1/2(+)697.1613乘积pnsmMpaprns0.049916三原子气体辐射减弱系数ky1/（mMpa) 调用函数ky(rh2o,pns,tpj)7.4217乘积kyrn1/（mMpa) kyrn1.5318灰粒的辐射减弱系数kh1/（mMpa) 调用函数kh(tpj)103.2419飞灰浓度hkg/kg查烟气特性表（二）0.02

52、0520乘积khh1/（mMpa) khh2.1221烟气流的辐射减弱系数k1/（mMpa) kyrn+khh3.6522乘积kpskps0.8823烟气黑度a1-e-kps0.5924省煤器辐射放热系数asmfw/()调用函数af(a,t,thb)63.8125包覆过热器辐射放热系数abffw/()调用函数af(a,t,thb)71.8726省煤器吸热量QsmdfjkJ/kg3.6asmf(pj-tsmhb)Asmd/Bj180.16727误差Q%(Qsmfj-Qsmdfj)/Qsmfj100-0.09328包覆过热器吸热量QbfdfjkJ/kg3.6abff(pj-tbfhb)Abf/Bj

53、62.07529误差Q%(Qbffj-Qbfdfj)/Qbffj100-3.458（二）第二转向室1烟气进口温度由第一转向室热力计算知688.322烟气进口焓H2kJ/kg由第一转向室热力计算知8619.833包覆过热器吸热量QbffjkJ/kg假定305.004隔墙省煤器吸热量QsmfjkJ/kg假定66.005烟气出口焓H1kJ/kgH1-(Qbffj+Qsmfj)/8247.346烟气出口温度调用函数tyq(h,a)660.867烟气平均温度pj1/2(+)674.598灰污系数对于顺列光管取0.00430.00439隔墙省煤器内工质平均温度tsmpj1/2（tgs+tbs)292.50

54、10烟气旁通量份额选取0.71011隔墙省煤器灰污管壁温度tsmhb tsmpj+t,t=60352.5012包覆过热器工质平均温度tbfpj1/2（tbs+tbf)347.7813包覆过热器灰污管壁温度tbfhb tpj+BjQbffj/(Abf+Ad)/3.6418.5314乘积pnsmMpaprns0.041117三原子气体辐射减弱系数ky1/（mMpa) 调用函数ky(rh2o,pns,tpj)8.3518乘积kyrn1/（mMpa) kyrn1.7219灰粒的辐射减弱系数kh1/（mMpa) 调用函数kh(tpj)104.8720飞灰浓度hkg/kg查烟气特性表（二）0.020521

55、乘积khh1/（mMpa) khh2.1522烟气流的辐射减弱系数k1/（mMpa) kyrn+khh3.8723乘积kpskps0.7724烟气黑度a1-e-kps0.5425隔墙省煤器辐射放热系数asmfw/()调用函数af(a,t,thb)55.8326包覆过热器辐射放热系数abffw/()调用函数af(a,t,thb)62.1027隔墙省煤器吸热量QsmdfjkJ/kg3.6asmf(pj-tsmhb)Asmd/(Bj)65.27128误差Q%(Qsmfj-Qsmdfj)/Qsmfj1001.10529包覆过热器吸热量QbfdfjkJ/kg3.6abff(pj-tbfhb)(Ad+Ab

56、f)/(Bj)294.75230误差Q%(Qbffj-Qbfdfj)/Qbffj1003.36031隔墙省煤器实际吸热量 QsjsmkJ/kgQsmfj46.8632包覆过热器实际吸热量 QsjbfkJ/kgQbffj216.55（三）低温再热器引出管1烟气进口温度由第二转向室热力计算知660.862烟气进口焓HyckJ/kg由第二转向室热力计算知8247.343对流吸热量Qd假定911.004烟气旁通量份额选取0.155蒸汽焓赠量hkJ/kgQdBj/Dzr21.746蒸汽出口焓hkJ/kg由高温再热器热力计算得3395.867蒸汽出口温度t调用函数tgrs(p,h)，p=2.45Mpa46

57、9.948蒸汽进口焓hkJ/kgh-h3374.129蒸汽进口温度t调用函数tgrs(p,h)，p=2.45Mpa460.0710蒸汽平均温度tpj1/2（t+t)465.0111蒸汽平均比容pjm3/kg调用函数vgrs(p,t),p=2.45Mpa0.13612蒸汽平均流速wm/sDzrpj/(3600A)21.99213管壁对蒸汽的放热系数a2w/()调用函数a_2(p,t,w,d)733.51014烟气出口焓HyckJ/kgHyc=Hyc-Qd/7332.6815烟气出口温度调用函数tyq(h,a)592.7416烟气平均温度pj1/2(+)626.8017烟气流速wym/sBjVy(

58、pj+273)/(2733600Ay)1.61018修正系数csy调用函数cs_s(sd1,sd2)0.9619修正系数czy调用函数cz_s(z)0.9620运动粘度调用函数ydy(t)9.43E-0521雷诺数ReyRey=wyd/7.17E+0222普朗特数Pry调用函数pryq(rh2o,t)0.59423努谢尔特数Nuy调用函数nu_s(cz,cs,re,pryq)11.14424导热系数yw/(mK)调用函数dryq(t)0.07625烟气侧对流放热系数adw/()Nuyy/d20.25126灰污系数对于顺列光管取0.00430.004327管壁灰污层温度thbtpj+(+1/a2

59、)BjQd/(Ajsyc3.6)476.4428乘积pnsmMpaprns0.002431三原子气体辐射减弱系数ky1/（mMpa) 调用函数ky(rh2o,pns,tpj)37.9332乘积kyrn1/（mMpa) kyrn7.8233灰粒的辐射减弱系数kh1/（mMpa) 调用函数kh(tpj)108.5534飞灰浓度hkg/kg查烟气特性表（二）0.020535乘积khh1/（mMpa) khh2.2336烟气流的辐射减弱系数k1/（mMpa) kyrn+khh10.0437乘积kpskps0.1138烟气黑度a1-e-kps0.10839辐射放热系数afw/()调用函数af(a,t,t

60、hb)12.5540利用系数取1.01.0041烟气侧放热系数a1w/()(ad+af)32.8042热有效系数查表0.6543传热系数kw/()a1a2/(a1+a2)20.4144较大温差tD-t190.9245较小温差tx-t132.671.43901846平均温差ttD/tx=1.381.7,t = (tD-tx)/(2.3lg(tD/tx)129.43146对流传热量QcdzrkJ/kg3.6ktAjsdl/(Bj)2747.93747误差Q%(Qddzr-Qcdzr)/Qddzr1000.05048实际吸热量QsjdzrkJ/kgQddzr1952.0249包覆过热器悬吊管过热器工