农村低压电网的规划设计

1、农村低压电网的规划设计    摘要：该文对农村低压线路的路径勘测定位、变压器、导线截面、电杆、横担等的选择进行了介绍。强调了正规设计。 关键词：低压电网；线路；规划设计 农村低压网络主要是1 kV及以下配电线路构成的以农牧民群众生活照明、农副产品加工、农田灌溉、乡镇工业等用电形式的配电网络。这种网络往往受当地气候、地形、用电负荷等条件的影响，勘测和规划设计比较复杂，规划设计的合理与否，直接影响当地经济的发展和该网络的安全运行及日常维护，这就要求勘测设计人员要全方位多领域广角度的进行勘测分析。所以，笔者认为，农网低压网络的规划设计，必须严格按照相关标准慎重

2、进行。 1 路径的选择 由于我国大部分农村民居依山而建，多数村组坐落在半山腰或沟沟岔岔之中，山体滑坡和山洪暴雨时有发生，而村组建设又几乎无远景规划，经常发生今建明改现象。所以，在选择路径时要充分考虑河流改道、山洪冲刷、山体滑坡、土质松软、地基塌陷等自然灾害对线路构成的威胁和损毁，如果采用地埋线进行地下敷设时，还要考虑鼠害、地下水、地下空洞、冻土厚度及地下其它电缆、管道和设施对线路的影响和破坏，同时也要考虑当地经济发展和村组建设的规划等情况，尽量减少不必要的迂回或卡脖子现象，尽量减少跨越和档距过大、转角过多、线路过长等不利于运行和维护的因素，尽量减少增加农牧民负担的现象，从而科学、合理的选择线路

3、走径。 2 网络的选择 为了使配电变压器能够三相负载平衡安全运行和在线路出现故障或检修时减少停电面积，配电变台应尽量安装在网络负荷的中心位置，尽量把供电半径控制在500 m以内。在规划线路出线时，一般可将低压线路从配电变台出线口引出至少2条三线四线制回路（视现场具体情况分别选择），实行分区分片和动力用户专线供电，在线路发生故障或日常检修时可减少停电面积，但要避免线路迂回现象。无论怎样选择出线回数，都要在保证变压器三相负载平衡运行的前提条件下，根据现场的具体情况合理选择。 在有排灌、脱麦等季节性用电负荷较大的村组，尽量考虑设置一大一小可并联的母子配电变压器或可调容的变压器。根据用电的季节和时间，

4、视负荷大小来选择投用大容量配变或小容量配变，在负荷超过大容量配变单台供电能力的情况下，可将两台配电变压器并列运行。在用电淡季可以退出容量较大的一台变压器以降低铜损和铁损。这样，就会避免一些村组配电变压器存在的“大马拉小车”或变压器长期过载运行的不良局面。 3 勘测定位 电杆坑、拉线坑及地埋沟、户表集装台及配电变台的勘测定位，是一项工程网络规划设计中最关键的一个环节，它是决定该网络布局设计是否合理的重要一环。所以，无论新建工程还是改造工程，在勘测定位时，一定要遵循以配电变压器为中心，三点一线、忌低好高、重前轻后、侧深拒浅的原则进行（即：以三点为一条直线的原理定位电杆，忌讳把电杆或集装台修建在低洼

5、之中，而要尽量定在来水不能及的地方；把集装台重点修建在墙院的前面，轻易不要选址到墙院的后面；在挖坑或沟时侧重于深挖，坚决拒绝挖深过浅的现象）。尤其是沿街道架设线路时，要注意档距尽量控制在40m，郊区尽量控制在50m，如遇特殊地段确需加大档距时，应考虑电杆、导线、横档及相关配套材料的机械强度而确定。 配电变台安装位置的定位除了考虑负荷中心和供电半径外，如果有较大的负荷，一般要将变压器尽量安装在较大负荷附近，尽量避免把配电变台的位置选择在学校、医院、易燃易爆、不便于施工、巡视检查、检修维护及粉尘较大和人员比较密集的地方。如果是改造工程，则要通过10 kV线路延伸的办法，将配电变台引入负荷的中心位置

6、。 4 配电变压器的选择 配电变压器是一个低压网络的核心，就如同人的心脏一样非常重要。变压器选择得过大，会形成“大马拉小车”的现象，这样不仅增加了铜损和铁损，而且还造成设备的浪费和不合理使用的现象；选择得小又会使其长期过载运行或负荷稍微增大而烧毁变压器，造成更大的经济损失。所以，配电变压器的选择必须根据平时负荷和最大负荷合理进行。必须注意的是，最后确定变压器容量时，还要综合考虑其它一些因素，比如环境温度变化对变压器的影响。同样，变压器台数的合理选择和技术经济比较等等都是影响变压器容量选择的考虑因素。 5 电杆、导线、横担等材料的选择 5.1 电杆的选择 由于各村组有着不同的地形条件，而地形条件

7、的不同又影响着电杆型号的不同，所以，在选择电杆时要根据现场具体情况，因地制宜的进行勘测选择。主要考虑导线架设后对地和 建筑物的安全距离是否足够，横担对相邻建筑物或其它设施的安全距离是否合格。当架设双层线路时，还要考虑上下两层导线间的距离及下层导线对地的安全距离是否符合标准，一般上下两层线路的横担直线杆不小于0.6 m，转角、分支杆不小于0.3 m，同层导线弧垂应一致。当高低压同杆架设时，横担间的垂直距离直线杆不应小于1.2 m；分支和转角杆不应小于1.2 m，如遇跨越其它弱电线路及房屋、树木和草垛时，还要考虑导线对其安全距离。如确实无法保持与其的安全距离时，要尽量加高电杆或采取穿绝缘护套管等措

8、施。平常确定电杆高度可用以下公式来确定： L = L/6 + S + fm + h 式中 L电杆高度（m）； S导线对地安全距离（m）； fm对应于选择一档距导线最大弧垂（m）； h横担至杆顶距离，一般取0.15 m； L/6电杆埋深（m）。 5.2 导线的选择 在选择导线时，首先应掌握该网络下用电负荷的发展情况，主要考虑过去35年负荷的增减和现有负荷情况，结合当地经济发展规划，正确预测和估算未来负荷发展空间。与此同时，还要考虑电压损失、环境温度、导线发热和未知机械损伤等因素，综合各种情况之后来合理、经济的选择导线截面。一般可用下列方法进行导线的计算选择。 3.不同检验式的影响 在滞后长度的选

9、择方面(见表1与表3)，对于同一数据生成过程而言，SIC选择的滞后长度对不同检验式表现的非常稳健，而其他准则对应不同检验式选择的滞后长度往往不尽相同。用AIC选择滞后长度时，若移动平均部分的根为正，检验式(b)比检验式(a)更倾向于选择较大的平均滞后长度。而当移动平均部分的根为负时，情况恰好相反。对于MIC，当真实过程为单位根过程或非常接近单位根过程(=0.95)时，检验式(b)确定的平均滞后长度通常都较大，而当=0.85时，情况恰好相反。用GSC选择滞后长度时，大多数情况下基于检验式(b)选择的平均滞后长度较大。 在滞后长度的标准差方面，与用(a)检验时相比，检验式(b)中的标准差略大。其中

10、当使用AIC、SIC与GSC时，二者很接近。当运用MIC时这种差距更加明显，但在=0.85时减小。这也说明了AIC、SIC与GSC确定的滞后长度相对稳健。 在检验功效方面，运用AIC，SIC与GSC确定滞后长度时，随着检验式中确定性成分的加入(如加入常数项)，ADF检验的功效降低，检验尺度扭曲增加。而运用MIC确定滞后长度时，基于检验式(b)的检验功效降低更加明显，尤其是当真实数据生成过程很接近一个单位根过程(=0.95)时，ADF检验的功效甚至低于5%。但这时检验式(b)中犯弃真错误的概率也往往更小(见表2与表4)。 表5 滞后长度的均值和标准差 T=250 检验式(a) ARIMA(p,d

11、,q) 1 2 3 4 AIC SIC MAIC MSIC GSC 1.0 ARIMA(0,1,1) 0.8 0.0 0.0 0.0 7.47 2.88 4.11 1.66 7.42 2.89 4.11 1.20 10.13 5.05 1.0 ARIMA(0,1,1) 0.5 0.0 0.0 0.0 3.63 2.43 1.96 0.70 3.55 2.39 1.97 0.69 7.96 6.28 1.0 ARIMA(0,1,1) -0.5 0.0 0.0 0.0 3.49 2.35 1.89 0.69 3.65 2.44 2.21 0.90 8.03 6.39 1.0 ARIMA(0,1,1

12、) -0.8 0.0 0.0 0.0 7.01 2.98 3.75 1.25 8.05 3.18 5.57 2.26 9.73 5.16 1.0 ARIMA(0,1,2) 0.8 0.5 0.0 0.0 9.41 2.79 5.96 1.26 9.33 2.82 5.91 1.30 11.22 4.34 1.0 ARIMA(0,1,2) 0.5 0.3 0.0 0.0 4.49 2.33 2.82 0.73 4.47 2.28 2.78 0.80 8.39 5.95 1.0 ARIMA(0,1,2) -0.5 0.3 0.0 0.0 3.05 2.30 1.27 0.96 3.20 2.34

13、1.68 1.02 7.68 6.46 1.0 ARIMA(0,1,2) -0.8 0.5 0.0 0.0 6.32 3.01 2.95 1.25 7.29 3.18 4.68 2.07 9.48 5.46 1.0 ARIMA(0,1,2) -0.8 -0.5 0.0 0.0 9.08 2.92 5.49 1.55 10.42 3.33 7.99 3.00 10.91 4.44 1.0 ARIMA(0,1,4) 0.5 0.3 0.2 0.1 7.71 3.17 3.45 1.93 7.58 3.17 3.53 1.88 10.57 4.90 0.95 ARIMA(1,0,1) 0.8 0.0

14、 0.0 0.0 7.45 2.84 4.13 1.19 7.59 3.38 3.97 1.67 10.11 5.02 0.95 ARIMA(1,0,1) 0.5 0.0 0.0 0.0 3.56 2.38 1.92 0.70 3.82 3.00 2.18 0.94 8.01 6.29 0.95 ARIMA(1,0,1) -0.5 0.0 0.0 0.0 3.26 2.41 1.67 0.68 5.25 3.46 3.85 1.89 7.87 6.50 0.95 ARIMA(1,0,1) -0.8 0.0 0.0 0.0 4.89 3.04 1.78 1.32 12.00 4.31 10.73

15、 3.99 8.79 5.88 0.95 ARIMA(1,0,2) 0.8 0.5 0.0 0.0 9.34 2.80 5.93 1.24 9.50 3.28 5.77 1.75 11.11 4.28 0.95 ARIMA(1,0,2) 0.5 0.3 0.0 0.0 4.47 2.35 2.80 0.72 4.84 3.05 2.50 1.09 8.29 5.95 0.95 ARIMA(1,0,2) -0.5 0.3 0.0 0.0 2.75 2.46 0.80 0.95 4.59 3.34 3.23 1.71 7.74 6.66 0.95 ARIMA(1,0,2) -0.8 0.5 0.0

16、 0.0 4.50 2.94 1.54 1.20 10.51 4.38 8.94 3.74 8.54 6.01 0.95 ARIMA(1,0,2) -0.8 -0.5 0.0 0.0 0.05 3.75 1.12 1.92 14.82 3.80 14.37 3.81 9.73 5.32 0.95 ARIMA(1,0,4) 0.5 0.3 0.2 0.1 7.59 3.12 3.40 1.93 7.87 3.64 4.14 1.50 10.52 4.94 0.85 ARIMA(1,0,1) 0.8 0.0 0.0 0.0 7.42 2.92 4.05 1.15 8.04 4.49 4.11 2.

17、88 9.96 4.97 0.85 ARIMA(1,0,1) 0.5 0.0 0.0 0.0 3.54 2.45 1.87 0.71 5.12 4.59 2.02 2.59 7.88 6.32 0.85 ARIMA(1,0,1) -0.5 0.0 0.0 0.0 2.73 2.35 1.19 0.68 8.28 5.25 3.96 4.46 7.56 6.61 0.85 ARIMA(1,0,1) -0.8 0.0 0.0 0.0 1.35 2.47 0.08 0.32 11.20 6.17 10.78 6.13 7.19 7.07 0.85 ARIMA(1,0,2) 0.8 0.5 0.0 0

18、.0 9.31 2.77 5.87 1.24 9.77 4.17 5.82 3.01 11.05 4.33 0.85 ARIMA(1,0,2) 0.5 0.3 0.0 0.0 4.44 2.34 2.73 0.70 5.66 4.49 3.02 2.38 8.40 5.97 0.85 ARIMA(1,0,2) -0.5 0.3 0.0 0.0 1.99 2.49 0.24 0.64 7.42 5.20 5.81 4.08 7.48 6.91 0.85 ARIMA(1,0,2) -0.8 0.5 0.0 0.0 2.78 2.48 0.94 0.84 9.37 6.82 8.47 6.82 7.

19、54 6.61 0.85 ARIMA(1,0,2) -0.8 -0.5 0.0 0.0 2.11 2.43 0.62 0.62 7.08 8.04 6.90 8.04 7.53 6.85 0.85 ARIMA(1,0,4) 0.5 0.3 0.2 0.1 7.56 3.13 3.24 1.94 7.97 4.49 4.58 2.33 10.42 4.93 注：表中所列和分别代表模拟10000次时各准则确定的(1-L)yt滞后长度的均值及其标准差。 表6 ADF检验的功效和实际检验水平检验式(a) T=250 ARIMA(p,d,q) 1 2 3 4 AIC SIC MAIC MSIC GSC 1.0 ARIMA(0,1,1) 0.8 0.0