污水厂计算说明

1、v1.0 可编辑可修改1污水厂设计进水水质：CODc 氏 320mg/L; BOD 疾 180mg/L; SSc 180mg/L; TN604.沉砂室所需容积1.81 20.81.13m3.67830.458mv1.0 可编辑可修改7式中 Vmin最小设计流速（m/s）,该设计中采用 VS；1沉砂斗上口面积（m）该设计中取2沉砂斗下口面积（m）,该设计中取h33 0.458；2 2 1.24 1.24.1.240.500.50 0.50设计中取沉砂斗高度，校核沉砂斗角度 tana=2* （） =,a=0.57 m 60。7.沉砂室高度采用重力排砂h3h3il2式中 h3沉砂室高度（m）；I沉砂

2、池底坡度，该设计中取;L2沉砂池底长度（m）h30.610.02 0.5 (7.5 2 1.00)0.67m8 沉砂池总高度H h1h2h3式中 H 沉砂池总高度（m）；h1沉砂池超高（m），该设计中取。H 0.3 0.8 0.67 1.77m9.验算最小流速minv1.0 可编辑可修改8Qmin最小流量（nVs ），该设计中采用* Q -； ni沉砂池格数（个），最小流量是取 1;Amin最小流量时的过水断面面积（吊）。Vmm0.75.7786 o.58m/sO.15m/s10.8 1.1310. 出水管道出水采用薄壁出水堰跌落出水，出水堰可保证沉砂池内水位标高恒定，堰上水头为：式中H1堰上

3、水头（m ；Q1沉砂池内设计流量（m/s） m 流量系数，该设计中取； b2堰宽（m），等于沉砂池宽度。出水堰自由跌落后进人出水槽，出水槽宽 1m 有效水深，水流流速 s，出 水流入出水管道。出水管道采用钢管，管径 DN=800mm 管内流速 V2=s,水力坡 度 i= %o。11. 排砂管道采用沉砂池底部管道排砂，排砂管径 DN=200mm（三）.沉淀池水厂采用辐流沉淀池，进出水的形式为中心进水周边出水。 设计中选择二组H1_Q1_mb22gH10.4517252 0.4 1.132 9.80.18mv1.0 可编辑可修改9辐流沉淀池，N=2 组，每组设计流量为 s,从沉砂池流来的污水进入集

4、配水井, 经过集配水井分配流量后流人辐流沉淀池。1.沉淀部分有效面积Q 3600fq式中 F 沉淀部分有效面积（吊）；Q设计流量（m/s）；q 表面负荷mi/（m2 h），该设计中取 2.2.沉淀池直径4Fn式中D沉淀池直径（m ；3.沉淀池有效水深h2二qt式中 h2沉淀池有效水深（m）；t 沉淀时间（h），该设计中取 t=h2= 2 2 = 4m4.污泥部分所需容积0.451725 36002813.105m4 813.105n32 mv1.0 可编辑可修改10按去除水中悬浮物计算Q (CiC2) 86400 T 100K2(100 po) n 10A6式中 Q 设计流量（mVs ）;Ci

5、进水悬浮物浓度（mg/L）;C2 出水悬浮物浓度（mg/L），该设计中 C2=10mg/L；K2污水量总变化系数；丫一污泥容重（t/m3）,约为 1;P0污泥含水率（）。设计中取 T=1/6d , p=97%0.451725 (180-10) 86400 1 6 100(100 97) 1.3 10A6辐流沉淀池采用周边传动刮泥机，周边传动刮泥机的周边线速度为23m/mi n,将污泥推人污泥斗，然后用静水压力将污泥排出池外。5.污泥斗容积辐流沉淀池采用周边传动刮泥机，池底需做成i=5%的坡度，刮泥机连续转动将污泥推入污泥斗，设计中选择圆形污泥斗，污泥斗上口半径，底部半径，倾角a=60污泥斗容积

6、Vinnh5r12r,r2r；3式中V1污泥斗容积（m）h5污泥斗高度（m ；28m3v1.0 可编辑可修改11ri污泥斗上口半径(m ；r2污泥斗下口半径(m。h5rir2ta nah5(1.4 0.6) tan 60 1.39mn1.39223V1.41.4 0.6 0.64.6m3沉淀池底部圆锥体体积n h42 2V2-RRr1n3h4R r1i式中 V2沉淀池底部圆锥体体积（m3）;h4沉淀池底部圆锥体高度（m ；R沉淀池半径（m ；r1污泥斗上口半径（m ；i池底坡度。h416 1.40.05 0.73m沉淀斗总容积6.沉淀池总高度n0.73316216 1.4 1.42214.3m

7、34.6 214.3218.9m328m3v1.0 可编辑可修改12式中H沉淀池总高度（m ；hi沉淀池超高（m）,该设计中取；h3沉淀池缓冲层高度（m），该设计中取7.进水集配水井辐流沉淀池分为二组，在沉淀池进水端设集配水井,配水井平均分配，然后流进每组沉淀池。配水井的中心管径式中 D2配水井内中心管径（m）；v2配水井内中心管上升流速，该设计中取 s配水井直径式中D3配水井直径（m ；V3配水井内污水流速，该设计中取 sH 0.3 4 0.3 0.73 1.396.72mD34.93451.282,n 0.32.34m污水在集配水井中部的D24 0.90345n0.71.28mD34QnV

8、3v1.0 可编辑可修改138.进水管及配水花墙沉淀池分为二组，每组沉淀池采用池中心进水，通过配水花墙和稳流罩向池 四周流动。进水管道采用钢管，管径 DN=1000mm 管内流速 s，水力坡度。，进 水管道顶部设穿孔花墙处的管径为 1400mm布置 6 个穿孔花墙，过孔流速:孔洞宽度（R）,该设计中取;孔洞的高度（m,该设计中取;孔洞的数量（个），该设计中取 8 个8 0.3 0.8穿孔花墙向四周辐射平均布置，穿孔花墙四周设稳流罩，稳流罩直径3m,高2m 在稳流罩上平均分布 100 的孔洞 300 个，孔洞的总面积为稳流罩过水断面的 15%。9.出水堰沉淀池出水经过双侧出水堰跌落进入集水槽，然

9、后汇人出水管道排入集水 井。出水堰采用双侧 90三角形出水堰，三角堰顶宽，深，间距，外侧三角堰 距沉淀池内壁，三角堰直径为，共有 496 个三角堰。内侧三角堰距挡渣板，三角 堰直径为，共有 478 个三角堰。两侧三角堰宽度，三角堰堰后自由铁跌落，三角 堰有效水深为：式中 v穿孔花墙过孔流速（m/s）;v1.0 可编辑可修改14Hi式中 Qi三角堰流量（m/s）;Hi三角堰水深（m。Hi三角堰堰后自由跌落，则堰水头损失。10. 堰上负荷qi式中 q1堰上负荷L/（s m）;Di三角堰出水渠道平均直径（m0.451725 1000 qi2n34 1.411. 出水挡渣板三角堰前设有出水浮渣挡渣板，

10、 利用刮泥机桁架上的浮渣刮板收集。 挡渣板 高出水面，伸入水下，在挡渣板旁设一个浮渣收集装置，采用管径DN=300m 的排渣管排出池外。12. 出水渠道出水槽设在沉淀池四周，双侧收集三角堰出水，距离沉淀池内壁，出水槽宽，深，有效水深，水平流速 s。出水槽将三角堰出水汇集送入出水管道，出水管道 采用钢管，管径 DN1000 管内流速 s,水力坡度 i= %。.20.7Q1520.451725 s0 7 - 0.040 m4964782nD1v1.0 可编辑可修改1513. 刮泥装置2.21L/ s mv2.9L/ s mv1.0 可编辑可修改16沉淀池采用周边传动刮泥机，周边传动刮泥机的线速度为

11、 23m/mi n,刮泥 机底部设有刮泥板，将污泥推人污泥斗，刮泥机上部设有刮渣板，将浮渣刮进排 渣装置。14. 排泥管沉淀池采用重力排泥，排泥管管径DN300mn 排泥管深入污泥斗底部，排泥静压头采用，连续将污泥排出池外贮泥池内。(四).生物处理工艺一一厌氧一缺氧一好氧生物脱氮除磷工艺(斥/0 工艺)1.设计参数(1) 水力停留时间：该设计中的水力停留时间取 t=8h。(2) 曝气池内活性污泥浓度：该设计中曝气池内活性污泥浓度取 Xv=3000mg/b(3) 回流污泥浓度106rSVI式中 Xr污泥回流浓度(mg/L)SVI 污泥指数，采用 100;r 系数，采用(4) 污泥回流比Xv式中

12、R 污泥回流比;Xr 回流污泥浓度（mg/L），Xr=fXr0.75 120009000mg / L0XrXr1061.210012000mg/ LXr9000v1.0 可编辑可修改173000v1.0 可编辑可修改18解得：R 三（5）TN 去除率e 2100%Si式中 e TN 去除率（）;Si 进水 TN 浓度（mg/L）;S2 出水 TN 浓度（mg/L）,该设计中取 15mg/L。32-15100%53.1%32(6) 内回流倍数R内 鳥1/132.总有效容积Qt式中 Q 进水流量（m/d ）;t 水力停留时间（d）o0.90345 8640026019.36m324厌氧、缺氧、好氧

13、各段内水力停留时间的比值为1:1:3，则每段的水力停留v1.0 可编辑可修改19时间分别为：厌氧池内水力停留时间 t1= ;v1.0 可编辑可修改20缺氧池内水力停留时间 t2=；好氧池内水力停留时间 t3=c3.平面尺寸曝气池总面积式中 A -曝气池总面积（m）；h-曝气池有效水深，该设计中取设 2 个曝气池，每组曝气池面积A,5782.082891.04m2N 2每组曝气池共设 5 廊道，第 1 廊道为厌氧段，第 2 廊道为缺氧段，后 3 个廊 道为好氧段，每廊道宽取 7m 则每廊道长Lbn26019.364.55782.08m22891.047 582.6mv1.0 可编辑可修改21式中

14、 L -曝气池每廊道长（m）；b-每廊道宽度（m，该设计中取 7mn-廊道数，该设计中取 5.4.进水系统v1.0 可编辑可修改22（1）曝气池的进水设计初沉池的来水通过 DN1200m 的管道送入厌氧一缺氧一好氧曝气池首端的进 水渠道，管道内的水流速度为 s。在进水渠道内，水流分别流向两侧，从厌氧段 进人，进水渠道宽度为，渠道内水深，则渠道内的最大水流速度：QsV1Nbih式中vi渠道内最大水流速度（m/s）;bi进水渠道宽度（m；hi进水渠道有效水深（m）o反应池采用潜孔进水，孔口面积QsNv2式中F每座反应池所需空口面积（吊）；v2孔口流速（m/s）,该设计中去 s每个孔口尺寸为*，则孔

15、口个数vi0.903452 1.2 1.00.376m/s0.903452 0.421.13m2v1.0 可编辑可修改23式中 f 每个孔口的面积（m）n1.1350.5 0.5(2)曝气池的出水设计该工艺的出水米用矩形薄壁堰， 跌落出水，堰上水头HQ23mb、2g式中H堰上水头(m ；Q每座反应池出水量(m/s),指污水最大流量与回流污泥量、回流量之和(*s)；m 流量系数，该设计中去；b 堰宽(m；与反应池宽度相等，取 7m20.90345 0.70786 1.632 0.4 7 . 2 9.8设计中取该生物池的最大出水流量为+*=s,出水管管径采用 DN1800mm 勺钢筋混凝土 圆管，

16、送往二沉池，管内流速为 s5. 其他管道设计(1) 污泥回流管在本设计中，污泥回流比为 50%从二沉池回流过来的污泥通过两根 DN500mm 的回流管道分别进入首端两侧的厌氧段，管内污泥流速为s。(2) 硝化液回流管硝化液回流比为 200%，从二沉池出水回至缺氧段首端，硝化液回流管道管径为 DN1000m，管内流速为 s。0.189mv1.0 可编辑可修改246. 剩余污泥量v1.0 可编辑可修改225W aQSrbVXvLrQ 50%式中 W 剩余污泥量（kg/d ）;a 污泥产率系数，该设计中取；b 污泥自身氧化系数（d-1），该设计中取；Q平均日污水流量（vm/d）;Lr 反应池去除的

17、SS 浓度，Lr=180-10=170mg/L=mSr 反应池去除 BOD 浓度，S=180-10=170mg/L=miW 0.6 61084.8 0.17-0.05 26019.36 3 0.17 61084.8 50%7519.95kg/d.（五）.二沉池设计中选择二组辐流沉淀池，N=2,每池设计流量为 s，从曝气池流出的混 合液进人集配水井，经过集配水井分配流量后流进辐流沉淀池。1.沉淀池表面积Q 3600fq式中 F 沉淀部分有效面积（吊）；Q 设计流量（mi/s ）;q 表面负荷m3/（m2 h），该设计中取.0.451725 36001.41161.58mv1.0 可编辑可修改22

18、62.沉淀池直径v1.0 可编辑可修改274F式中D沉淀池直径（m ；4 1161.5838 m7C3.沉淀池有效水深h2二qt式中 h2沉淀池有效水深（m；t 沉淀时间（h），该设计中取 t=h2= 1.4 2.5= 3.5m4.径深比Dh2383.510.9，合乎（612）的要求。5.污泥部分所需容积V2（1 R）QX10.5（ X Xr）N式中 V1污泥部分所需容积（m3）;Q0污水平均流量（m/s）;R污泥回流比（%）;X曝气池中污泥浓度（mg/L）;Xr二沉池排泥浓度（mg/L）。设计中取 Q=s R=50%v1.0 可编辑可修改28系数，一般采用；Xr12000mg/ LX 400

19、0mg/L6.沉淀池总高度H h1h2h3h4h5式中 H 沉淀池总高度m）;h1沉淀池超高（m）, 般采用 h2沉淀池有效水深（m）;h3沉淀池缓冲层高度（m）, 般采用；h4沉淀池底部圆锥体高度（m）;h5沉淀池污泥区咼度（m）设计中取 h1=,h3=,h2=根据污泥部分容积过大及二沉池污泥的特点，采用机械刮吸泥机连续排泥，池底坡度为。h4(r rj i式中 SVI污泥容积指数，该设计中取 SVI=100;V2(1 R)QX0.5(X Xr)N2 10.5 O.70736 3600 4000I909.9m30.54000 12000v1.0 可编辑可修改294沉淀池底部圆锥体高度m）;沉淀

20、池半径（m）设计中为 19mi沉淀池进水竖井半径（m），般采用;沉淀池池底坡度，取h419 1 0.05 0.9m式中 Vi污泥部分所需容积（m3）;3V2沉淀池底部圆锥体容积（m）;F 沉淀池表面积（m）on22V2- h4（r r ri* ）.1909.9 359.1h51.33m1161.58H 0.3 3.5 0.3 0.9 1.337.进水管的计算Q1Q RQ0式中 Q1进水管设计流量（m3/s）;Q单池设计流量（m3/s）;R污泥回流比（%）;式中 hrrIV20.919219 1 12359.1m36.33mv1.0 可编辑可修改30Q0单池污水平均流量（m3/s）Q10.451

21、725 0.5 0.70736 0.50.629m3/sv1.0 可编辑可修改31进水管管径取 D=900mm流速Qi4Qiv -2AnD14 0.629v亍0.99m/ sn0.928.进水竖井计算进水竖井直径采用 D2=;进水竖井采用多孔配水，配水口尺寸a b= ;共设 6 个沿井壁均匀分布；流速 v:vQi0.6290.14m/sv0.15,符合要求A 0.5 1.5 6孔距 1：D2na 6l20.55m69.稳流筒计算筒中流速:v3= s（设计中取；稳流简过流面积：fQ162931.45m2v30.02稳流筒直径 D3:D3：DI4n1.454 6.610.出水槽计算采用双边 90

22、二角堰出水槽集水，出水槽沿池壁环形布置，环形槽中水流由左右两侧汇入出水口。每侧流量:Q=2=（m7s）v1.0 可编辑可修改32集水槽中流速 v=s;设集水槽宽 B =槽内终点水深 h2：槽内起点水深 hi：h2Q225863vB 0.6 0.60.63m式中 hk 槽内临界水深（m）;a系数，一般米用 1 ；重力加速度hkhi30.2258632 9.81 0.622 0.2420.63设计中取出水堰后白由跌落，集水槽高度:+= m0.24m0.6320.76m。集水槽断面尺寸为：.11. 出水堰计算QqnLn _bL L1L22/3h 0.7qhkv1.0 可编辑可修改33根据规定二沉池出

23、水堰.上负荷在一 (s m)之间,计算结果符合要求12. 出水管出水管管径 D=800mm4 0.9034522 3.14 0.8式中 q 三角堰单堰流量(L/s);Q进水流量(L/s);L集水堰总长度(m);Li集水堰外侧堰长(m);L2集水堰内侧堰长(m);n三角堰数量(个);b三角堰单宽(m);h堰上水头(m);qo堰上负荷L/(s m)设计中取 b=.，水槽距池壁L138 1.0n116.24mL238 1.0 0.6 2n112.47mL L, L2228.71mL 228.71 nb 0.12287 个0.198L/sh 0.7q30.024mq。Q 451.725L 228.71

24、1.98L/(s m)4Q2nD20.9m/sv1.0 可编辑可修改3413. 排泥装置沉淀池采用周边传动刮吸泥机，周边传动刮吸泥机的线速度为23m/mi n,刮吸泥机底部设有刮泥板和吸泥管，利用静水压力将污泥吸入污泥槽，沿进水竖 井中的排泥管将污泥排出池外。排泥管管径 500mm 回流污泥量RQ 707.36 0.5 0.5 176.84L/S，流速 m/s。14. 集配水井的设计计算(1)配水井中心管直径式中 D2配水井中心管直径(m);v2中心管内污水流速(m/s)，一般采用 s;Q 进水流量(m3/s)Q Q设RQ N 0.90345 0.17684 21.257m3/s(2) 配水井

25、直径式中 D3 配水井直径(m);4 1.257.n 0.71.51mD3D22v1.0 可编辑可修改35V3水井内污水流速(m/s),设计中取 sv1.0 可编辑可修改36（3）集水井直径式中 Di集配水井直径（m）;Vi集水井内污水流速（m/s），设计中取 s（4）进水管管径取进入二沉池的管径 DN=900mm校核流速：v4Q4 1.25720.99m/ s 0.7 m/s 符合要求。2nD22n0.925）出水管管径选取管管径为 DN=800mr 流速 v=s。（6）总出水管取出水管管径 D=1100mmv=s ;集配水井内设有超越闸门，以便超越。（六）消毒设施D34 1.257.n0.

26、31.5122.76mDi4 1.257n0.252.7623.74mDiv1.0 可编辑可修改371.消毒剂：v1.0 可编辑可修改38由原始资料可知，该水厂处理规模较大，受纳水体卫生条件无特殊要求， 设 计中采用液氯作为消毒剂对污水进行消毒。2.加氯量计算二级处理出水采用液氯消毒时，液氯投加量一般为5IOmg/L,本设计中液氯投量采用 L。每日加氯量为:qo式中 q 每日加氯量(kg/d);q0 液氯投量(mg/L);Q污水设计流量(m3/s).q 8 0.90345 86400 1000 624.46kg/d3.加氯设备液氯由真空转子加氯机加入，加氯机设计二台，采厢一用一备。每小时加氯量

27、：624.4626.01kg/h24设计中采用 ZJ-I 型转子加氯机4.平流式消毒接触池本设计采用 2 个 3 廊道平流式消毒接触池，单池设计计算如下:(1)消毒接触池容积V= Q tQ864001000v1.0 可编辑可修改39式中 V接触池单池容积(m3);Q 单池污水设计流量(m3/s);t消毒接触时间(h)，一般采用 30min。v1.0 可编辑可修改40设计中取 Q=s t=30minV=（2）消毒接触池表面积h2式中 F 消毒接触池单池表面积（m2）;h2消毒接触池有效水深（m）设计中取 h2=-30 60=V 813.1h22.52325.24m（3）消毒接触池池长式中 L 消

28、毒接触池廊道总长（m）；B消毒接触池廊道单宽（m）。设计中取 B=5mF 325.24L B 5消毒接触池采用 3 廊道，消毒接触池长：,L 65.05L -33校核长宽比：65.05m21.7mL 65.05B 513.01 10,合乎要求.v1.0 可编辑可修改41（4）池高v1.0 可编辑可修改42H h,h2式中 hi超高(m)，般采用；h2 有效水深(m)。H h1h20.3 2.52.8m(5) 进水部分每个消毒接触池的进水管管径 D=700m，v=s。(6) 混合采用管道混合的方式，加氯管线直接接入消毒接触池进水管，果，加氯点后接 D=700m 啲静态混合器。(7) 出水部分式中

29、 H 堰上水头(m)；n 消毒接触池个数;m 流量系数，一般采用；b堰宽，数值等于池宽(m)设计中取 n=2， b=5m(七)污泥处理构筑物计算1.初沉池污泥量计算为增强混合效0.903452 0.42 5.02 9.80.13mv1.0 可编辑可修改43由前面资料可知，初沉池采用间歇排泥的运行方式，每4 小时排一次泥v1.0 可编辑可修改44（1）按设计人口计算SNT1000 n式中 V 污泥部分所需容积（m3 ）;S每人每日污泥量L/ （人 d）, 般采用（人 d）；T 两次清除污泥间隔时间（d）,采用机械刮泥时，一般采用 n 沉淀池分格数。设计中取 S=（人 d）,设计中排除污泥的间隔时

30、间采用 4h5 320055 413.4m31000 2 24（2）按去除水中悬浮物计算Q C1-C224T100K2100-pon式中 Q 设计流量（m3 /h ）；C1 进水悬浮物浓度（Kg/m3 ）；C2出水悬浮物浓度（Kg/m3 ）,该设计中取 m3 ;K2生活污水量总变化系数；丫 一 污泥容量（Kg/m3 ）, 一般采用 1000Kg/m3 ;P0污泥含水率（%。设计中取 T=4h, R=97%0.90345 36000.18 0.014 1001.3100-972 1000两种计算结果取较大值作为初沉池污泥量。4h;28m3v1.0 可编辑可修改45初沉池污泥量v1.0 可编辑可修

31、改46Q12 6 28 336m3/d以每次排泥时间 30min 计，每次排泥量 56n3 /h=3 /s2.剩余污泥量计算（1）曝气池内每日增加的污泥量X Y SaSeQ KdVXv式中 X 每日增长的污泥量（Kg/d）；Sa 曝气池进水 B0D5 浓度（mg/L）;Se 曝气池出水 BOD5 浓度（mg/L）;丫污泥产率系数，一般采用；Q 污水平均流量（n /d ）;V 曝气池容积（m3 ）;Xv挥发性污泥浓度 MLVS（mg/L）;Kd污泥自身氧化率，一般采用。设计中取 Sa=180mg/L Se=10mg/L Y=, Q=3 /d , V=3 , X/=2500mg/L, Kd=X 6

32、233.82 3252.422981.4kg/d（2）曝气池每日排出的剩余污泥量式中 Q2曝气池每日排出的剩余污泥量（m3 /d ）;f ;0.6180 1061115.904/10000.05 26019.36 2500/1000Q2XfXrv1.0 可编辑可修改47Xr回流污泥浓度（mg/L）。设计中取 X=12000mg/Lv1.0 可编辑可修改48331.3m3/d 0.0038m3/s0.75 12000/10003.污泥浓缩池该设计中采用幅流浓缩池，进入浓缩池的剩余污泥量s,采用 2 个浓缩池,则单池流量：Q=2=s=h（1）沉淀部分有效面积QC式中 FG沉淀部分有效面积（m）C3

33、3流入浓缩池的剩余污泥浓度（kg/m）, 一般米用 10 kg/mG 固体通量（kg/（m h）,该设计中米用 kg/（m h）Q 入流剩余污泥流量（m3/h）668.4m21.0（2）沉淀池直径式中D沉淀池直径（m（3）浓缩池的容积V QT式中 v 浓缩池的容积（吊）4 68.49.3mv1.0 可编辑可修改49T 浓缩池浓缩时间（h）,该设计中采用 1016hv1.0 可编辑可修改50V 0.0019 3600 16109.44m3式中Q1浓缩后剩余污泥量(m/s)Q10 0019100 990.0006m3/s 51.84m3/d100 97(6)池底咼度辅流式沉淀池采用中心驱动刮泥机，

34、池底需做成1%勺坡度，刮泥机连续转动将污泥推入污泥斗。池底高度：D .h4丁式中 h4池底高度(mi 池底坡度，一般采用。9 3h40.01 0.0465m2设计中取(7)污泥斗容积(4) 沉淀池有效水深h2式中 h2沉淀池有效水深(m ；h2109.441.6m68.4(5) 浓缩后剩余污泥量Q1Q100 P100 P0v1.0 可编辑可修改51（8）浓缩池总高度h5tan a b式中 h5污泥斗高度（m；a泥斗倾角，为保证排泥顺畅，圆形污泥斗倾角一般采用a污泥斗上口半径（mb污泥斗底部半径（m设计中取 a=，b=55;h5tan 55 1.250.251.43m污泥斗的容积V；2 2-nh

35、5a abb35式中 vi污泥斗容积（m）；h5污泥斗高度（m。122n 1.43 1.2521.25 0.25 0.25232.9m3污泥斗中污泥停留时间3600Q1式中V污泥斗容积（m3）;T 污泥在泥斗中的停留时间（h）V2.9Q10.0006 36001.3hv1.0 可编辑可修改52h h-ih2h3h4h5式中 h 浓缩池总高度（m；hi超高（m ,般米用；h3缓冲层高度（m，该设计中采用。h hih2hah4h50.3 1.6 0.3 0.05 1.433.68m设计中取沉淀池总高度。（9）浓缩后分离出的污水量小PP。q Q100 P0式中 q 浓缩后分离出的污水量（m/s）；Q

36、进入浓缩池的污泥量（m/s）；P浓缩前污泥含水率，该设计中米用 99%;P0浓缩后污泥含水率，该设计中采用 97%。q QP P00.001999 970.0013100 P0100 97（10）溢流堰浓缩池溢流出水经过溢流堰进人出水槽，然后汇入出水管排出。出水槽流 量q=s，设出水槽宽，水深，则水流速为 s。溢流堰周长cnD 2d式中 c 溢流堰周长（m；v1.0 可编辑可修改53D浓缩池直径（m ；v1.0 可编辑可修改54b 出水槽宽(m)。C n 9.3 2 0.228m溢流堰采用单侧 90三角形出水堰，三角堰顶宽，深，每格沉淀池有三角堰 28/=175 个。每个三角堰流量h 0.7q

37、(/5式中 q0每个三角堰流量(mVs)； h 一三角堰水深(m。h 0.7 0.0000074250.0062m设计中取为三角堰后自由跌落，则出水堰水头损失为。(11)溢流管溢流水量 m3/s，设溢流管管径 DN100m，管内流速 v=s(12)刮泥装置浓缩池采用中心驱动刮泥机，刮泥机底部设有刮泥板，将污泥推入污泥斗(13)排泥管剩余污泥量 s,泥量很小，采用污泥管道最小管径 DN100m 间歇将污泥排入贮泥池。4.贮泥池浓缩后的剩余污泥和初沉污泥进入贮泥池，然后经投泥泵进入消化池处理系统。贮泥池主要作用为：qo0.00131750.0000074m3/sv1.0 可编辑可修改55a.调节污

38、泥量，由于消化池采用污泥泵投加，贮泥池起到泵前调节池的作用，平衡前后处理装置的流量。b.药剂投加池，消化池运行条件要求严格，运行中需要投加的药剂可直接在 贮泥池进行调配。预加热池，采用池外预热时，起到预加热池的作用。贮泥池用来贮存来自初沉池和浓缩池的污泥。由于污泥量不大，本设计采用2 座贮泥池，贮泥池采用竖流沉淀池构造。（1）贮泥池设计进泥量Q QiQ2式中 Q 每日产生的污泥量（m3/d）；Q1初沉污泥量（mVd）；Q2浓缩后剩余污泥量（m/d）。由前面结果可知，Q=336mVd,每日排泥 6 次，排泥间隔 4h，每次排泥量 s，持续时间 30min； Q=x2= m3/d。每日产生的污泥量

39、Q 336 103.68439.68m3/d（2）贮泥池的容积Q t24n式中 V贮泥池计算容积（m3;Q每日产泥量（m3/d）;439.68 82 24373.28mv1.0 可编辑可修改56t贮泥时间（h），该设计中采用 8h；n贮泥池个数，该设计中取 2。v1.0 可编辑可修改57V 50.62526.00776.632m373.28m3符合要求（3）贮泥池高度h h1h2h3式中 h 污泥贮池高度（m）；hi超高（m, 一般米用；h2贮泥池有效深度（m ；h3污泥斗高度（m。h 0.3 2.5 3.03 5.83m（4）管道部分贮泥池设计容积a2h2h3a23abh3tg a b /2

40、式中 v 贮泥池容积（吊）；h2贮泥池有效深度（m ；h3污泥斗高度（m ；a污泥贮池边长（m ；b污泥斗底边长（m）；n污泥贮池个数，一般采用 2 个；a污泥斗倾角，一般采用 60 。设计中取 n=2, a=, h2=,污泥斗底为正方形，边长 b=h3tg604.5-123.03mv1.0 可编辑可修改58每个贮泥池中设 DN=100mm 勺吸泥管一根，2 个贮泥池互相连通，连通管DN150mm 共设有 3 根进泥管，一根来自初沉池，管径 DN150mm 另两根来自污 泥浓缩池，管径均为 100mm5.污泥消化池污泥消化的目的是为了使污泥中的有机质， 变为问的腐殖质，同时可以减少 污泥体积，

41、并改善污泥性质，使之易于脱水，减少和控制病原微生物，获得有用 副产物沼气等。目前污泥消化主要采用厌氧消化，主要处理构筑物为消化池。该设计拟采用中温二级消化处理，消化池的停留天数为30d,消化池控制温度为 3335C,计算温度为 35E，新鲜污泥年平均温度为C,日平均最低温度 12C，室外全年平均气温为C,最热月平均气温38C，最冷月平均气温C,一级消化池进行加热搅拌，二级消化池不加热，不搅拌，均采用固定盖式消化池。（1）一级消化池容积vnp式中 v级消化池容积（m）；Q污泥量（nVd）；P投配率（% ,中温消化时一级消化池一般采用 5%n消化池个数。由前面资料可知 Q= nVd，采用 4 座一

42、级消化池，则每座池子的有效容积（2）各部分尺寸的确定1消化池直径D:设计中取 18m439.680.05 432198.4mv1.0 可编辑可修改592集气罩的直径 d1:设计中取3池底锥底直径 d2:设计中取v1.0 可编辑可修改604集气罩高度 h 仁设计中取5上锥体高度 h2：D d12式中ai上锥体倾角，设计中取 20h2h2tg2018 1.523m6消化池主体高度 ha=8m7下锥体高度 h4：h4tgD d22式中a2下锥体倾角,设计中取 10h4tg10181.51.5m8消化池总高度为h1h2H1.5 3.0h3h48 1.514m总高度和圆柱直径的比例：D .8,符合(1)

43、的要求(3) 各部分容积集气罩容积v1.0 可编辑可修改61-n D h3丄 n1828 2 0 35.75m344n2DDd22d23V4h4138.72 m32222消化池有效容积V为VoV2V3V4399.37 2035.75 138.722573.84m32198.4m3符合要求。（4）二级消化池容积QnP式中 Q 污泥量（nVd）；P 投配率（%,二级消化池一般采用 10%n 消化池个数。由前面资料可知 Q=d 采用 2 座二级消化池，则二级消化池的有效容积由于二级消化池单池容积与一级消化池相同，因此二级消化池各部分尺寸同 一级消化池。弓形部分容积ndih|4Tth2-n1.521.

44、5 2.65m423h；399.37 m3圆柱部分容积下锥部分容积439.680.1 232198.4m3v1.0 可编辑可修改222(6)消化池热工计算62F1nd1nd1h4122-n1.52n1.5 1.58.8m24n224 31842.41m4F1F28.8 42.4151.21m2F3nD h5n18 5282.74m2(5)平面尺寸计算池盖表面积集气罩表面积池顶表面积池盖表面积池壁表面积地面以上部分地面以下部分池底表面积为F5nld22n277.44m2F2n4h；D4v1.0 可编辑可修改平均耗热量631提高新鲜污泥温度的耗热量每座一级消化池投配的最大生污泥量J3V 2198.

45、4109.92m3100年平均耗热量:Qi TDTS100024式中 Q1提高污泥温度所需平均耗热量（kcal/h ）；TD中温消化温度C），一般采用 TD=35C；TS新鲜污泥年平均温度（C） o根据当地气象资料，设计中取 TS=C109 92Q135 12.3 100024最大耗热量为IIVQ1MAXT_TDTS100024式中 QMAX提高污泥温度所需最大耗热量（kcal/h ）Ts新鲜污泥日平均最低温度（C） o根据当地气象资料，设计中取 Ts =10C109 92Q1MAXK35 10 10002消化池池体的耗热量103966kcal/h114500 kcal / hv1.0 可编辑

46、可修改最大耗热量64盖部分全年耗热量：v1.0 可编辑可修改最大耗热量65Q2=F2K2(TD-TA)1.2式中 Q2池盖平均耗热量(kcal/h );F2池盖表面积(vm);K2池盖传热系数kcal/ (.C), 一般采用 K2= (.T)；TA室外大气平均气温C);TA 冬季室外计算温度(C).根据当地气象资料，池外介质为大气，设计中取TA=C,TA=C,F2=Q2= 51.21 0.7 (35-13.5) 1.2 = 924.85kcal/h最大耗热量52.21 0.7 35 19.2 1.2 2377.02kcal/ h壁在地面以上部分全年耗热量平均耗热量Q3= F3K3(TD- TA

47、)1.2式中 Q3 地面上池壁平均耗热量(kcal/h )；F3地面池壁表面积(吊)；K3池壁传热系数kcal/ (.C), 一般采用 KB= (.C)根据计算结果，地面以上池壁总表面积 F3为2MAXK2( TD-TA)1.2v1.0 可编辑可修改最大耗热量66(35-13.5)1.2 = 4376.82kcal/hQ3= 282.74 0.6v1.0 可编辑可修改最大耗热量67Q3MAXF3?K3?TDTA1-2282.74 0.635 19.2 1.2 11033.65kcal/h壁在地面以下部分全年耗热量平均耗热量Q4= F4K4(TD-TB)1.2式中 Q4 地面下池壁平均耗热量（k

48、cal/h ）；F4地面下池壁表面积（ml）;K4 池壁传热系数kcal/ （.C）,池壁以下部分 K4= kcal/ （C）；TB室外大气平均气温（C）;TB冬季室外计算温度（C）。根据计算结果，地面以下池壁总表面积F4=，池外介质为土壤时，设计中取TB=13C,TB=CQ4169.65 0.4535 131.22013.07kcal / h最大耗热量169.65 0.45 35-3.2 1.2 2913.23kcal/h底部全年耗热量平均耗热量Q5= 277.44 0.4535-131.2 = 3295.99kcal/h4MAX=F4K4(TD-TB)1.2v1.0 可编辑可修改68Q5MAX=F5K5(TD-TB)1.2= 277.44 0.45 (35-3.2) 1.2 = 4764.2kcal/h每座消化池池体全年耗热量平均耗热量Q0= Q2+ Q3+ Q4+ Q5= 924.85 + 4376.82 + 2013.07 +3295.99 = 10610.73kcal/h最大耗热量Q0MAX=-Q2MAX+ Q3MAX+Q4MAX+ Q5MAX= 2377.02 +11033.65 + 291