有机泡沫浸渍法制备多孔氧化铝陶瓷工艺研究

1、摘要有机泡沫浸渍法是当前制备多孔陶瓷最为常见的一种工艺，因其可以制备出气孔分布均匀、气孔率超高、贯通且结构为三维立体网络状的多孔陶瓷。本文研究了添加不同种类以及不同含量的分散剂对-Al2O3在悬浮液中稳定性的影响，结果表明当固含量为5wt%时，选用阿拉伯树胶分散剂、且添加量为0.8wt%时，静置12小时后，-Al2O3悬浮液的稳定性最佳。为了有效降低氧化铝陶瓷的烧结温度，通过实验研究选择的助烧剂质量比为2:1的SiO2/CuO，添加量为3wt%。使用气孔率分别为75%、80%、95%的有机泡沫模板，在固含量选取为30wt%的悬浮液中浸渍后干燥，最后在1200烧结2h，分别制备得到了气孔率为65

2、%、72%、93%的多孔氧化铝陶瓷。可见有机泡沫浸渍法是一种气孔率可大范围调控的多孔陶瓷制备工艺。关键词：悬浮液稳定性；有机泡沫浸渍法；多孔氧化铝陶瓷；助烧剂IAbstractThe polymeric sponge impregnation process is the most common process of the preparation of porous ceramics,since this method can prepare porous ceramics with uniform pore distribution, through holes,three-dimensi

3、onal network structure and high porosity porous ceramic.This paper studies the effect of different types and different dosage of dispersants on the stability of -Al2O3 powders in the suspension. The results show when the solid content was 5wt%, gum arabic was chosen as the dispersant and its dosage

4、was 0.8wt%, -Al2O3 powders in the suspension had the best stability after laying aside for 12 hours. In order to lower the sintering temperature of the alumina ceramic, sintering aids of SiO2/CuO with a weight ratio of 2:1 and dosage of 3wt%, were added in the starting materials. When the PU foams w

5、ith porosity of 75%, 80%, 95% respectively were used as the templates, and the solid content of the suspension was 30wt%, porous alumina ceramic with porosity of 65%, 72%, 93% respectively were prepared. In a word, the organic foam impregnation method is a ceramic preparation process which can achie

6、ve the control of porosity in a large range.Key words：stability of the suspension; polymeric sponge impregnation process; porous alumina ceramics; sintering aidsII目录前言11 绪论21.1 氧化铝多孔陶瓷的性能特点及发展应用21.2 多孔陶瓷的制备方法21.2.1 有机泡沫浸渍法21.2.2 发泡法31.2.3 造孔剂法41.2.4 木材陶瓷化工艺51.2.5 直接烧结法51.3 有机泡沫浸渍法制备氧化铝陶瓷工艺要点61.3.1 有

7、机泡沫的选择和预处理61.3.2 悬浮液的制备71.3.3 悬浮液稳定性的表征121.3.4 挂浆工艺131.4 氧化铝陶瓷的低温烧结技术131.4.1 降低陶瓷烧结温度的方法141.4.2 常用的低温烧结复合助剂141.4.3 烧结助剂降低氧化铝陶瓷烧结温度机理151.4.4 低温烧结复合助剂的选配原则161.5 有机泡沫浸渍法制备多孔陶瓷的研究现状171.6 本文的研究内容和意义172 坯体制备工艺192.1 实验原料及设备192.1.1 实验原料192.1.2 实验设备192.2 悬浮液的制备202.2.1 分散剂的选择202.2.2 pH调节212.3 沉降法测试悬浮液稳定性212.4

8、 测试结果分析212.5 坯体的制备232.5.1 有机泡沫模板制作与预处理232.5.2 挂浆与干燥233 氧化铝陶瓷低温烧结工艺研究243.1 实验材料243.2 实验设备243.3 不同助烧体系对氧化铝陶瓷烧结的影响243.4 XRD和扫描电镜检测254 多孔氧化铝陶瓷低温烧结294.1 气孔率测定294.2助烧剂对多孔氧化铝陶瓷的性能影响及分析305 结论32致谢33参考文献34附录A 外文译文37附录B 外文文献44辽宁工程技术大学毕业设计（论文）前言近几年以来，一类界面与表面起突出作用的新兴材料日益受到重视，既发现一些新的物理效应和现象1，在应用上又特别有潜力，具有非常广泛的发展前

9、景。多孔陶瓷材料正是这样一种利用物理表面的新兴材料。最早关于多孔陶瓷的研究可以追溯到19世纪70年代，开始只是用做细菌过滤材料，随着多孔材料孔系结构水平的可控性不断提高，以及不断出现各种新材质具备高性能的多孔陶瓷材料2，多孔陶瓷的应用范围和应用领域也在逐步扩大。氧化铝陶瓷素有“陶瓷王”之称，氧化铝陶瓷具有突出的机械性能(抗弯强度89.2261.8MP)，良好的耐热冲击性能(65.784.3cm/N)3、优良的电性能(绝缘强度高，功率因数小)以及化学稳定性和耐磨性。因此以氧化铝为原料的多孔陶瓷具有热导率底、介电常数底、比表面积大、硬度高、耐磨损、耐高温、抗腐蚀等优良性能(其中开孔体还兼具良好的透

10、过性)，引起了全球材料学界的高度重视，并得到了较快发展，每年这方面的专利都有十几篇，而且有逐年增长的趋势，其应用遍及环保、能源、化工、生物等多个领域，在国民经济发展起到中了重要的作用，被誉为“节能减排”材料中的一支生力军4。由于多孔氧化铝陶瓷原料来源广泛、价格低廉，所以相比之下其制备方法显得尤为重要，其中利用有机泡沫浸渍法制备多孔氧化铝陶瓷生产工艺简单，具有较高的性价比，以及很大的商业价值。同时，有机泡沫浸渍法也是目前制备多孔陶瓷最为广泛的一种成型工艺，它可以制备出密度高、气孔分布均匀、高气孔率、三维立体网络骨架结构和贯通气孔的多孔陶瓷，日益成为多孔陶瓷成型的焦点4。而低粘度、流动性好、稳定性

11、好的悬浮液是浸渗有机泡沫成型的基础，因此悬浮液的分散性和稳定性等问题是目前多孔陶瓷制备的关键。11 绪论1.1 氧化铝多孔陶瓷的性能特点及发展应用多孔陶瓷，又被称为微孔陶瓷、泡沫陶瓷等。它是具有均匀分布的微孔(气孔率可高达5090)，体积密度小，有着三维立体网络骨架结构，且相互贯通的陶瓷制品。多孔陶瓷具有高度发达的比表面积，因此具有特别的表面物理特性，尤其对于气体和液体介质有能量吸收、选择透过性和阻压特性，还有陶瓷材料自身独有的耐腐蚀、耐高温等特性。由于其优良的性能，多孔陶瓷的应用也在不断扩大5，例如，利用多孔陶瓷发达的比表面积，可制成各种多孔电极、催化剂载体、热交换器、气体传感器等；利用多孔

12、陶瓷吸收能量的性能，可制出各种吸音材料、减震材料等；利用多孔陶瓷低的密度、低的热传导性能，可制成各种保温材料轻质结构材料等；利用多孔陶瓷的均匀透过性，可制造各种过滤器、分离装置、流体分布元件、混合元件、渗出元件、节流元件等，加之其耐高温、耐气候性、抗腐蚀，多孔陶瓷材料的应用已遍及冶金、生物、环保、化工、能源等各个部门。以氧化铝为原料的多孔陶瓷具有热导率底、介电常数底、比表面积大、硬度高、耐磨损、耐高温、抗腐蚀等优良性能，引起了全球材料学界的高度重视，并得到了较快发展，每年这方面的专利都有近十几篇，而且有逐年增长的趋势6。其应用遍及环保、能源、化工、生物等多个领域，在国民经济发展中起到了重要的作

13、用。另外，制备多孔氧化铝陶瓷原料来源广泛、价格低廉，生产工艺简单，具有较高的性价比，以及很大的商业价值。多孔氧化铝陶瓷现已广泛应用于净化分离“固定化酶载体”吸声减震和传感器材料等众多领域，在航天航空、能源、石油等领域中也具有十分广阔的应用前景。因此，多孔氧化铝陶瓷引起了材料科学界的极大兴趣，成为一个非常活跃的研究领域，每年在这方面都有大量的论文和专利发表，世界上不少国家尤其是美、日、德等国都非常重视，并投入了大量人力物力进行研究开发。1.2 多孔陶瓷的制备方法1.2.1 有机泡沫浸渍法早在1963年，Schwartawalder等7人第一次提出采用泡沫塑料浸渍法制备多孔材料，并主要用作过滤器。

14、图1-1为有机泡沫体浸渍法制备多孔陶瓷的流程图，首先将具有开孔49三维网状骨架、可燃尽的有机泡沫进行预处理，常见的方法是将其浸入在浓度为2mol/L的NaOH的水溶液，反复揉搓2min，浸泡12h。然后将经过预处理的有机泡沫浸泡在预先磨制、混好的陶瓷悬浮液中，经反复多次浸渍挤压，排除多余悬浮液，使坯体中悬浮液分布均匀且无死孔。最后，采用阴干、烘干或微波干燥后，先在低温下保温一段时间，使有机泡沫缓慢燃尽，再在高温下进行烧结，留下形貌与有机泡沫相对应的多孔陶瓷预制体8。多孔陶瓷的孔结构主要取决于有机泡沫的孔结构、表面性质和浆料涂覆厚度，其成孔原理如图1-2所示。 悬浮液制备浸渍处理除去多余浆料干燥

15、有机泡沫多孔陶瓷成品高温烧结低温保温预处理图1-1 有机泡沫浸渍法流程图Fig.1-1 Flowchart for the polymeric sponge impregnation process- 有机泡沫 坯体 多孔陶瓷图1-2 有机泡沫浸渍法制备多孔陶瓷成孔原理Fig.1-2 Preparation of organic porous ceramic foam impregnated into the hole principle有机泡沫浸渍法工艺简单、成本低，制备的多孔陶瓷具有高孔隙率(7090)、大比表面积、小热膨胀系数、高化学稳定性和尺寸稳定性、耐高温、耐化学腐蚀及良好的强度和过

16、滤吸附性能，可以说有机泡沫浸渍法使多孔陶瓷的制备又迈上了一个新的起点，是目前泡沫陶瓷最理想的制备方法。1.2.2 发泡法发泡法是在陶瓷基料中添加有机或无机的发泡剂、催化剂、泡沫稳定剂等，搅拌均匀，利用化学方法或者物理方法，使添加物挥发成气体，产生大量泡沫，经过干燥、烧结，制得网络陶瓷预制体，流程如图1-3所示。在发泡法制备多孔陶瓷工艺中，一定要严格控制烧结温度，因为发泡反应速度过快，一般35min就可以发泡完毕，因而在短时间内就会产生大量气体，最后出现大泡、孔径不均匀和坯体塌陷的现象，甚至有可能会造成陶瓷预制体出现粉化和开裂。发泡烘干烧结陶瓷粉末发泡剂图1-3 发泡法流程图Fig.1-3 Fl

17、owchart for the forming processSuIlde等9在1973年发明了发泡工艺，利用用氢氧化、钙碳化钙和双氧水作发泡剂制备出了一定组分、形状和密度的多孔陶瓷预制体。Peng等10分别用聚氨酯泡沫、聚乙烯醇、聚甲基丙烯酸甲酯、聚乙烯醇缩丁醛和聚苯乙烯作发泡剂，制备出孔隙率较高的网络结构陶瓷预制体。Montanaro等11利用磺酸钠、碳酸钙作发泡剂，制备出具有狭窄孔分布的多孔陶瓷。发泡反应法制备网络结构陶瓷工艺比较复杂，不易控制，且制备的泡沫陶瓷易出现粉化、剥落缺陷。虽然用这种方法制备网络结构的陶瓷比较困难，但掌握了比较成熟的发泡工艺后，通过注入发泡剂的方式进行成型，可制

18、备出形状复杂的泡沫形状的陶瓷预制体，用来满足特殊场合的一些应用需要。1.2.3 造孔剂法造孔剂法制备多孔陶瓷的制备工艺如图1-4。该方法是将陶瓷颗粒与造孔剂充分混合均匀，压制成型，然后采用加热烧蚀、造孔剂溶解、溶化、汽化蒸发等工艺去掉造孔剂，在陶瓷预制体中留下相应孔洞，形成多孔网络陶瓷预制体。通常使用的易挥发性物质如炭粉、锯末屑、淀粉、聚乙烯醇、聚甲基丙烯酸甲酯、聚乙烯醇缩丁醛、聚苯乙烯颗粒等一些熔点较高，但可溶于水、酸或碱溶液的各种无机盐或高温分解的聚合物，以及其它化合物如Na2SO4、CaSO4、NaCl、CaCl2等都可作为孔剂。造孔剂水陶瓷粉末混合压制成型成品多孔陶瓷烘干烧结除去造孔剂

19、图1-4 添加造孔剂法流程图Fig.1-4 Flowchart for the addition of pore-forming material process这种方法操作简单，易于大规模生产，能够制得形状复杂、孔隙形状各异的预制体。但预制体孔隙率不高，孔隙分布均匀性差，不适宜作为金属基复合材料增强。其工艺关键在于造孔剂的种类、性质和用量的选择。目前开发并使用的有烧蚀法、溶蚀法、有机物填加法等。1.2.4 木材陶瓷化工艺木制陶瓷化工艺是近几年开发出来的一种新型制备多孔陶瓷的工艺，主要通过木材的转化、陶瓷化处理工艺制备出多孔陶瓷体。该方法要点主要有，首先需要将木材在保护性的气氛下进行碳化处理，

20、从而可以获得预成体，再通过真空高温渗硅或其它工艺将所得预成体进行陶瓷化处理，进而获得多孔陶瓷体。木材制备多孔陶瓷的具体工艺流程如图1-5所示。用这种方法制得的多孔体的气孔率分布和孔径尺寸受起始原始木质材料结构和性能的控制，一般制得的陶瓷体的多孔形态会呈高度异性。Sieber H等12运用化学蒸汽渗透反应工艺，利用天然松木的转化成功制得了生物形态的SiC陶瓷。首先将木材样品放置在惰性气体中，在800下热解，制成生物碳质构架。接下来在800850温度、过量氢中，通过甲基三氯硅烷的恒温CVI过程，将硅渗入生物碳质预制体。然后在12001600的惰性气体中退火，转化成SiC陶瓷多孔体。木材成型烘干热解

21、碳化老化多孔陶瓷加工烧结陶瓷化处理成型图1-5 木材陶瓷工艺流程图Fig.1-5 Flowchart for the wood-ceramic process钱军民等13用锻木粉/酚醛树脂复合材料经高温碳化制成木材陶瓷，然后经熔融Si反应性渗入制成了多孔的SiC陶瓷，其结构遗传了木材陶瓷的多孔结构，木材陶瓷向SiC陶瓷的转变使弯曲强度从12.6MPa提高到73.8MPa，显气孔率从61.4降至53.2。谢贤清等14用多孔碳预成形体为骨架，用真空压力浸渍工艺制备了组织均匀的木质陶瓷/金属网络互穿结构复合材料。由于韧性相桥接作用和组成相互锁，从而使这种复合材料的力学性能和导热性能都得到了明显的改善

22、。1.2.5 直接烧结法该工艺流程首先将预制件骨架颗粒在压力机上挤压成块或者用粉体浇注法并辅以特定的粘结剂加工成形，然后在烧结炉内以适当温度烧结而成，工艺流程如图1-6所示。这种方法简单易行，成本低，但压实程度和孔隙尺寸分布不易控制。陶瓷粉末部分烧结注模图1-6 烧结法工艺流程图Fig.1-6 Flowchart for the sintering processHan等15利用这种工艺成功制备了Al2O3，MgO和SiO2混合料的预制件。Rodel16利用这种工艺制备了Al2O3多孔陶瓷。Sung17利用SPS直接烧结Al2O3微粉的方法，制得了断裂韧性>100MPa，气孔率为15%3

23、0的多孔A12O3陶瓷。王杨卫等18使用-Si3N4粉，经过250MPa等静压成形后低温2h，制得具有显气孔率为30左右的多孔Si3N4陶瓷。Jayaseelan等19采用脉冲电流烧结的方式，在10001300烧结，得到气孔率在30%50，抗弯强度177250MPa的多孔Al2O3陶瓷体。Yang等20通过将陶瓷粉末混合物热压至某一确定尺寸的方式，制备了气孔率低于40的多孔Si3N4陶瓷，其制备工艺如下：高纯度Si3N4粉料在甲醇中研磨24小时，再将浆料干燥并筛分，加入稀土氧化物Y2O3降低混合物的可烧结性，然后对混合物称重并放入热压模，在1800烧结，得到多孔Si3N4陶瓷体。1.3 有机泡

24、沫浸渍法制备氧化铝陶瓷工艺要点1.3.1 有机泡沫的选择和预处理有机泡沫的孔径大小以及浆料在其上的涂覆厚度决定了最后制品的孔径尺寸。因此，选择合适的有机泡沫材料是制备多孔陶瓷材料的一个重要因素。有机泡沫材料的选择必须满足如下条件： 1) 必须要是开孔网状材料，用来保证陶瓷浆料能相互粘接、自由渗透，使得烧成后可以形成多孔骨架；2) 必须要具有一定的亲水性，保证与陶瓷浆料可以牢固地吸附；3) 必须要具有足够的弹性，保证挤出多余的浆料后能迅速恢复形状；4) 在低于陶瓷烧成温度下挥发，且不污染陶瓷。载体一般选用弹性高、气孔均匀、气孔率较高，亲水易挥发并具有三维网架结构的泡沫塑料，如聚醚型聚氨酯、聚氯乙

25、烯和聚苯乙烯等。将选好的有机泡沫裁剪成规格形状，浸泡在浓度为2mol/L的NaOH溶液中，反复揉搓2min，常温浸泡12h，用清水冲洗干净，晾干，完成对有机泡沫的预处理。1.3.2 悬浮液的制备1.3.2.1 悬浮液体系选择浸渍泡沫的悬浮液主要陶瓷粉料、溶剂和添加剂组成。溶剂一般是水，但也有用有机溶剂的，如乙醇等。这种悬浮液一般具有较高的固相含量和较好的触变性。稳定性高的悬浮液对保证制品的性能起关键作用，且利于坯体的成型。为了获得合适的悬浮液，必须加入一定量的添加剂，包括粘结剂、流变剂、分散剂、消泡剂，各部分作用分别如下：1) 粘结剂：在制备网眼多孔陶瓷的悬浮液中添加粘结剂，不仅有助于提高坯体

26、干燥后的强度，而且能防止坯体在有机物排除过程中塌陷，从而保证了最终烧结体具有足够的机械强度。粘结剂有无机粘结剂和有机粘结剂，常用的无机粘结剂有钾、钠硅酸盐，硼酸盐，磷酸盐以及氢氧化铝溶胶和硅溶胶等。2) 流变剂：根据该工艺的成型特点，要求悬浮液不仅具有一定的流动性，而且具有较好的触变性，即要求浆料具有在静止时处于凝固状态，但在外力作用下又恢复流动性的特性。悬浮液的流动性能保证浆料在浸渍过程中渗透到有机泡沫体中，并均匀地涂覆在泡沫网络的孔壁上。添加的流变剂通常有天然粘土(1112%)如膨润土、高岭土、梭甲基纤维素和轻己基纤维素等。3) 分散剂：为了提高悬浮液的固含量，无论是水基体系还是非水基体系

27、均需加入分散剂。分散剂可以提高悬浮液的稳定性，阻止颗粒再团聚，进而提高悬浮液的固含量。对于不同的粉料体系，分散剂的效果一般不同。对Al2O3，粉体来说，非水体系中TritonX2100，Solspers 3000，Aerosol AY是良好的分散剂，而Al2O3的水基体系中，从现有报道看，聚丙烯酸铵、阿拉伯树胶、硅溶胶具有良好的分散的效果21。4) 消泡剂：为了防止浆料在浸渍和挤出多余悬浮液的过程中起泡而影响制品的性能，需加入消泡剂，一般采用低分子量的醇或硅酮，或在真空下浸溃。1.3.2.2 悬浮液的稳定机理悬浮体系是高度分散的体系，也是热力学不稳定体系。但是，它可以通过加入一定量适当浓度的电

28、解质、高聚物和聚合物电解质使其处于稳定状态。悬浮体系的稳定性是指其抵抗状态变化的能力。分散体系的稳定性主要包括三个方面的含义：热力学稳定性、动力学稳定性和聚集稳定性22。超细粒子分散在液相介质中是典型的多相体系，有着巨大的界面能，因此热力学上是不稳定体系：所谓动力学稳定是指在重力场或离心力场中分散介质析出的程度。超细颗粒很小，在介质中有着强烈的布朗运动能力，因此能克服重力作用引起的沉降。因此，高度分散的悬浮体系是动力学上的稳定体系。聚集稳定是指悬浮体系中的粒子的分散度随着时间的变化关系。在介质中，粒子的自稳定趋势将使细小的粒子发生絮凝或凝聚，聚集稳定性的大小反应了粒子团聚倾向性的高低。聚集稳定

29、的体系，可以在相当长的时间内保持其良好的分散状态。悬浮液中的微粒具有很高的表面能，由于普遍受到范德华力作用，因此很容易发生团聚，但同时由于吸附在小颗粒表面形成的具有一定电位梯度的双电层具备克服范德华力，阻止颗粒团聚的作用，这样，悬浮液中的微粒是否发生团聚主要由这两个因素的影响程度来决定，当范德华力的吸引作用大于双电层之间的排斥作用时，粒子就发生团聚23。团聚的产生还必须考虑悬浮液中电解质的浓度和溶液中离子化学价等因素，综合分析微粒团聚的条件。半径为r的两个微粒间的范德华力引起的相互作用势能VV可表示如下： （1-1）式中，l为微粒间距离，r为微粒半径，A为常数。双电层间相互作用势能，近似的表示

30、如下： （1-2）式中，为溶液的介电常数；为粒子的表面电位；k为双电层的扩展程度，这样两微粒间总的相互作用能E为 （1-3）式中，E、VV、VD与粒子间距离l的关系如图1-7。k较小时，E有最大值，由于势垒的障碍，团聚速度很慢。k较大时，E没有最大值，易发生团聚且速度很快。因此，我们把E0时微粒的浓度称为临界团聚浓度。当浓度大于临界浓度时，就发生团聚。在以聚电解质为分散剂的水系统中，陶瓷浆料的稳定机制理论主要有以下四种：静电稳定、位阻稳定、空缺稳定和静电位阻稳定22。1) 悬浮体的静电稳定机制19401948年，前苏联学者Derjagain和Landau与荷兰学者Verwey和Overbeek

31、分别提出了关于各种形状颗粒之间的相互吸引能与双电层排斥能的计算方法，并据此提出了憎液溶液溶胶的稳定性理论，称为DLVO理论24,25。该理论认为：颗粒之间存在着相互吸引力，即范德华力；也存在着相互排斥力，即双电层重叠的静电斥力。当颗粒之间的吸引力占主导地位时，胶体就发生聚沉；当静电排斥力占主导地位且能阻止颗粒因热运动碰撞而聚沉时，胶体就处于稳定状态。根据DLVO理论，液体介质中固体颗粒之间的相互作用力主要是胶体双电层排斥力(Electrical double Iayer repulsion)和范德华力(Van der Waalsattraction)。根据胶体稳定的DLVO理论，胶体颗粒在介质

32、中的稳定性取决于它们的相互作用的总势能VT。在颗粒表面无有机大分子吸附时 （1-4）式中VVDW是半径为r的两颗粒之间的范德华力的作用势能，VDL则为两颗粒间双电层排斥能。图1-7为静电作用势能与范德华力作用势能叠加图。由此可见，两颗粒要聚集在一起，必须越过位能峰EB。可见提高位能峰EB，有助于颗粒的稳定。图1-7 静电作用势能与范德华作用势能的叠加Fig.1-7 Electrostatic and van der Waals potential energy potential superpositionDLVO理论成功解释了稀悬浮液的胶体稳定行为，尽管它忽略了悬浮液固相体积分数较高时颗粒之

33、间的多体相互作用，不能完全适用于浓悬浮液，但根据该理论，仍能通过调控溶剂条件如pH值、离子强度等，有效调节颗粒表面电位、吸附层厚度，从而调节颗粒间作用势，控制悬浮液稳定性能。2) 悬浮体的空间位阻稳定机理空间位阻机理是在颗粒周围建立一个物质屏蔽防止颗粒相互靠近，使它们不能靠近到有强大吸引力的范围。通过非离子性物质吸附在颗粒周围建立起一个物质屏障，就能达到要求。吸附层越厚，颗粒中心距离就越大，因此分散体系也就越稳定。高分子化合物对胶体的保护作用很早就被人们认识到，利用高分子化合物稳定胶体己经成为制备稳定胶体系统的主要手段，不论用天然的还是合成的高分子化合物都可以用来保护胶体，其优点在于：对电解质

34、不敏感、对水为质和非水介质都适用、固含量可以很高、絮凝往往是可逆的，这是静电稳定胶体所不具备的。高分子化合物通过库仑作用、偶极一偶极作用、氢键及范德华力作用吸附到胶体的表面上，同时也和溶液发生相互作用，达到平衡。高分子化合物固定在颗粒表面有两条途径：一是吸附；二是锚接，即通过化学作用与表面分子连接。吸附型又可形成队列形，平卧在表面上；尾形，在介质展开；环形，展开后又重新回到表面；桥形，连接两个颗粒。锚接型则可形成蘑菇形，薄饼形和梳形。空间位阻稳定作用又是会让人误认为被吸附的物质如高分子化合物仅仅是简单地填充了颗粒间周围的空隙或者在颗粒相互接近时起到立体屏障的作用。实际上高分子化合物吸附是非常薄

35、的，高分子和悬浮介质之间存在着较强的相互作用。因此与其说它是紧密的排布在颗粒周围，不如说它更像一层模糊、弹性的覆盖层围绕着颗粒。覆盖层被压缩将引起高分子化合物链段的聚集，限制它们和周围介质的相互作用，导致自由能的增加产生排斥力。有两种机理用来解释高分子化合物的稳定作用。一种是以严格的统计学为根据的“熵稳定作用”也被称为体积限阀作用，如图1-8。另外一种用来解释位阻稳定作用机理的理论是以聚合物溶液的统计学为根据的渗透斥力稳定理论(或混合热斥力)，如图1-9。 图1-8 高分子熵的稳定作用（只有压缩） 图1-9 高分子的渗透稳定作用（只有渗透）Fig.1-8 Polymer stabilizati

36、on Entropy Fig.1-9 Osmotic stabilization of polymer熵稳定作用理论假定接近吸附层的另一表面是不能渗入的。因而吸附层被压缩，反应区内聚合物链段的构形熵减少。两个颗粒逐渐接近，这时由于第二个颗粒的存在，高分子化合物吸附层可能存在的总的构象数下降，这种熵的减少使G增加，在质点间产生了净的排斥效应，从而提高了体系的稳定性。这个理论中，吸附层分子与分散介质间焓的相互作用不加考虑，因此有： G=TS （1-5）这个理论首先由Mackor26,Mackor和wander Waals27提出，后来由Clayfield及Lumb28等人进一步发展。渗透斥力(或混

37、合热斥力)稳定理论认为两个有吸附层的颗粒碰撞时，吸附层可以重叠，聚合物链段是与分散介质分子保持接触的，在重叠区，由于链段间的接触而使它们和分散介质分子的接触减少了，从而产生渗透(混合)焓的变化HM。同时重叠区中链段浓度的增加，吸附分子的构型熵SM减少，如图1-7所示。这样由于吸附层的重叠所引起的总的自由能的变化GM可表达为焓变和熵变的函数： (1-6)Fischer推导的渗透斥力能公式29为 （1-7）式中B为第二维里系数；C2是吸附层中聚合物的浓度；为吸附层厚度。关于熵稳定理论和渗透斥力理论详见Napper30,Sato31。因此，要达到空间位阻稳定作用，首先需要吸附的聚合物应该牢固地吸附在

38、颗粒表面上。如果吸附太弱，聚合物在颗粒碰撞的过程中容易发生脱附；其次，聚合物层应该完全覆盖颗粒表面并且具有足够的厚度。这就要求加入的聚合物要有合适的浓度，如果浓度太低不能提供完全的表面覆盖，这时聚合物不但起不到稳定作用，反而会由于聚合物的桥连作用而引起悬浮体絮凝；另外，应该具有良好的溶剂质量即聚合物与溶剂具有较好的亲和性，以便聚合物分子链能够充分伸展，形成较大的保护空间，使颗粒不会聚集。3) 空缺稳定理论3235聚合物在悬浮液中可能发生两种情况：一种是聚合物分子吸附在颗粒表面而形成吸附层，产生空间位阻；另一种情况则刚好相反，聚合物并未吸附在颗粒表面，只是游离在悬浮液中，但也能产生稳定分散作用。

39、为了解释这种现象，澳大利亚的Napper于1980年首先提出了空缺稳定理论。该理论认为聚合物以一定的浓度游离分散在颗粒周围的悬浮液中，颗粒对聚合物产生负吸附，即颗粒表面层聚合物的浓度低于溶液的体相浓度，而导致颗粒表面形成一层空缺层。空缺层的形成引起两种不同效应。一种是引力效应，由于空缺层的形成使颗粒间的空间与体相溶液产生浓度差，形成渗透压使颗粒进一步靠拢：另一种是排斥效应，当两个颗粒相互靠近时，聚合物分子需要在两个颗粒表面的空缺区域的介质中进行重新分布，对于良好溶剂，聚合物的这种重新分布是非自发过程，自由能增大，因而产生斥力势能，两颗粒需要克服势垒才能继续靠近。由于该势垒的存在，悬浮体可以处于

40、稳定状态。4) 静电一位阻机理静电位阻稳定机制又叫联合稳定机制，是指既具有静电稳定又具有空间位阻效应的分散机制36。固体颗粒表面吸附了一层带电较强的聚合物分子层，带电的聚合物分子层既通过本身所带电荷排斥周围粒子，又用位阻效应防止布朗运动的粒子靠近，产生复合稳定作用。其中静电电荷来源主要为颗粒表面净电荷、外加电解质和聚电解质。颗粒在距离较远时，双电层产生斥力，静电起主导作用：颗粒在距离较近时，空间位阻阻止颗粒靠近。1.3.3 悬浮液稳定性的表征要控制浆料分散体系的稳定性，对其稳定性进行恰当的评价是非常重要的。Pugh等37人曾对确定分散状态的各种方法进行了综述，在这些方法中应用得最广泛的是流变法

41、、沉降法以及粘度测定法。1) 流变法流变法是通过测定浆料流变性来反映其稳定性的方法。流变性是指在外力作用下(通常用剪切应力来表示)分散体系的流动性(通常用剪切速率或表观粘度来表示)发生有规律变化的特性。流变法表征了在有分散介质存在的情况下颗粒之间相互作用的信息。巴勒斯等人38认为流变学特性是浆料稳定性的直接体现。具体而言，例如通过测定分散剂添加量与浆料粘度的关系来决定分散剂的最佳用量范围。流变法的优点是快速，缺点是不能直接观察分散介质的状态。2) 沉降法沉降法可以通过测定沉降体积和沉降速率来确定浆料的分散稳定性。沉降体积是指在浆料静置时，粉体粒子沉降在容器底，形成的层状部分的体积。粉体粒子的形

42、状、大小、溶剂的物理性质、温度和粒子的分散状态等对沉降体积影响较大，因此，沉降体积成为表征浆料中粉体分散度的简易标准。若沉降体积大，沉降时间短，则分散性差；若沉降体积小，沉降时间长，则分散性好。沉降法极其简单，并可以实现沉降物体积和沉降速度的同步测定3941。3) 粘度测定法人们也经常通过测定分散体系的粘度变化情况来判别体系的分散稳定性。浆料的粘度是反映浆料内摩擦或粘(滞)性的特征量，是流体内部阻碍其相对流动的一种特性。当颗粒分散在一种介质中时，体系粘度比纯液体高。这种粘度增加值的大小反映了分散程度、浆料组分的相互作用和分散剂分散效果等信息。通常体系中的粘度越低则体系越稳定，超细粉体在体系中的

43、分散性越好42。因此可以用陶瓷/分散剂/溶剂体系的粘度来评估体系的稳定性和分散剂的分散效果。1.3.4 挂浆工艺有机泡沫在浸渍浆料前须经反复挤压以排除空气，然后进行浆料浸渍。其方法有常压吸附法、真空吸附法、机械滚压法及手工揉搓法。无论采用何种方法进行浸渍，都要求浆料充分地涂覆在有机泡沫体上。其中挂浆容易遇到的两点问题及解决方案如下：1) 挂浆效果不明显具体表现为完成浸渍以后有机泡沫气孔壁上没有悬浮液，或者悬浮液很快脱落。可能原因及解决方案：(1)有机泡沫气孔壁预处理不完全，应再次将有机泡沫进行处理，增加处理时间；(2)悬浮液粘度过低，固含量过低，应增加悬浮液固含量，增加粘结剂的用量。2) 浸渍

44、过程中有机泡沫不能恢复具体表现为浸渍以后有机泡沫不能恢复原形，或者二次挤压过程只排出了少量悬浮液。可能原因及解决方案：(1)有机泡沫回复力过小，可能与预处理时间过长有关，应缩短预处理时间，或者减低NaOH溶液的浓度；(2)悬浮液粘度过高，固含量过高，应降低悬浮液固含量，降低粘结剂的用量。1.4 氧化铝陶瓷的低温烧结技术烧结是通过加热使原料粉体产生颗粒粘结经过物质迁移使粉末体产生强度并导致致密化和再结晶的过程，普通陶瓷粉体之所以难于烧结，原因就在于其晶格能较高晶体结构稳定，质点扩散需要较高的活性，即烧结激活能大，因此需要较高的温度，这就需要消耗大量的能源，而且对设备的要求也较高。为了达到促进烧结

45、的目的，一方面可考虑活化晶格，降低烧结激活能，主要通过掺杂破坏稳定的晶格结构使得晶体中产生缺陷或者引起晶格畸变来实现；另一方面可考虑加速扩散过程，主要通过在体系中产生液相，液相通过表面张力作用产生颗粒粘结并填充气孔，同时利用溶解沉淀机理，通过液相传质作用使溶解的小晶粒逐渐在大晶粒表面沉积，达到促进烧结的效果。1.4.1 降低陶瓷烧结温度的方法由于Al2O3的熔点高达2050，氧化铝陶瓷的烧结温度也较高。从节约资源、降低能耗、减少成本的角度考虑，氧化铝陶瓷的低温烧结技术已经成为了一项重要的研究课题。目前，对于降低氧化铝陶瓷烧结温度方面的研究较多，归纳起来主要有以下几个方面：1) 提高原料粉体的细

46、度和活性基于表面张力作用原理，采用粒度小、比表面积大、表面活性高的氧化铝细晶为原料可以显著降低氧化铝陶瓷的烧结温度；2) 采用特殊烧结工艺目前主要采用的低温烧结工艺包括热压烧结、热等静压烧结、微波加热烧结、微波等离子体烧结以及放电等离子体烧结等，可以起到降低烧结温度的作用；3) 添加烧结助剂采用不同的设计配方，在原料中引入添加剂，通过不同的作用机理实现氧化铝陶瓷的低温烧结由于降低原料粉体粒度需要采用不同的预处理工艺，原料成本高、工艺复杂，而特殊烧结技术往往要消耗能源，同时部分烧结方式难以控制烧结体形状，在不添加任何助剂的情况下制得的氧化铝陶瓷性能较差；因此，与其他方法相比，烧结助剂法具有成本低

47、、效果好、工艺简便的优点，而且通过掺杂改性技术可以大幅提高氧化铝陶瓷的机电性能，是目前最有效的一种低温烧结方法。本文选用提高原料粉体的细度和添加助烧剂相结合的方式进行研究，希望可以在较低的温度下进行氧化铝陶瓷的烧结。1.4.2 常用的低温烧结复合助剂在实际生产中，单一助剂往往不能同时满足其烧结和机电性能的要求，一般情况下单一助剂在降低烧结温度的同时会导致陶瓷性能的降低，因此，采用多种不同助剂组成的复合添加剂要比单独使用其中一种助剂更为常见在选配复合助剂时一般要遵循以下原则：1) 不同助剂之间应具有协同促进烧结的作用，多种助剂复合添加与单一助剂相比可以更好的降低烧成温度；2) 不同助剂之间最好不

48、发生反应，否则会减弱或抵消其促烧作用；3) 不同助剂之间可以起到相互补充的作用，一种助烧剂在促进烧结的同时对材料性能产生的不利影响可以由另一种助剂进行弥补，故一般根据烧结助剂的作用往往选择将可以降低烧结温度的助剂与可以改善烧结体显微组织结构和烧结性能的其他助剂搭配使用。1.4.3 烧结助剂降低氧化铝陶瓷烧结温度机理人们很早就对氧化铝陶瓷的低温烧结技术中采用烧结助剂的方法进行了大量的研究，根据各种阳离子结构的不同，其降低烧结温度的机理也各不相同，主要分为以下四种：与氧化铝形成固溶体、烧结过程中形成低共熔体系与氧化铝生成新相及原料中含有低熔点的玻璃相。1.4.3.1 与氧化铝形成固溶体这类添加剂是

49、一些晶格常数与Al2O3相近的氧化物，大多含变价元素，如TiO2、Cr2O3、Fe2O3、MnO2等这些氧化物可以降低烧成温度，一方面是由于变价离子与Al2O3价态不同，而晶体趋于电中性的特点导致晶体内部形成了空穴和迁移原子，另一方面是由于添加剂阳离子与Al3+半径的差异使晶格变形，从而活化了晶格，使扩散速率增大Al2O3陶瓷易于重结晶，达到了促进烧结降低烧结温度的目的TiO2可与Al2O3形成有限固溶体，其缺陷反应方程式为 3TiO23TiO2+VAL (1.8)产生了主晶格畸变及阳离子空位，活化了晶格，其促进烧结的作用是非常明显的，添加0.51.0%的TiO2，就能使陶瓷的烧结温度下降15

50、0200。Cr2O3与Al2O3具有相同的晶体结构类型，二者可形成连续型固溶体，由于Cr3+的半径稍大于Al3+，使晶格发生一定程度的畸变，促进烧结。Rao等43将Al2O3加入到Al2O3中进行研究，发现在这种固溶体中存在肖特基和佛伦克尔反应两种扩散机制，因此可认为这类材料的烧结主要通过体积扩散进行MnO2与TiO2晶格结构相同，晶格常数也相近，因此促进烧结的机理相同。这类烧结助剂在促进Al2O3陶瓷烧结时采用不同氧化物的效果有所不同，一般具有以下规律：1) 能与Al2O3形成有限固溶体的烧结助剂较形成连续固溶体的助剂降温效果更明显。2) 含有变价离子的助剂比不变价添加剂降温作用大。3) 外

51、加剂离子的电价和半径与烧结主体离子的电价半径相差越大，使晶格畸变程度越高，促进烧结的作用也越明显。1.4.3.2 烧结过程中形成低共熔体系此类添加剂可以与其他成分物质构成二元三元或多元低共熔体系，当加热到最低共熔温度时开始出现液相，由于共溶温度较加入助剂之前的理论烧结温度低，从而实现了低温烧结在氧化铝陶瓷中常用的这类添加剂有SiO2、CaO、MgO、SrO、BaO等，在设计配方时可根据热力学相图来确定烧结助剂的数量和组成。董伟霞等44采用不同体系的烧结助剂进行研究，认为三元体系的助熔剂要比二元体系的助熔效果好。Cui45在低于900的温度下合成了BaO/TiO2/B2O3/SiO2低温共烧陶瓷

52、1.4.3.3 烧结过程中与氧化铝生成新相这类烧结助剂可以与Al2O3发生固相反应生成第二相，如MgO与Al2O3反应可以生成镁铝尖晶石，SiO2与Al2O3反应可以生成莫来石等，第二相的生成往往不是单独作用，而是伴随着产生液相固溶体等其他机理，起到辅助促进烧结的效果，另外产生的新相在改善氧化铝陶瓷性能方面具有重要的作用如MgO在Al2O3表面形成的镁铝尖晶石，可以降低界面能，减少晶界的扩散速率，有效地抑制Al2O3晶体的生长，起到稳定剂的作用而SiO2在Al2O3表面形成的莫来石相可以以晶须状存在，达到补强增韧的效果Chen46研究了这类添加剂与氧化铝的作用形式，发现加入La、Sr等的化合物

53、时产生了不同的复合相，它们通过原位反应形成棒晶均匀分布在基体中，起到增韧作用。1.4.3.4 原料中含有低熔点的玻璃相这种玻璃相助剂是指在陶瓷烧结过程中，引入具有低熔点的非晶相物质，由于这种物质没有相变点，随着温度升高逐渐发生从固相到液相的转变，玻璃相的粘度也随之改变，在某一温度下当粘度减小到开始产生粘滞流动时，便可以通过液相扩散促进质点迁移，从而在较低的温度下实现陶瓷的烧结。目前，关于这种玻璃/陶瓷体系烧结行为方面的研究报道还比较少，陈兴宇等47采用硼硅酸盐玻璃与氧化铝复合烧结低温共烧陶瓷基板材料，研究了该复合材料的烧结行为，结果在825975下实现了该材料的低温烧结，相对密度达到94.7%

54、以上。龙颖等48提出以玻璃陶瓷的母体作为烧结助剂，低温液相烧结复合氧化物陶瓷技术的思路，采用钡长石玻璃陶瓷的母体玻璃作为烧结助剂，可实现部分高熔点复合氧化物陶瓷的低温烧成。1.4.4 低温烧结复合助剂的选配原则在实际生产中，单一助剂往往不能同时满足其烧结和机电性能的要求，一般情况下单一助剂在降低烧结温度的同时会导致陶瓷性能的降低，因此，采用多种不同助剂组成的复合添加剂要比单独使用其中一种助剂更为常见，在选配复合助剂时一般要遵循以下三个原则49：1) 不同助剂之间应具有协同促进烧结的作用，多种助剂复合添加与单一助剂相比可以更好的降低烧成温度；2) 不同助剂之间最好不发生反应，否则会减弱或抵消其促

55、烧作用；3) 不同助剂之间可以起到相互补充的作用，一种助烧剂在促进烧结的同时对材料性能产生的不利影响可以由另一种助剂进行弥补，故一般根据烧结助剂的作用往往选择将可以降低烧结温度的助剂与可以改善烧结体显微组织结构和烧结性能的其他助剂搭配使用。1.5 有机泡沫浸渍法制备多孔陶瓷的研究现状由于有机泡沫浸渍法工艺简单、成本低，适于制备高气孔率(70%90%)的多孔陶瓷，它已经成为目前多孔陶瓷最理想的制备方法。目前国内外利用有机泡沫制备多孔陶瓷的主要研究有：王辉等50详细介绍了利用聚氨酯泡沫浸渍陶瓷浆料法制备多孔陶瓷的研究进展。李安明等系统地讨论了泡沫陶瓷的制备方法，并指出了目前泡沫陶瓷最理想的制备方法是有机泡沫浸渍法51,52。但是二者都只是对于有机泡沫浸渍法制备多孔陶瓷做了一些分析和总结，并未提出改进方案及未来的发展方向。Zhu等53在传统的有机泡沫浸渍工艺的基础上进行了改进，首先利用该工艺制备出高气孔率且几乎没有堵孔的网眼预制体，经过排塑、预烧处理获得具有一定强度的预制体，然后通过对预制体的涂覆处理，得到了孔径大小、相对密度可控、结构非常均匀的网眼多孔陶瓷。此外，再对有机泡沫浸渍法进一步延伸，有机泡沫热解一化学气相渗透法也逐渐进入人们的视线。Ohzawa等54以SiCl4-CH4-H2为气源，采用