0#块托架计算书

1、实用标准文档文案大全0#块托架计算书1、工程概况穗莞深城际新塘至洪梅段东江北干流特大桥位于广州市新塘镇、东莞市麻 涌和中堂境内。新塘镇内线路位于港口大道中央绿化带，两侧房屋、厂房密集， 交通较为便利，麻涌与中堂境内均为农田，东江北干流特大桥起点与新塘站特大 桥连接，终点与中堂站特大桥连接。该特大桥共有十联现浇连续梁，其中东江北 干流特大桥有四联(30+45+30 m 悬臂现浇连续梁，下部均为实体墩、钻孔桩基 础。(30+45+30) m 悬臂现浇连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。 全桥箱梁顶宽 11.6m，防护墙内侧净宽 8.4m,桥上人行道宽 1.35m。0#节段底宽 4.2684.

2、438m,顶板厚 0.35m，腹板厚分别为 0.60m 和 0.75m,按折线变化，局 部加厚到0.942m；底板厚 0.50.55m,按折线变化。底板设 30 x30cm 梗肋，顶 板设 75x25cm梗肋。0#节段设横隔板，并设有孔洞，横隔板厚度为1.6m。截面中心梁高 3.2m，梁底按圆曲线变化，曲线半径 R=20553.1cm 中支座横桥向中 心距3.9m。2、计算依据1、新建铁路穗莞深城际施工图设计2、混凝土结构设计规范(GB50010-20103、铁路桥涵地基和基础设计规范(JTG D63-2007)4、钢结构设计规范(GB 50017-2003)5、路桥施工计算手册&铁路

3、混凝土梁支架法现浇施工技术规程(TB 10110 2011)7、midas/civil计算软件8、铁路桥涵施工规范(TB 10203-2002)3、设计载荷取值及荷载组合3(1) 砼自重：丫 =26KN/mo(2)支架各构件自重：按规范取值，钢模板按1.5KPa。实用标准文档文案大全(3) 施工人员及施工荷载。1)对模板及直接支承模板的拱架，取 2.5KPa。2)对支承拱架，取 1.5KPa。3)对支架立柱或支承拱架的其他结构，取I.OKPa。(4)振捣荷载：取 2 kN/讥计算底模板及支架强度时，荷载组合为：(1) + (2) + (3) + (4)验算底模板及支架刚度时，荷载组合为：(1)

4、 + (2)4、材料特性及变形控制4.1、木材容许应力及弹性模量按 JTJ025-86 标准(P50 页表 2.1.9 )，木材容重为丫 =7.0KN/m，容许应力如下表：木材容许应力(MPa材质顺纹受压及承压应力(7a顺纹弯应力7W弯曲剪应力T弹性模量 E马尾松12121.99X103MPa杉木11.011.01.739X10 MPa4.2、竹胶板容许应力及弹性模量竹胶板容重为丫 =9.0KN/m3竹胶板容许应力(MPa材质顺纹受压及承压应力 7a顺纹弯应力7W弯曲剪应力T弹性模量 E竹胶板90271.236X10 MPa54.3、钢的材料特性：弹性模量 E2，10MPaQ235 (T =

5、175MPa T=100MPa承压应力： 二 =240MPa4.4、查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 有 Q235 钢管的材料特性如下表表 1 钢材的强度和弹性模量(N/mrr)实用标准文档文案大全P235A 钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值205弹性模量2.05X105表 2 钢管截面特性实用标准文档文案大全外径壁厚截面积截面惯性矩截面模量回转半径F(mmt(mr)A(C)I(c)W( c)I(cm)483.54.8912.195.081.584.5、变形控制主要承重构件 vL/400;次要构件L/500;5、详细计算本次计算假定（30+45+30）m 梁 0 号块一次浇筑完成，计算采用容许

6、应力法,荷载的计算只取荷载的标准值，不考虑荷载分项系数。托架结构形式如下图所示:5.1、 箱梁底模验算本施工方案箱梁底模采用一类一等品厚度15mn 竹胶板，底模竹胶板下方横向均设置 10cmX10cm 方木，间距 15cm 由于根部腹板板为箱梁自重最大处（箱 梁根部截面最大高度 3.31m）,因此仅对腹板处进行底模板受力验算。现取 1m 板 宽进行计算， 由于模板的连续性， 在均匀荷载的作用下， 计算时按 5 跨等跨连续 梁计算 路桥施工计算手册P765 页，附表 2-11 五跨等跨连续梁内力和挠 度系数5.1.1、 强度验算1 HUNI HH丨H川川川川川川h-ABCDE116003x300

7、 I4x6003x300l/rtl实用标准文档文案大全I 15 i 15 j 15 i 1515竹胶板受力计算简图1) 截面特性：A=bxh=1x0.015=0.015m2W=bh/6=1x0.0152十 6=5.4x10-5m=3.75x104mrmI=bh5/12=1.0 x0.0153-12=4.9x10-7m=2.8x106mrm2) 荷载组合：q=(26x3.31+0.018x9)x1+(2+2.5)x1=90.7kN/m.3) 内力计算：支点 B 负弯矩最大2M支=-0.105ql=-0.105x90.7x0.152=-0.21KN.m(Tma= M支/W=-0.21x107-(3

8、.75x104)=-5.7Mpa cw=27MPa 满足要求。5.1.2、 刚度验算：(1) 荷载组合：q=26x3.31x1+0.018x9x1=86.2kN/m(2) 挠度计算：由路桥施工计算手册P765 页附表 2-11 ,五跨等跨连续梁内力和挠度系 数可知：挠度最大在第一跨，计算跨度15cm4fma0.664ql /100EI=0.664x86.2x10 x0.15-(100 x6x10 x10 x2.8x10 )5436-7=0.2mm；0.1=8.3M0，m4作12 12，用于方木上的线荷载q=(26X3.31+0.018X9)X0.15+(2+2.5)X0.15=13.6kN/m

9、.5.2.2、刚度验算1)荷载组合q=(26X3.31+0.018X9)X0.15=13kN/m2)挠度计算满足要求。5.3、纵向方木承载力验算5.3.1、强度验算取腹板处最不利荷载计算，腹板处纵向方木采用 10X10cm 方木，其横向间距32为 30cm,纵向跨度为 60cm，截面惯性矩I=0.1疋疋0.1= 8.3 x 10m4作12 12 用于方木上的线荷载q=(26X3.31+0.018X9)X0.3+(2+2.5)X0.3=27.2kN/m.5.3.2、刚度验算跨中弯矩Mql2=13.6X0.3X0.3/8=0.15kN*m.bh2/ 60.15106N * mm100 100 10

10、0 /6=0.9MPacw=11MPa 满足要求。fmax5ql384 El45疋13工0.338484151038.310二0.04 mm f = I / 400二0.75 mm跨中弯矩Mql2=27.2X0.6X0.6/8=1.2kN*m.bh2/ 61.2106N*mm100 100 100 /6=7.2MPacw=11Mpa 满足要求。实用标准文档文案大全1)荷载组合q=（26X3.31+0.018X9）X0.3=26.3kN/m2 ）挠度计算44fmax5ql526.330.65=1.3mm空f =1/400 =1.5mm384 EI 3848415108.310 -满足要求。5.4

11、、碗扣支架验算5.4.1 荷载计算1）恒载:1砼荷载取腹板最不利荷载计算，箱梁腹板处支架水平间距为60X30cm 腹板高度为 3.31m。贝U单根钢管所受荷载 g1=26X3.31X0.6X0.3=15.5 （ kN/根）。2模板、方木自重（合计取 0.5KPa）g2=0.5X0.3X0.6=0.1 （kN/根）。3立杆自重 （按最大高度 2m 计， 采用 48X3.5mm 单位重量 3.8kg/m ）g3=0.038X2=0.1kN/ 根）。4横杆自重（步距为 60cm 共计 3 排）g4=0.038X3X（0.3+0.6 ） =0.1 （kN/根）。2）腹板处活载：施工人员和施工机具行走荷

12、载：1.5kN/m2,振捣砼产生的荷载：2kN/m2。q=（1.5+2）X0.3X0.6=0.6（kN/根）3）风荷载计算根据铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB 10110- 2011） , wk=0.7（1 z卩SWow：风荷载标准值（KN/m2o1Z：风压高度变化系数，可查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录 D 或建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表 7.2.1 风压高度变化系数，地 表类型为海岸 A 类，高度为 20m 得1Z=1.63。1S：风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表 7.3.1 风荷载整体体型系数 彳得1实用标准文档文案大全S=1.2。W0：各地基本风

13、压（KN/m2，查建筑结构荷载规范，广州地区五十年一遇风压基本值为 0.5。依据以上对风荷载计算3k=0.7 卩z卩s0=0.7X1.63X1.2X0.5=0.7kN/m2风荷载对立杆产生弯矩按下式计算：Mw十的式中：M单肢立杆弯矩（KN-m ；Lx立杆纵矩（m；W风荷载标准值（kN/m）;10立杆计算长度（mo则Mw4 0.6 0.620.7/8 =0.03kN m5.4.2 支架稳定性验算荷载效应组合1单根钢管轴力 N1= 15.5+0.1+0.1+0.1+0.6=16.4kN。2单根钢管弯矩 M=0.03KNm5.4.3、无风荷载时，单肢立杆稳定性验算由于T/i =600/15.8=38

14、,按 a 类截面查表得：=0.946N _ 16.4103N4一0.946 489满足要求。5.4.4、组合风荷载时单肢立杆承载力计算：立杆压弯强度计算：A W式中： W 立杆截面模量；带入数据有16.4 1030.9 0.03 106=40.7MPa ：二=175M Pa0.946 4895080满足要求。= 35.4MPa 十=175M Pa实用标准文档文案大全5.5、I32a 工字钢分配梁计算1)荷载计算托架根部箱梁截面最大，故取托架根部分配梁进行计算，其纵向间距为 0.6m,则内腔区域：q =26 (0.5 0.35) 1.5 2.5 2 0.6 = 16.9kN/mF =99.2X0

15、.6=60KN。其受力简图如下，单位：cm。390Fir1qr1F11111 111190470902)内力计算现采用 midas civil软件建模进行计算如下弯曲应力POST cnMMMW釈丽grraE552 沖眄 44GjamiB-i403 -i2233&+CC13.452-4 n-JjMM LS+OGflH*X a LNON I3hr：xiHL*X- LNON i L7.L!M1H-W4EXDILIB-BIMM-3.E321-aD&4Mif mat 黑 学岂 kN耐人 2实用标准文档文案大全*i#+*: kN 耐炮 eslfcoeajjcL%W-SrS实用标准文档文案大

16、全应力:位移:3）结论由以上计算知，132a 工字钢横梁最大弯曲应力为 78.3Mpavc = 175MPa最大剪 应力为 22.8MPavT=100MPa,最大 挠度为 3mmv1/400 =2 900/400 =4.5mm，均满足要求。5.6、三角托架计算1）荷载计算三角托架采用 2132a 工字钢双拼制作。根据上述分配梁反力计算结果可以得 单侧托架所受荷载 q =99.7KN/0.6m =166.2kN/m，计算图示如图，单位 cm。0.042IJKTWK-W?2.7W7B-32JJW7-IKJLJ6?3J-iM3L妙斑刑midL5-4?*-W3R.-KdLta-QM2.na7Z-CK4

17、DDOQO-OOOffn-L*科歸也 zST：xlWW I IIW I 2_*. JEiRjffXK#+*：nIB 応 CBEfcfJGL,”兰 It14J-Z s DJQOO1 r-u0反力$POST ;gWjQCMM*i- 2FXi tkjWWE-HNQFTi aTHKQE-DOlFZi 3E-K1Fll：1.-MEK-00S灼2Cli-I n RHMEU_TB-TST:ww a吩d_:t* dSnJffmSES： #+*：kNW-SrSZ： DAOO实用标准文档文案大全2）内力验算现采用 midas civilr_SSLqrrmm歼丄 /gCM软件建模进行计算，计算结构如下弯曲应力n n

18、畳.剪力应力MDASO-wiPOCTK 匚JMCW盟 AW siraFSE，屯斗屮 九 FfK43.*5 &*Ka ”h 3lSSfe XOO42JDS35TLJJB2Za-*fKM-WqW心 11NiA - ZMTN |. 2#&：WMjJn *2呂:it：氓嗣 仙!弓实用标准文档文案大全反力3）结论由以上计算知，托架最大弯曲应力为 54MpaSd5lfltfE分配梁承压面积为 A=2X9.5x400=7600mrn（不考虑肋板）c=F/A=517X103N/7600mrT=68MPac 240Mpa （满足要求）矚rr矍E9E99797MM：- QMTN I 5HX3F诃PJ5TT.ZI5MRpraArnwfflTTJTJ 2 2 I I -J-J J J J J主仙JSsWFLK#& ： KEl