落地脚手架施工方案

1、金山涌金商业广场工程落地式脚手架施工方案施工单位：中元建设集团股份有限公司编制时间：二00年十一月、工程概况二、材料准备如下三、纵向水平杆四、横向水平杆五、脚手板六、立杆七、连墙件八、门洞处构造九、剪刀撑与横向斜撑十、斜道卜一、地基与基础十二、脚手架拆除十三、脚手架施工图附件计算书1.01.21.5金山涌金商业广场工程落地式脚手架施工方案、工程概况金山涌金商业广场项目，位于金山新城区B-20地块，由6幢22层至30 层的商品住宅、2幢4层商业用房、2座1层地下车库及公建配套用房组成。本工程地上建筑总面积：117922m2，地下总建筑面积：24984.78 m2，总建筑面积：142906.78

2、m2。其中商业建筑为框架结构，东西商场建筑高度均为 20.5m，住宅为剪力墙结构，1#楼22F，建筑高度71.85米；2#楼28F，建筑高度84.60米；3#楼30F，建筑高度89.91米；4#楼30F，建筑高度89.9177.65 米。米；5#楼28F，建筑高度84.60米；6#楼24F，建筑高度建设单位:上海松山房地产开发有限公司设计单位:上海市机电设计研究院有限公司监理单位:上海华申工程建设监理咨询有限公司施工单位:中元建设集团股份有限公司以下为双立杆，24m1.2m,内排架距墙体本脚手架方案参数：双排脚手架高度50m，其中24m 以上采用单立杆脚手架宽0.90m，步距1.80m，立杆纵

3、距0.3m，连墙架采用预埋钢筋焊缝连接，按二步三跨布置。编制依据:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)钢结构设计规范(GB50017-2003 )建筑结构荷载规范(GB50009-2001 )(GB50010-2002 )混凝土结构设计规范建筑地基基础设计规范(GB50007-2002 )(JGJ59-2011)(1) 钢管选用国标直缝电焊钢管(GB/T13793)，质量符合国标碳素建筑施工安全检查标准二、材料准备如下结构钢(GB/T700)Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀, 弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。(2) 扣件采用可锻铸性材料制作，其材质

4、符合国家标准钢管脚手架扣件(GB15831 )的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件 应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达 65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接 接长。(3 )脚手板采用由毛竹制作的竹制笆板。三、纵向水平杆(1) 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于 3跨;(2) 纵向水平杆接长采用对接扣件连接， 对接扣件交错布置，两根相邻纵 向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水 平方向错开的距离不应小于 500mm ;各接

5、头中心至最近主节点的距离不能大 于 0.40m ;(3) 纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于也6.3-12 WtTEW手K时纵向朮平杼的枸逋 立th 2=惧«朮Tfh 3 -a向犹 f tfi4一ttSB F扳i 5=1(它m干股(1 )作业层脚手板应铺满,铺稳，离开墙面 120150mm ;四、横向水平杆(1) 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度300mm ；(2) 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/

6、2 ；(3)使用竹笆脚手板时,双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。五、脚手板(2) 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用搭接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上;(3) 作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。六、立杆(1) 每根立杆底部设置底座或垫板;(2) 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向 扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆 向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于

7、1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm ；1 h1L -1gri 寸厂丿J、XH6.3.1辄MA扫比非出S(3) 脚手架底层步距不大于2m ；(4) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨(5) 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定:a.立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm ；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3 ；b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于1

8、00mm。(6) 立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。七、连墙件(1)宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于 300mm ；(2)应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定;(3) 优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置;(4) 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件， 连墙件的垂直间距不应 大于建筑物的层高，并不大于4m。(5) 必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。(6) 连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接;(7) 连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力

9、和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两 根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋;(8 )当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚 手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距 离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除;(9 )架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。八、门洞处构造(1)门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度60之间。门洞桁架的型式采用B型；(2 )双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦

10、平面外，应在其余 5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆(图中的1-1,2-2,3-3剖面);斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆， 将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹 杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接;(3 )门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步;(4 )门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。九、剪刀撑与横向斜撑(1)每道剪刀撑跨越立杆的根数 6，每道剪

11、刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间;(2)外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑;(3) 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm ;(4) 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm ;(5 )横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节 点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处

12、增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接 长使用时采用对接扣件连接或搭接;(6)脚手架除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。十、斜道(1)脚手架采用之字型斜道;1.5m，坡1.2m，挡(2 )斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于 度宜采用1:6 ;人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1 : 3；(3)拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度;(4 )斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为 脚板高度不应小于180mm ；(5) 运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。(6) 斜道脚手板横

13、铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm ;接头采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的 凸棱处宜采用三角木填顺;(7) 3人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔 250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。卜一、地基与基础根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB50202-2002 )的有关规定进行处理。架基采用三七灰土回填，考虑到外架的牢固、稳定、安全、必须对基上土分层 夯实，平整，再浇C15砼垫层10cm厚抹平，脚手架底座面标高应高于自然地 平50mm，四周做返水沟作有序排水，防止架基

14、浸水下沉，影响安全，基础验 收合格后应准确放样定位。十、脚手架拆除拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即拆除顺序：安全网-栏杆T脚手板T剪刀撑-小横杆-大横杆-立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架，做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆 中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求;应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施;应由施工负责人进行安全技术交底;拆除作业应由上而下逐层进行;(5) 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，

15、分层拆除，高度不应大于 2步，如大于2步，应增设连墙件加固;(6)当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件;(7) 各构配件严禁抛掷至地面。脚手架拆除的安全技术措施:a拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。b拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的接扣时，应先通知对方，以防坠落。c在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。d每天拆架下班后，不应留下隐患部位。e所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。f所有的脚手板，应自外向里竖立拌匀，以防脚手板和垃

16、圾物从高处坠落伤人。十三、脚手架施工图<4 00>500<6 00A-A剖面St图2立杆布置局部图（立面投影）（侧面投影）内侧大横杆寸/I I I外侧大横杆（侧面投影）、/X7、/A、/4J/J（立面投影）外立杆斜腹杆内立杆图3脚手架入口图11A休息起跑图4人行马道示意图附件计算书(JGJ130-2001)。落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范计算参数:双排脚手架，搭设高度 50.0米，下部26m立杆采用双立管,24m以上为单立杆。立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型

17、为548 X3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。施工活荷载为2.0kN/m 2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m 2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m ，安全网荷载取0.0050kN/m 2脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.55kN/m 2，高度变化系数1.6700，体型系数0.6000。地基承载力标准值200kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数 1.00。、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手

18、板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值Pi=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150X0.900/2=0.068kN/m活荷载标准值Q=2.000X0.900/2=0.900kN/m静荷载的计算值q 1=1.2X0.038+1.2 X0.068=0.127kN/m活荷载的计算值q2=1.4X0.900=1.260kN/m<?2f大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）%t I M I 1 I 1 I 1 I J 1 1大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯

19、矩跨中最大弯矩计算公式如下跨中最大弯矩为2M i=(0.08 X0.127+0.10 X1.260) X1.200 =0.196kN.m支座最大弯矩计算公式如下M论=7叫严-011电F支座最大弯矩为2M 2=-(0.10 X0.127+0.117 X1.260) X1.200 =-0.231kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:匚=0.231 X10 6/5080.0=45.391N/mm大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值 qi=0.038+0.068=0.106kN/m活荷

20、载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X0.106+0.990 X0.900) X1200.0 4/(100 X2.06 X105 X121900.0)=0.795mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150 与10mm,满足要求！、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038X1.200=0.046kN脚手板的荷载标准值P2=0.150X0.900 X1.200/2=0.081kN活荷载标准值Q

21、=2.000X0.900 X1.200/2=1.080kN荷载的计算值P=1.2 X0.046+1.2 X0.081 + 1.4 X1.080=1.664kNpun小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下集中荷载最大弯矩计算公式如下M=(1.2 X0.038) X0.900 2/8+1.664 X0.900/4=0.379kN.mCF =0.379 X10 6/5080.0=74.641N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不

22、利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下PP小横杆自重均布荷载引起的最大挠度集中荷载标准值 P=0.046+0.081 + 1.080=1.207kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1207.080 X900.0 X900.0 X900.0/(48 X2.06 X105 X121900.0)=0.730mm最大挠度和V=V 1+V 2=0.743mm小横杆的最大挠度小于 900.0/150 与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：其中 Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;(规范 5.2.5):纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照

23、下式计算荷载的计算值R=1.2 X0.035+1.2 X0.081+1.4 X1.080=1.651kN纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038 X0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值活荷载标准值P2=0.150 X0.900 X1.200/2=0.081kNQ=2.000 X0.900 X1.200/2=1.080kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求NG4 = 0.005 X1.200 X50.000=0.300kN当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ；双

24、扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1161N G1 = 0.116 X50.000=5.805kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m 2);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150 X4X 1.200 X(0.900+0.300)/2=0.432kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150 X1.200 X4/2=0.360k

25、N吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m 2); 0.005经计算得到，静荷载标准值 Ng = N G1 + N G2+N G3+N g4 = 6.897kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.000 X2X1.200 X0.900/2=2.160kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m 2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采

26、用：Uz = 1.670Us风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X0.550 X1.670 X0.600 = 0.386kN/m2考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.85 X1.4NQ经过计算得到， 底部立杆的最大轴向压力N=1.2 X6.897+0.85 X1.4 X2.160=10.847kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2 X6.897+1.4 X2.160=11.300kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩M W计算公式

27、M W = 0.85 X1.4W k|ah2/10其中 Wk风荷载标准值（kN/m 2）；|a立杆的纵距（m）；立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩M w=0.85 X1.4 X0.386 X1.200 X1.800 X1.800/10=0.178kN.m五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值,N=11.300kN计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm计算长度附加系数，取1.155 ；计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.500l0 计算长度 (m),由公式l0 = kuh 确定，l0=1.155 X1.500 X1.800=3.1

28、18m立杆净截面面积，A=4.890cm 2立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3几由长细比，为3118/16=197£7轴心受压立杆的稳定系数钢管立杆受压强度计算值，由长细比lo/i的结果查表得到0.186 ;(N/mm 2);经计算得到丨胡=11300/(0.19X489)=124.392N/mmf钢管立杆抗压强度设计值,2f=205.00N/mm不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算JJ< f,满足要求！2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值,N=10.847kN计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm计算长度附加系数，取1.155 ；计算长度系数

29、，由脚手架的高度确定,u=1.5001.800=3.118m|0 计算长度（m）,由公式|0 = kuh 确定,|0=1.155 X1.500 X立杆净截面面积，A=4.890cm 2立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm由长细比，为3118/16=1970轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.186 ；计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,M W=0.178kN.m钢管立杆受压强度计算值(N/mm 2);经计算得到 I 胡=10847/(0.19 X489)+178000/5080=154.533N/mmf钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算I口< f,满足要求!六、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:其中 N G2K耳 闭一卜2%十1.4%)构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.092kNNQ活荷载标准值，N Q = 2.160kNgk每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.116kN/m经计算得到，不考虑风荷载时，按照