电力系统分析练习进步题及其规范标准答案(何仰赞)上册

1、/.1 2,电力系统的部分接线如图1-2,各电压级的额定电压及功率输送方向表于图中。llOkV35kV22i0kVT-1 lOkVllOkVlOkV题图12试求：（1）发电机及各变压器高低绕组的额定电压；（2）各变压器的额定变比；（3）设变压器T 1工作于+5%抽头，T 2,T 4工作于主抽头，T 3 工作于一2.5%抽头时，各变压器的实际变比。解：（1）总的原则：发电机的额定电压比同电压级网络的额定电压高5%;变压器一次侧额定电压等于同电压级网络的额定电压高，二次侧额定电压比同电压级网络的额定电 压高10%。其中，变压器受功率侧为一次侧，输功率侧为二次侧。变压器kT2N(1 3)T 2： k

2、T 2N (1 2)变压器变压器kT2N(2 3)2%佃8220/1738.55.71412/3/38.53.14335113.182.2201211.818.变压器T -1:Vn110.5kV,VN2242 kV.变压器T -2:Vn1220kV,VN2121kV,VN3变压器T -3:Vn135kV,VN211kV.变压器T -4:Vn1220kV,VN2121kV.（2）各变压器的额定变比38.5kV.变压器T 1： kT1N发电机：Vgn10.5kVV%N2 10%42 O.。434.各变压器的实际变比变压器变压器变压器变压器kT2(1 3)kT2(2 3)T 1： kT1T 3： k

3、T3%5T 2： kT2(1 2)(15%)0.0431.1.8185.714128.535 (1 2.5%3.102.3.1432201211.818.1-3,电力系统的部分接线如图1-3,网络的额定电压已经标 明图中。试求：(1) 发电机，电动机及变压器高， 中，低压绕组的额定电压；(2) 设变压器T 1高压侧工作 于+2.5%抽头，中压侧工作于 +5%抽头；T 2工作于额定抽头；T 3工作于2.5% 抽头时，各变压器的实际变 比。解(1)发电机：网络无此电压等级，此电压为发电机专用额定电压，故 Vgn 13.8kV 。题图1-3变压器T 1： 一次侧与发电机直接连接, 次侧额故其额定电压

4、等于发电机的额定电压；二定电压高于网络额定电压10%，故T 1的额定电压为12”38.5/13.8kV 。变压器T 2： 一次侧额定电压等于网络额定电压，二次侧额定电压高于网络额定电 压 10%,故T 2的额定电压为35/11kV。变压器T 3: 一次侧额定电压等于网络额定电压，二次侧与负荷直接连接，其额定 电压应咼于网络额定电压 5 %, 因此 T 3 的额定电压为10/0.38 (15%)kV10/0.4kV。电动机:其额定电压等于网络额定电压Vmn0.38kV 。各变压器的实际变比为变压器T 3:变压器T 1:2.929变压器T 2:kT35%)3.0688.98710 (124.375

5、.例2-1 一条220kV的输电线，长180km,导线为 求该线路的R,X,B,并画等值电路.解：LGJ-400（直径2.8cm）,水平排列，相间距7m,电阻:1-31 0.08 /km R r1lS 4000.08 18014.4电抗:DeqV700 700 2 700882cm电纳:X10.1445 Igb0.8r0.1445lg-0.81.40.42 /kmb1X1 l0.4218075.67.58r10 610 62.710 6S/km,882Ig 1.4b1l 2.710618048610 6S等值电路:例2-2220kV架空线，水平排列，相间距7m每相为2 LGJQ 240分裂导线

6、，计算直径21.88mm,分裂间距400mm求每相单位长度的电阻、电抗和电纳。/.解:电阻:1厝=o.。66 /km电抗:DsbJDd(0.9400 62.757电纳:DeqX1reqbi例 2-3却'7000 7000 2 70008820mmD8820O.14451咗 0.1445lg62557 O.31 /km盂106Ig一req长度为60040066.151f 10 63.567 10 6S/km,8820Ig66.151km的500kV架空线路，使用4 X LGJQ-400四分裂导线，10.0187 /km,X10.275 /kmg 4.0510 6 Skm, g10。试计算

7、该线路的形等值电路参数。 解(1)精确计算。sh(r jx (0.0187j0.275) /kmjb 4.05 10 6 90°S/km Tzyl 6000.2756 4.05 10 0.6339 88.06°0.02146l) 0.5(el e l)0.0173Kzch(Ky计算0.2756 (86.11° /km)(83.11° 90o)/2j0.6335j 0.5922 0.5924 88.33°sh l 0.5924 88.33° ccc“ c “。70.9345 0.27° l 0.6339 88.06°

8、l) 0.5(el2(ch I 1)lsh( I)形等效电路参数:e l)0.8061 j0.01270.3886 176.32°°1.0351.07° 0.3755 176.39°Z KZzl 0.9345154.53860380.27o00.275686.11 0600Y /2Ky( jb/2)l1.25810 31.0350.07 04.0510900300 Sj1.2581089.933SoS(2)使用近似算法计算。krkxkb1. I 2xbl31b(x6 xbl120.2754.0560010 6 0.8667)11.0330.933Zy/2

9、(9.726j4.0510krrl jkxlj153.9)3001.033 S j 1.25510 3S电抗误差-0.12% ,与准确计算相比，电阻误差 -0.4% ,于1000km，用实用近似公式计算已能够满足精确要求。KzKy1,则如果直接取r (- X,Z= (r1+jX1)|15%电抗误差4电纳误差-0.24% ,本例线路长度小这时, 例电阻误差达2 -(11.22 j165)7%电纳误差-3.4%，330kV 架 空误差已较大。线 路 的00.0579/ km,X00.316 /km,g00,b0值参数的近视值，修正值和精确值。 解首先计算100km线路的参数3.5 106s/ km

10、.试分别计算长度为 100, 200，300，400和500线路的n型等(一)Z(。jX0)1(0.0579 j0.316) 100(5.79j31.6)丫 (g0修正参数计算jb。)1 (0j3.55 10 6)100sj3.55 10 4skr1 .1 3X05113 o.3166 23.55 101000.9963kx1 6(X0b02-b0)|2 1r0x/160.316 3.55 1060.05792 3.55 10 6 / 0.316 10020.99821 2 1 6 2kb1 x0b0|1 0.316 3.55 10 6 10021.0009(匕0 jkxxJl (0.9963

11、 0.0579 j0.9982 0.316) 100(5.7686 j31.5431)jkbb。j1.0009 3.55精确参数计算10 6100s3.5533 10 4sZcJ(r0 jX0)/(g0jbo)7(0.0579 j0.316)心 3.55 10 6)(299.5914 j 27.2201)300.82555.1920J(0.0579 j0.316)(j3.55 10 6)$(。ix。)© jb0)(0.9663 j 0.6355) 10 4 kml (0.9663 j 10.63555) 10 4100(0.9663j0.6355) 10 2计算双曲线函数。利用公式s

12、h(x+jy)=shxcosy+jchxs iny ch(x+jy)=chxcosy+jshxs iny将'之值代入，便得sh l sh(0.9633 10 2 j 10.63552jch (0.9633 10 )si n( 10.6355 10102)2)sh(0.9633 10 2)cos(10.6355 10 2)2(0.9609 j 10.6160) 10ch l ch(0.9633 10 2 j 10.6355 jsh(0.9633 10 2)sin( 10.6355 10102)2 2 2)sh(0.9633 10 )cos(10.6355 10 )0.9944 j 0.1

13、026 10 2II型电路的精确参数为Z Zcsh l (299.5914 j27.2201) (0.9609 j 10.6160) 10 2 (5.7684 j 31.5429)、 2ch( l 1)2 (0.9944 j0.1026 10 21)Y sZcsh l5.7684 j31.5429(0.0006 j 3.5533) 10 4 s/.* 2-1 例 AS 的计set*Z/kmzvnr/s15, 7900+i3h6000i3. 55X10-*10025, 76&3 + |31.54295533X10-*35 76B4+j3L 5429CO. 0006+j3. 5533) X

14、10-*1lL58+j6S. 2000仏 1000X10-*2002lL 4068+j62* 7432j7* 1265 X KT*311.4074+j62 7442(0. 0049+)7.1267)X10-*1Ih 3700+j94 SOOOjlO, 6500X10*300216" 7854+j93. 2584)10.7393X10-316. 7898+j93, 2656<0.0167+jlO. 7405)XIOT123, 16OO+jlZ6.4OOOjl4, 2000X10"*40022i. 7744+)122. 7457)14.4124X10*3£L 7

15、927-bjl22, 7761<0,0403+jl4* 4151)X10712& 9500+jl 58.0000jl7. 7500X10-'50022& 2437 + jlS0*8627jl& 1648X10-'3262995 + jl5O. 9553( 0804+jl8, 1764)X10-*桂J-近徵値，2»正值值例2-5有一台SFL120000/110型的向10kV网络供电的降压变压器，铭牌给出的实验数据为:Ps 135 kW ,Vs%10.5, P。 22kW , I 0%0.8试计算归算到高压侧的变压参数。解由型号知，SN200

16、00kV A,高压侧额定电压Vn 110kV.各参数如下：RtSNVs%Vn2100&P010 3Vn2I0%Sn100Vn2V1N110V2N11XtBtkTGt103PsVn222110310320000210.5 1102100 20000103s 1.820.8 20000100 11024.08103106s63.5310 3s 13.2 106s10/.例 2-6 三相三绕组降压变压器的型号为 SFPSL-120000/220，额定容量为120MVA/120MVA/60MVA 额定电 压为：220kV/121kV/11kV,P” “S (1 2)601kW ,Ps(1 3)

17、182.5kW，Ps(2 3) 132.5kW ，Vs(1 刁14.85 ,Vs（1 3）%28.25，Vs（2 3）%7.96，变压器归算到220kV侧的参数，并作出等值电路。 解：（1 ）求各绕组的电阻P0135kW，I 0%0.663，求p! p S12 L S(1 2)p (乞)2S(1 3) /S3NPs(2 3)(字)2S3N0.5 601182.5120)260 )132.5 (120)2kW60400.5kW同理可得：PS2 200.5kWPS3 329.5kW电阻计算如下：Rt1PsV21000SN400.5 20021000 12021.346Rt20.674Rt31.10

18、7（2）求各绕组电抗Vs1%V2%1 (VS(1 2)%VS(1 3)%22.72Vs3%电抗计算:Xt1Vs1%Vn2100SnVS(2 3)%)10.6817.57 2202100 12017.5770.86Xt210.97Xt343.08变压器阻抗参数:Zt1Rt1jXT1 (1.346j 70.68)ZT2 (0.674 j 10.97)ZT3 (1.107 j 43.08)（3）求导纳GtBtYtP。1000Vn2I0%Sn100Vn2Gt jBT135 S1000 22020.663 120 S100 2202(2.79 16.4)2.7916.4106S106S106S例2 7试

19、计算215( a)所示输电系统各元件电抗的标幺值。已知各元件的参数如下:发电机： Sg(n)30MVA,Vg(n)10.5kV,XG(N)0.26,变压器T-1 : Stmn) 31.5MVA,Vs% 10.5,kTI 10.5/121;变压器T-2: Sti(N) 15MVA,Vs%10.5,kTI110/6.6;5 ;架空线路长80km,每公里电电抗器:Vr(n) 6kV,IR(N) 0.3kA,XR%抗为0.4；电缆线路长2.5km,每公里电抗为0.08。GT-1Q-HGO4Lnr(a)III舒：1Tl*(门解首先选择基准值。取全系统的基 准功率SB 100 MVA。为了使标幺值参数的等

20、值电/.110_15路中不出现串联的理想变压器，选取相邻段的基准电压比kB(i II) k", kB(II III) Kt2。这样，只要选出三段中的某一段的基准电压，其余的基准电压就可以由基准变比确定了。第I段的基准电压Vb(|)10.5kV,于是VB( II ) VB( I )kB( I10.5II)10.%21kV121kVVB(III ) VB( II ) kB(II III )VB(I)kB(| II ) Kb(| III )10.51.KV 7.26 KV(10.5/ ) (110)/121) ( 6.6)各元件电抗的标幺值为X1X八 G( B)*Vg2(N)SG( N)S

21、bVb2(i)0.26 空30卫020.8710.52X2X T1 (B)82Vs%VT1(ni )Sb10.510.52100ST1(N)Vb2(i )10031.510010.520.33X3X L(B)*SbXl2V b(ii)0.4801001210.22X4Xt2(B)*Vs%1002VT2(N1)Sb10.5X5X R(b)*Vr%100X6X c(b)*St2(N )V B(II )100211015単 0.58121V R(N)J3| R(n )SbSb2V b(ii)10060.3単 1.097.26Xc0.08 2.5 単V b(ii )7.260.3860.3J_2_ 3

22、4_50冶70.3 3-5.58 T7o9» ryv图2J6不含理想变压器的尊值电路例2-8给定基准功率 Sb 100MVA，基准电压等于各级平均额定电压。假定发 电机电势标幺值等于 1.0。试计算例2-7的输电系统在电缆末端短路的短路电流（分别按元 件标幺参数的近似值和精确值计算）。GT-lL"T(a)T-2 RIETti*Tv1按 题给(b)V"rl.lYAt?. 严虚 k*Xc2）条 件各 级 基 准 电 压 应 为V B（l）算如下:10.5kV，VB(ii)115kV ,V b（iii ）6.3kV .各元件电抗的标幺值计XiX G( N )*2Vg(n

23、)Sg(N)B2B(l)0.26210.530卫00.8710.5X2Vs%1002Vt1(n1)St1(N)Sb2V B(I)10.5 10.5210031.5単 0.3310.5X3XlS0.4V b( II )80理1150.24X42Vs% VT2(N 1)100St2(N )_sb_2V B(ll )10.51002単 0.64115X5Vr% V R(N) Sb5100V3I R(N) V B(ll )1000.3翌 1.466.3X6XCVsb2B(ll )0.08 2.5 理 0.50426.3计算公式:IfB(lll )精确计算:1 B (IllIf近似计算:1 B (Ill

24、X1 X2X3X4X5X60.87 0.33 0.220.581.09 0.38 3.47Sb100/3Vb(|)L kA J3 7.26需 2.29kA0.87 0.33SbB(lll )7.95kA0.24 0.7 1.46 0.504 4.107J00 kA 9.17kAV3 6.32.24kA4.104近似计算结果的相对误差为 2.2%，在工程计算中是允许的。3.2 如图所示简单系统，额定电压为If110KV双回输电线路，长度为80km,采用 LGJ-150导线，其单位长度的参数为：r=0.21 Q/km, x=0.416 Q /km,b=2.7410 6 S / km。变电所中装有两

25、台三相 110/11kV的变压器，每台的容量为15MVA其参数为:P。 40.5kW，Ps 128kW,Vs% 10.5,1。 3.5。母线 a 的实际运行电压为117kV，负荷功率:SLDb 30 j12MVA,SLDc20 j15MVA。当变压器取主轴时，求母线c的电压。/.oo-pk-OOA_ 叫1T 1耳 W<b>3=12 输 讯承超细&関稳垃解 （1）计算参数并作出等值电路。输电线路的等值电阻、电抗和电纳分别为Rl80 0.218.4Xl80 0.41616.6Bc2802.74 10 6 S 4.38 10 4 S100由于线路电压未知，可用线路额定电压计算线路

26、产生的充电功率，并将其等分为两部 分，便得QbBcVn24.3810 4 1102M var 2.65M var将 Qb分作为节点负荷的jAQa两台变压器并联运行时，它们的等值电阻、电抗及励磁功率分别为1RtRt1 PsVn2 21000SN 1Vs%Vn22 100SN128 1102Poj Qo 21000 15210.5 1102100 15(0.0405 j 3.53.442.415)MVA 0.08 j1.05MVA/.变压器的励磁功率也作为接于节点 b的负荷，于是节点b的负荷Sb SLDb j Qb ( P0 j Q0)节点30j12 0.08j1.05 j2.65MVA 30.0

27、8 j10.4MVAC的功率即是负荷功率Sc 20 j15MVA这样就得到图所示的等值电路S；(2)计算母线A输出的功率。2SSt于Rt jX tVN0.18 j2.19MVA由图可知S' S20.1811ISc Sc50.26线路中的功率损耗为先按电力网络的额定电压计算电力网络中的功率损耗。变压器绕组中的功率损耗为20215220j15 0.18 j2.19MVA1102(3.4j42.4)MVAPt j Qtj17.19MVASb 20.18j17.19 30.08 j10.4MVAj27.59MVA” 2SlRl jXLV N50.26227.592而(8.4j16.6)MVA2

28、.28 j4.51MVA于是可得S1 S1'SL 50.26 j 27.59 2.28 j4.51MVA52.54 j32.1MVA由母线A输出的功率为Sas1 j Qb 52.54 j32.1 j2.65MVA 52.54 j 29.45MVA/.110s；(3)计算各节点电压。线路中电压降落的纵分量和横分量分别为52.24 8.4 32.1 16.6、kV8.3kVVPR Q1XlVaV RXlq1RlLVa117邑心口SkV5.2kV117b点电压为Vb JVaVl 2VlJ 117 8.32 25.22kV 108.8kV变压器中电压降落的纵，横分量分别为VtFCRt QcXt

29、20.183.4亿19 424kV7.3kVVb108.8VPc'XtQcRtVb归算到高压侧的c点电压2042£卫理旦kV7.3kV108.8Vc'jVb2VtVtJ 108.8 7.3 27.32kV 101.7kV变电所低压母线c的实际电压11kV 10.17kV 110如果在上述计算中都不计电压降落的横分量，所得结果为VcVc101.7Vb 108.7kV， Vc101.4kV， Vc 10.14kV与计及电压降落横分量的计算结果相比，误差很小。/.6 竺 .*S；L1、L2和L3导线型号均为3.3某一额定电压为10kV的两端供电网，如图所示。线路LJ-185

30、，线路长度分别为10km, 4km和3km,线路L4为2km长的LJ-70导线；各负荷点负Q /km)荷如图所示。试求VA10.5 0 kV、VB10.4 0 kV时的初始功率分布,Zl110(0.17j0.38)1.7j3.8Zl24(0.仃j0.38)0.68j1.52Zl33(0.仃j0.38)0.51j1.14Zl42(0.45j0.4)0.9j0.8求C点和D点的运算负荷，为Sce0.30.16 (0.9j0.8)Sc1022600 j1600 300 j1602901.04j1760.925kVA1.04 jO.925kVA1.04jO.925Sd循环功率600j200 1600

31、jlOOO 2200 j1200kVAo Va VB Vn10.5 10.4 10ScZ170.17j0.38339.43 0.17j0.38 kVA 580 j129kVASAC -1 2901.04 7 2200 3 j 1760.925 7j1200 3 S,1582.78 j 936.85 580j1292162.78j1065.85kVASBD1 2901.04 102200 14 j 1760.925 10j1200 14j1292938.26j1895.07kVA3518.26j 2024.07580Sc60t>jlM0kVA-V6O(>*i2O0kVA1600til

32、OWtVAaoo+jii60fcVA验 SacE 6SBD 2162.78 j 1065.85 2938.26 j 1895.075101.04j2960.92kVASC SD 2901.04 j 1760.925 2200j12005101.04 j2960.92kVASDCSBD SD 2938.26 j 1895.07 2200 j1200738.26j695.07kVAC点为功率分点，可推算出 E点为电压最低点。进一步可求得 E点电压2 1 621 072Sac2(1.7 j3.8)MVA 98.78 j 220.8 kVA10SAC 2162.78 j 1065.85 98.78 j

33、 220.82261.56j1286.65kVA60&+jl600kVA6<X>i2O0kVA16O(HjlOWkVA恵 6* 34X>+j|160fcVAVac2.26 7293.80.8328kV10.5VcVaVac10.5 0.83289.6672kVVce0.301 0.9 0.161 0.89.66720.041kVVE VCVce9.6672 0.0413.4图所示110kV闭式电网，A点为某发电厂的高压母线，其运行电压为117kV。网络各组件参数为：线路 I、n（每公里）：r 0=0.27 Q, X0=0.423 Q, bo=2.69 X 10-6S线

34、路川（每公里）：r0=0.45 Q, X0=0.44 Q, bo=2.58 X 10-6S 线路I长度60km,线路n长度 50km,线路川长度 40km9.6262kV变电所b SN20MVA ,S。0.05 j0.6MVA , Rt 4.84Xt63.5变电所c SN10MVA,S00.03 j0.35MVA , Rt 11.4Xt127负荷功率SLDb24 j18MVA , SLDc12 j9MVA试求电力网络的功率分布及最大电压损耗。解(1)计算网络参数及制定等值电路。线路I：(0.27 j 0.423)6016.2 j 25.38线路n：线路n：2.69 10 6 60S1.6110

35、4SQbQbQb变电所b： ZTbSob变电所b： ZTc等值电路如图所示1.61 10411O2Mvar 1.95M var(0.27j0.423)5013.5j21.152.69 10 6 50S1.35104S1.35 104 11(5 M var 1.63m var(0.45j0.44) 4018j17.62.58 10 6 40S1.03 104 S1.03 10 4-4.8422 0.05211.41102 M var 1.25M varj63.5j0.6j1272.42j31.75MVA5.72 0.03j0.35 MVA0.1 j1.2MVAj63.50.06 j0.7MVAS

36、ocfr I佥+W r1+I(2)计算节点b和c的运算负荷。STb J11022.24j31.75MVA 0.18 j2.36MVASobj QbIj2.36 0.1StcSbSLDbSTb24j18 0.1824.28 j 19.96 MVA122925.7j63.5 MVA1102j Qbj1.2 j 0.975 jO.623MVA0.106 j1.18MVASlDcSTcSoc j QBj9 0.106j1.180.06Sc1212.17 j9.44MVA(3)计算闭式网络的功率分布。j Qbj0.7 j 0.623jO.815MVA£ I-jO.975t8.65+jl5.8”

37、5,61+j4.16- b 2<28+jl9.96(c)I7,«+jl3,6c壬0212 n+j9,44-j0.815SSb Z ZScZZ Z Z24.28 j19.96 31.5j38.7512.17j9.44 13.5j21.1547.7 j 64.1318.64j15.79MVASSc Z ZSbZZ Z Z12.17 j19.44 34.2j42.9824.28j19.96 16.2 j25.3847.7j64.1317.8j13.6MVASI S18.64j15.79 17.8 j13.6MVA 36.44j29.39MVASbS24.28j19.9612.17 j

38、9.44MVA 36.45 j29.4MVA可见，计算结果误差很小，无需重算。取S18.64j15.79MVA继续进行计算。SSb S 24.28 j19.96 18.655.63 j4.16MVA由此得到功率初分布，如图所示。j15.8MVA£ -j0975t8.65+jl5.8”5,61+j4j62<28+jl9.9612 17*j944(c)I7,«+jl3,6|-O2一阳5(4 )计算电压损耗。由于线路I和川的功率均流向节点 率分点都在b，故节点b为功率分点，且有功功率分点和无功功b点，因此这点的电压最低。 为了计算线路I的电压损耗，要用A点的电压和功率 Sa

39、i。Sa1 SSl18.65j15.82 218.6415.8 16.2 j25.38 MVA1102j17.05MVAV Pa1 R Qa X19.4519.45 16.2 仃.。5 25.38 6.39MVAVa117变电所b高压母线的实际电压为VbVa1176.39110.61 MVA3.5变比分别为k1110/11和k2115.5/11的两台变压器并联运行，如图所R 'AH3D-Al咚(a)-<30-z眩(b)TTAB示，两台变压器归算到低压侧的电抗均为10kV，负荷功率为16+j12MVA,试求变压器的功率分布和高压侧电压。1 Q,其电阻和导纳忽略不计。已知低压母线电压

40、/.102解(1)假定两台变压器变比相同，计算其功率分布。因两台变压器电抗相等，故1 1 -SLD - 16j12 MVA 8 j6MVA(2)求循环功率。因为阻抗已归算到低压侧，宜用低压侧的电压求环路电势。若取其假 定正方向为顺时针方向，SS21LD22LD则可得E Vb10 1051 kV100.5kVVb EZT1ZT2(3)计算两台变压器的实际功率分布。故循环功率为S1MVAj1 j1j2.5MVASt1S1LDSc8 j6j2.5MVAj8.5MVASt2S2LDSc8 j6j2.5MVAj3.5MVA(4 )计算高压侧电压。不计电压降落的横分量时，按变压器10 4T-1计算可得高压

41、母线电压为Va10k110 0.8510kV 108.5kV按变压器T-2计算可得Va103.5k210 0.35计及电压降落的横分量,10按 T-1和T-2计算可分别得:10.5kV108.68kVVa 108.79kV，Va109kVTTGO*,：iHODT-2OD為：1mo(b)(5)计及从高压母线输入变压器T-1和T-22L 2的功率St1 8j8.5 88.5j1MVA8 j9.86MVA/.St 28 j3.5823.52102jiMVA 8 j4.26MVA输入高压母线的总功率为SST1ST2j9.86j4.26MVA 16j14.12MVA计算所得功率分布，如图所示。- T=l

42、<30K6S+1S.5 jg1612IOS. 79k VT-2ItJkV(C)S+j3.5图3-23 电時及其功率外布3. 6如图所示网络，变电所低压母线上的最大负荷为40MW/ COS0.8,Tmax450Ch。试求线路和变压器全年的电能损耗。线路和变压器的参数如下:线路(每回)：r=0.17 Q /km, x=0.409 Q /km, b2.28 10 6S/km变压器（每台）Po 86kW , Ps 200kW , I o%2.7,Vs%10.5llOkVLGM852X 100km2X3】. 5MVAHQOH40MW图 3-26输电系统及其等值电路解 最大负荷时变压器的绕组功率损耗

43、为StPt j Qt 2 Ps j益S2Sn31.5kVA 252 j4166kVA2 200 j105 31500 -0/0.8100 2变压器的铁芯损耗为S0 2 P0 墙S2 8631500 kVA172"7 OlkVA线路末端充电功率QB22 bLV222.82 101OO11O2Mvar 3.412M var等值电路中流过线路等值阻抗的功率为Si SStS0jQB240j30 0.252j4.1660.172j 1.701j3.412MVA40.424j32.455MVA线路上的有功功率损耗Si2Pl严40.424232.455211021 0.17 100MW1.8879

44、 MW2已知 COS 0.8，T m ax4500h ，从表中查得3150h，假定变压器全年投入运行，则变压器全年的电能损耗3150WT 2 P0 8760Pt172 8760 252 3150kW h 2300520 kW h线路全年的电能损耗WlPl 31501887.9 3150kW h 5946885kW h输电系统全年的总电能损耗WtWl 2300520 5946885 8247405kW h例4-1某电力系统中，与频率无关的负荷占 30%与频率一次方成正比的负荷占 40%与 频率二次方成正比的负荷占 10%与频率三次方成正比的负荷占 20%。求系统频率由 50Hz 降到48Hz和4

45、5Hz时，相应负荷功率的变化百分值解（1）频率降为48Hz时，f48500.96 系统的负荷为PDa。a1fa2f2a3f 30.3 0.4 0.96+负荷变化为其百分值为（2）频率降为0.1 0.9620.20.9630.953PdPd%45Hz 时,0.953 0.0474.7%f500.9，系统的负荷为Pd0.3 0.4 0.9+0.1 0.920.2 0.930.887相应地PD1 0.887 0.113Pd% 11.3%例4-2某电力系统中，一半机组的容量已经完全利用；占总容量1/4的火电厂尚有10%备用容量，其单位调节功率为16.6 ；占总容量1/4的火电厂尚有20%备用容量，其单位调节功率为25；系统有功负荷的频率调节效应系数KD1.5。试求：（1）系统的单位调节功率（2）负荷功率增加5%寸的稳态频率f。（3）如频率容许降低0.2Hz，系统能够承担的负荷增量。解（1）计算系统的单位调节功率1，利用公式（4-25 ）可算出全部发电机组的等令系统中发电机的总额定容量等于值单位调节功率系统负荷