土建办公楼(毕业设计方案)

1、摘要建筑部分:结构部分: 关键词:建筑设计1设计任务和主要要求1 . 1 . 1设计任务1 . 1 . 2设计要求2建筑物所处的自然条件1 . 2 . 1气象条件1 . 2 . 2地形、地质及地震烈度1 . 2. 3水文3建筑设计文件的内容及要求结构设计1设计资料2结构设计的一般原则2 . 2 . 1结构设计目的2 . 2 . 2结构设计的一般原则3结构选型2 . 3 . 1结构体系选型2 . 3 . 2框架施工方法2 . 3 . 3其他结构选型4框架结构计算简图及构件尺寸2 .4 .12 .4 .22 .4 .32 .4 .45荷载计十算2 .5 .12 .5 .22 .5 .32 .5 .

2、42 .5 .56荷载计十算2 .6 .12 .6 .22 .6 .3简化假定计算单元计算简图梁柱截面尺寸及惯性矩2 .竖向荷载下框架受荷总图竖向荷载下框架受荷总图竖向荷载下框架受荷总图2 .恒载作用下的内力计算活载作用下的内力计算风荷载作用下的内力计算恒载标准值计算. 活荷载标准值计算111.1.1.515181920213060627框架内力组合2 . 7 . 1弯矩调幅6263632 . 7 . 4框架梁的内力组合642. 7 . 5框架柱内力组合662 . 8梁柱截面配筋图682. 8 . 1梁柱截面配筋计算682. 8 . 2 框架柱的配筋计算732 . 9柱下基础设计79结论摘要2

3、. 9 . 1 基础选型2. 9 . 2确定基础截面尺寸及配筋79.7.986瑞达集团办公楼位于长沙市，总共 5层。建筑总高为15.6m，共5层。其中底层层高为3.6m，其余各层层高为3.0m。局部突出屋面的塔楼为楼梯间，高3.0m。建筑部分：根据建筑的地理位置，所有的功能分区等设计依据进行平面布置、立面、剖面等方面的建筑设计，力求建筑物的实用、经济、美观。结构部分：结构形式为框架结构，所有的梁、柱及板均采用现浇，基础采用柱下独立基础，绘出结构施工图。 关键词：框架结构现浇第1章建筑设计台匕建筑设计是在总体规划的前提下，根据任务书的要求综合考虑基地环境，使用功 能，结构施工，材料设备，建筑经济

4、及建筑艺术等问题。着重解决建筑物内部各种使 用功能和使用空间的合理安排，建筑与周围环境，与各种外部条件的协调配合，内部 和外表的艺术效果。各个细部的构造方式等。创造出既符合科学性又具有艺术的生产 和生活环境。建筑设计在整个工程设计中起着主导和先行的作用，除考虑上述各种要求以外， 还应考虑建筑与结构，建筑与各种设备等相关技术的综合协调，以及如何以更少的材 料，劳动力，投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到适用，经济，坚固，美观， 这要求建筑师认真学习和贯彻建筑方针政策，正确学习掌握建筑标准，同时要具有广 泛的科学技术知识。建筑设计包括总体设计和个体设计两部分。1.1设计任务和主要要求1 1.1设

5、计任务本设计的主要内容是办公楼的设计，办公楼属于行政办公建筑类。作为一个办公 空间设计，要在平面规划中自始至终遵循实用、功能需求和人性化管理充分结合的原 则。在设计中，既结合办公需求和工作流程，科学合理的划分职能区域，也考虑员工 与领导之间、职能区域之间的相互交流。材料运用简洁 ，大方，耐磨，环保的现代材料，在 照明采光上使用全局照明，能满足办公的需要.经过精心设计，在满足各种办公需要的同 时,又简洁，大方，美观，能充分体现出企业的形象与现代感.1 . 1 . 2设计要求建筑法规、规范和一些相应的建筑标准是对该行业行为和经验的不断总结，具有 指导意义，尤其是一些强制性规范和标准，具有法定意义。

6、建筑设计除了应满足相关 的建筑标准、规范等要求之外，原则上还应符合以下要求：（1）满足建筑功能要求：（2）符合所在地规划发展的要求并具有良好的视觉效果；（3）采用合理的技术措施；（4）提供在投资计划所允许的经济范畴内运作的可行性。1. 2建筑物所处的自然条件1 . 2 . 1气象条件建设地区的温度、湿度、日照、雨雪、风向、风速等是建筑设计的重要依据，例 如：炎热地区的建筑应考虑隔热、通风、遮阳、建筑处理较为开敞；在确定建筑物间 距及朝向时，应考虑当地日照情况及主要风向等因素。1 . 2 . 2地形、地质及地震烈度基地的地形，地质及地震烈度直接影响到房屋的平面组织结构选型、建筑构造处 理及建筑体

7、型设计等。地震烈度，表示当发生地震时，地面及建筑物遭受破坏的程度。烈度在6度以下时，地震对建筑物影响较小，一般可不做抗震计算，9度以上地区，地震破坏力很大， 一般应尺量避免在该地区建筑房屋，建筑物抗震设防的重点时7、8、9度地震烈度的地区。水文条件是指地下水位的高低及地下水的性质， 直接影响到建筑物基础及地下室。 一般应根据地下水位的高低及底下水位性质确定是否在该地区建筑房屋或采用相应的 防水和防腐措施。1. 3建筑设计文件的内容及要求建筑初步设计内容：绘制“ 3平2立1剖” ：“ 3平”即1个底层平面图，1个楼 层平面图，加1个屋顶平面图；“2立”指1个南侧或北侧立面图，加1个东侧或西 侧立

8、面图；“ 1剖”必须剖到楼梯。建筑设计文件要求：以上图纸均需达到施工图深度，弄清建筑平面、立面和剖面 之间的关系，熟悉建筑施工图的表达方式及深度要求，掌握常用的建筑构造措施等。 建议用2号图绘制，绘图比例、布局和张数自定，以表达清楚且符合制图习惯为原则。第2章结构设计基本雪压：0.45kN/m 3结构选型2. 3 . 1结构体系选型对于一般多层民用建筑，根据使用和工艺要求、材料供应情况和施工技术条件， 常选用的结构形式有混合结构、钢筋混凝土框架结构和框架剪力墙结构等结构体系。由于混合结构整体性差，难于满足大空间的使用要求，而框架剪力墙结构多用于 10 25层的高层建筑。而框架结构强度高、结构自

9、重轻，可以承受较大楼面荷载， 在水平作用下具有较大的延性。此外框架结构平面布置灵活，能设置大空间，易于满 足建筑功能要求。故该五层办公楼选用框架结构。抗震设防烈度：6度，不考虑抗震设防计算。2. 2结构设计的一般原则工程设计是工程建设的首要环节，是整个工程的灵魂。先进合理的设计对于改建、 扩建、新建项目缩短工期、节约投资、提高经济效益起着关键作用，使项目达到安全、 适用、经济、美观的要求。因而建筑结构设计的基本目的就是要在一定经济条件下赋 予结构以适当的可靠度，使结构在预定的基准期内能满足设计所预期的各种功能要求。2 . 2 . 2结构设计的一般原则为了达到建筑设计的基本目的，结构设计中应符合

10、以下一般原则：符合设计规范; 选择合理的结构设计方案；减轻结构自重；采用先进技术。钢筋混凝土框架结构按施工方法不同，有现浇式、装配式和整体装配式三种。 现浇式框架的全部构件都在现场整体浇筑，其整体性和抗震性能好，能较好的满 足使用要求。120mm 。故框架采用现浇施工方法。120mm 。1. 屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，屋面板厚2. 露面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，露面板厚3. 楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。4. 过梁：门窗过梁均采用钢筋混凝土梁，并采用纵向框架兼做窗过梁。5. 墙基础：因持力层不太深，承载力高，采用自乘墙基大放脚。6. 基础：因基础持力层不太深，地基承载力

11、高，采用钢筋混凝土柱下独立基础。2. 4框架结构计算简图及构件尺寸2. 4 . 1简化假定建筑物是复杂的空间结构体系，要精确地按照三维空间结构来进行内力和位移分 析十分困难。为简化计算，对结构体系引入以下基本假定：（1）.在正常设计、正常施工和正常使用的条件下，结构物在设计基准期内处 于弹性工作阶段，其内力和位移均按弹性方法计算；（2）.楼面（或屋面）在自身平面内的刚度无限大，在平面外的刚度很小，可 忽略不计。2 . 4 . 2计算单元多层框架结构是由纵、横向框架结构组成的空间结构体系，在竖向荷载作用下，各个框架之间的受力影响较小。本设计中取 KJ 2作为计算单元，如图2 1所示:1iiD1i

12、u.Yi-fli1J1 :_1V1 J:=Inp1.£31.1 -亠"丄_1E 'J1ikJ-1J-i11flEflh.-ErJaBI.-J图21 结构平面布置图现浇多层框架结构设计计算模型是以梁、柱截面几何轴线来确定，并认为框架柱 在基础顶面为固接，框架各节点纵、横向均为刚接。一般情况下，取框架梁、柱截面 几何轴线之间的距离作为框架的跨度和柱高度。底层柱高从基础顶面算至二层楼面， 基础顶面标高根据地质条件、室内外高差，定为-1.1m，二层楼面标高为3.6m，故底 层柱高为4.7m。其余各层柱高为楼层高3.0m。由此可绘出框架计算简图，如图 2 2所示：图22框架结

13、构计算简图2 . 4 . 4梁柱截面尺寸及惯性矩多层框架结构是超静定结构,在计算内力前必须先确定杆件的截面形状、尺寸和惯性矩。1 初估构件截面尺寸及线刚度(1).梁截面尺寸h 1 1h8 12边跨1 16000750 500 mm8 12取 h=600mm600300 - 200mm取 b=250mm则取边跨截面尺寸为:hb=250mm600mm中跨1 1h8 121 1 8122400300 200mm考虑刚度因素，取hb 1 1b 23500mm500250167mm取 b 250mm则取边跨截面尺寸为:hb=250mm500mm(2).柱截面尺寸底层柱尺寸按轴压比要求计算，由公式N人Nf

14、cFgEnNfc式中:n轴压比取1.0 ；轴压比增大系数，本设计取=1.0 ；F柱的荷载面积;gE单位建筑面积上重力荷载值，近似取12-15 kN/m 2;n验算截面以上楼层层数。对于顶层中柱:FgEn氏Nfc NfcO 8.4 4.2 14 103 5 172699mm21.0 14.3如取柱截面为正方形，则其边长为416 mm。根据以上计算结果，并考虑其他因素，本设计中所有柱子截面尺寸都取500mm500mm 。非计算单元的内梁截面尺寸初估方法如上，计算从略。2.框架梁、柱线刚度计算由于现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利因素,边框架梁取11.510，

15、对中框架梁取12.010。（ 10为梁矩形截面惯性矩）边跨梁:2.0bh372EI3.0CC 0.25 0.63 CCC " 342.0 9.00 10 m1273109 10,4.50104 kN|m中跨梁:CC bh3 CC 0.25 0.53 “32.0 2.0 5.21 1012 1273EI 3.0 105.21 10 十一 6.51m42.4104 kN Im柱:ii旦 3.0 107 5.21 10 3 3.33i2lEl4.73.0 107 5.21 10 33.0104kN|m5.21 104kN|m33bh3 0.5 0.53 “ 3 45.21 10 m12 1

16、2相对线刚度:则其余各杆件相对线刚度为：3.331045.211046.511045.211044.501045.211041.0。0.641.25i0.86边i1i中框架梁、柱的相对线刚度如图 2 3所示，将作为计算节点杆端弯矩分配系数的依据。1.屋面防水层（刚性）：1.00kN/m 230mm厚C20细石混凝土防水防水层（柔性）：0.40kN/m 2三毡四油铺小石子kN/m找平层：15mm3=0.30kN/m 2厚水泥砂浆0.01520kN/m找坡层：平均3=0.56kN/m 240mm 厚水泥焦渣找坡0.04014kN/m保温层：60mm3=0.72kN/m 2厚1:10水泥膨胀珍珠岩0

17、.06012kN/m结构层：120mm 厚现浇钢筋混凝土板3=3.00kN/m 20.12025kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆20.01017 kN/m 3=0.17合计6.15kN/m 22.各层楼面（含走廊）水磨石地面（10mm 厚面层，20mm 厚水泥砂浆打底0.65kN/m 2结构层：120mm 厚现浇钢筋混凝土板kN/m 3=3.00kN/m 20.12025抹灰层：10mm 厚混合砂浆kN/m 3=0.17kN/m 20.01017合3.82kN/m 23.梁自重h b=300mm700mm梁自重：kN/m 3=4.35kN/m0.3(0.7-0.12 )25抹灰层：10mm厚

18、混合砂浆0.01(0.7-0.12+0.25/2)2 17kN/m 3=0.25kN/m合计4.60kN/m0.25( 0.6-0.12 )25h b=250mm600mm梁自重：kN/m 3=3.00kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01(0.6-0.12+0.25/2)2 17kN/m 3=0.21kN/m合计3.21kN/m0.25( 0.5-0.12 )25h b=250mm500mm梁自重：kN/m 3=2.38kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01(0.5-0.12+0.25/2)2 17kN/m 3=0.17kN/m合计2.55kN/m 4.柱自重h b=500mm500

19、mm0.50.525柱自重：kN/m 3=6.25kN/m0.01(0.5+0.5)217抹灰层：10mm 厚混合砂浆kN/m 3=0.34kN/m合计6.59kN/m5.外纵墙自重 标准层 纵墙：(3.0-0.6)(840.5)-1.51.5 20.2418kN=62.46kN铝合金窗（1.51.5 ）:1.51.50.35kN=1.58kN贴瓷砖外墙面:3.0(8.4-0.5)-1.51.520.5kN=9.60kN水泥粉刷内墙面:3.0(8.4-0.5)-1.51.520.36kN=6.91kN合计 底层 纵墙:80.55kN(4.7-0.6)(8.4-0.5)-1.51.520.241

20、8kN=120.48kN铝合金窗（1.5 1.5）:贴瓷砖外墙面：1.5 1.5 2 0.35 kN=1.58kN3.6(8.4-0.5)-1.51.520.5kN=11.97kN水泥粉刷内墙面:3.6(8.4-0.5)-1.51.520.36kN=8.62kN合计142.65kN6.内纵墙自重标准层纵墙:(3.0-0.6 )(8.4-0.5)-0.92.120.2418kN=123.60kN门(h b=0.92.1 ):0.92.120.15kN=0.57kN粉刷墙面:(3.0-0.6 )(8.4-0.5)-0.92.120.362kN=10.93kN合计78.08kN/m底层纵墙:(4.7

21、-0.6 )(8.4-0.5)-0.92.120.2418kN=123.60kN门(h b=0.92.1 ):0.9 2.120.15kN=0.57kN粉刷墙面:(3.6-0.6 )(8.4-0.5)-0.92.1 20.362 kN=14.34kN合计138.51kN/m7.内隔墙自重标准层墙重:(3.0-0.6 ) (6.0-0.5)0.24 18 kN=57.02kN粉刷墙面:(3.0-0.6 ) (6.0-0.5)0.36 2 kN=9.05kN合计66.07kN底层墙重:(4.7-0.6 ) (6.0-0.5)0.24 18 kN=97.42kN粉刷墙面:(3.6-0.6 )(6.0

22、-0.5)0.362kN=11.88kN合计109.30kN2 . 5 . 2活荷载标准值计算1. 屋面和楼面活荷载标准值上人屋面：2.0kN/m 2楼面：办公室：2.0kN/m 2 ;走廊：2.0kN/m 2基本雪压：0.45kN/m 2sk urs01.0 0.450.45kN2. 雪荷载：雪荷载标准值：屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，二者中取大值。2 . 5 . 3竖向荷载下框架受荷总图1. B C,D E轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载为均布荷载，荷载的传递示意图，如图2 4所示:图2 4荷载传递示意图恒载:236.15 2.1 (1 2 0.352 0.353)活载

23、：20.61kN/m2.0 2.1 (1 2 0.3520.353)楼面板传荷载：6.70kN /m荷载传递示意图如图24所示恒载:3.82 2.1 (1 2 0.3520.353)活载：12.80kN /m2.0 2.1 (1 2 0.3520.353)6.70kN /m梁自重:3.21kN/m2. B C,D E轴间框架梁均布荷载为:屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载= 3.21kN/m 20.61kN/m23.82kN/m活载=板传荷载= 6.70kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载= 3.21kN/m 12.80kN/m16.01kN/m活载=板传荷载= 6.70kN/mC D轴间框架梁

24、均布荷载为:2.55kN/m梁自重:恒载=梁自重=2.55kN/m活载=0楼面梁:恒载=梁自重=2.55kN/m活载=03. B、E轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱: 女儿墙自重(做法：墙高1100mm，混凝土压顶100mm)330.24m 1.1m 18kN/m 0.24m 0.1m 25kN /m (1.2m 2 0.24m)6.67kN /m天沟自重：现浇，如图2 5所示1.84kN /m顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+纵梁自重+板传荷载(6.67 1.84) 8.4 4.60 (8.4 0.5) 2.55 6 0.510.30 6 0.5 8.07 8.4 214.1 &N25kN/

25、m3 0.6 m顶层柱活载=板传荷载=3.35 6 0.5 2.63 8.4 32.14kN标准层柱恒载=外纵墙自重+纵梁自重+板传荷载+横隔墙80.55 4.60 (8.4 0.5) 8.95 6 0.55.01 8.4 66.52 219.0&N顶层柱活载=板传荷载=3.35 6 0.5 2.63 8.4 32.14kN4. C、D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载4.60 (8.4 0.5) 12.85 6 0.56.15 1.2 8.4 8.07 8.4 204.67cN顶层柱活载=板传荷载=3.35 6 0.5 2.63 8.4 2.0 1.2 8.4 50.

26、30kN标准层柱恒载=内纵墙自重+纵梁自重+板传荷载+横隔墙78.08 4.60 (8.4 0.5) 8.95 6 0.55.01 8.4 3.82 1.2 8.4 255.1kN顶层柱活载=板传荷载=3.35 6 0.5 2.63 8.4 2.5 1.2 8.4 57.34kN由上可作出框架在竖向荷载作用下的受荷总图，如图 26所示:J75.8； J1 2.5573加J(Eg(6./C)1&.D12.5516.CT1(C.7U；(6.7C；2戲15.GT1&疋)&1&.C12 5乩16.011伍闵.泌 *116.C12.5516 31kS5心Sr32.M;21

27、1铢2T9.08(32.11)29.0525轄02.11)219.06(32/1)219.035(32Mjit：I貓就竹m；I?cI.)图2 6竖向荷载作用下受荷总图2 . 5 . 4竖向荷载下框架受荷总图作用在屋面梁和搂面梁节点处的集中风荷载标准值：WkzUsUz o(hi hj)B/2为了简化计算，通常将计算单元范围内外墙面的分布荷载化为等量的作用于楼面的 集中风荷载。2式中：基本风压wo 0-35kN/mUsUz风压高度变化系数。因建设地点处于大城市郊区，地面粗糙程度为B类;风荷载体型系数，查表取Us=1.3 ；风振系数。由于结构高度小于30m，且高宽比18.4/14.4=1.26<

28、;1.5hi则取z=1.0 ；下层柱高；h.、hj上层柱高，顶层取女儿墙高度的两倍;B计算单元迎风面宽度(B=8.4m)计算过程见表2 1表21 风荷载标准值计算层数离地咼度zUsUzWohihjWk518.11.01.31.20.353.02.412.38413.11.01.31.10.353.03.012.61310.11.01.31.00.353.03.011.4727.11.01.31.00.353.03.011.4714.11.01.31.00.354.13.013.572 . 5 . 5竖向荷载下框架受荷总图1.侧移刚度见表22和表23表2 2横向2 5层D值的计算构件名称kib2

29、ickc2 kDc|icg* hB轴柱0.86+0.86c cc 0.862 1.000.30120909C轴柱2 (0.86+1.25)2112 1.00.0.51335636D轴柱2 (0.86+1.25)2.112 1.000.51335636E轴柱0.86+0.86c cc0.862 1.000.30120909D 20909 35636 35636 20909 113090表2 3横向底层D值的计算构件名称kib2ic0.5 k c 2 kc! 12DCc 2、hB轴柱0.86 1.340.640.5519967C轴柱0.86+1.25 c" 3.30 0.640.7171

30、2970D轴柱0.86+1.25 c"3.300.640.71712970E轴柱0.86 “ 一1.340.640.5519967D 9967 12970 12970 9967 458762. 风荷载下框架位移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：Vj jDii式中：VVj 第j层的剪力；Dij 第j层所有柱的抗侧刚度之和;Uj 第j层的层间位移。第一层的层间位移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值, 各层楼板标高处的侧移值应该是该层以下各层层间侧移之和，顶点侧移是所有各层层 间侧移之和。Ujj层侧移jUjj 1顶点侧移nUjj 1层号Wj(kN)Vj(kN

31、)D(kN/m)Uj(m)uj /h512.3812.381130900.000111/27273412.6124.991130900.000221/13636311.4735.461130900.000321/9375211.4747.931130900.000471/7143113.5761.50458760.001341/3060jUjUj 0.00241j 1框架在风荷载下侧移的计算见表 24，如下：表24 框架在风荷载下侧移计算侧移验算：层间最大侧移值为:顶点侧移1/3060V1/550，满足要求jujuj 0.00241mj 1u/H=1/7510<1/650，满足要求2.

32、6荷载计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：（1）恒载满布情况；（2）活载分跨布置作用（分左布活载、中布活载、右布活载）(3) 风荷载作用(分左风和右风)对于第(1)种情况，采用分层法计算；第(2)种情况利用PF程序计算；第(3) 情况，采用D值法计算。2 . 6 . 1恒载作用下的内力计算在竖向荷载作用下框架内力采用分层法进行简化计算，此时每层框架梁同上、下 层柱组成基本计算单元。竖向荷载产生的梁端弯矩只在本层内进行弯矩分配，单位之 间不再进行传递。计算步骤如下：(1) 根据各杆件的线刚度计算各节点杆端弯矩分配；(2) 计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩，并将各节点不平衡弯矩进行第一次分

33、 配；(3) 将所有杆端的分配弯矩向远端传递；(4) 将个节点因传递弯矩而产生的不平衡弯矩进行第二次分配， 使得各节点处于平 衡状态；(5) 将各杆件的固端弯矩，分配弯矩和传递弯矩相加即可得各杆端弯矩。1.计算分配系数说明：计算时除底层柱以外，其它各层柱的线刚度先乘以0.9，取传递系数为1/3(梁和底层柱的传递系数为1/2)。分配系数按以下式计算：uSikuik nSiki 1式中:Sik为节点k第1根杆件的相对转动刚度;nSk 为节点k各杆件相对转动刚度之和。受力对称，在分层法计算时可取半结构进行计算。由于本榀框架结构、2. 梁的固端弯矩均布恒载和柱顶集中活载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡

34、弯矩，利用以下公 式计算：Mql-12可求得各梁端弯矩，如表 25和表26恒载作用下固端弯矩BC跨CD跨简图固端弯矩简图固端弯矩恒载71.46kN|m48.03kN|mm-r1.22kN|m1.22kNlm表26柱顶集中力产生的偏心弯矩B柱C柱D柱E柱顶层21.42kNm0021.42kNm其他层I21.91kN|m00I21.91kNm3.固端弯矩第一次分配计算过程见图27（括号中为不平衡弯矩）厂击c.;11HIM-Ib'ib畀驶-lUhiH f *-1&.f1OJi-U1XQ5C.61:f(a)顶层i下1IB開J.T0,曲3.2nC'.TS'-宜R7J心&#

35、39;i.n2"?,Vi'hv1311337ML 卿-"15f1LMFm f二A h1订11J i- IL-_J/仍1中间层I fIF4L1 L牯1皿8C；1?；2.rj-啊X f观1; -I山J师JI-卅底层* wI二(C)恒载作用下分层法计算将图27中（a）、（b）、（c ）结果叠加组合后得到框架弯矩图 28,可以看出节点存在不平衡弯矩。4.节点不平衡弯矩二次分配计算过程见图29所示:（顶层）/ <1.1下.-tL耐I.J1'.PmI/'JIIII-1IL；-?.rrr 丄4.J/4口/Q.Vfio-J 1!*-Vn-'J . _r

36、Li-IAz77丄/LI下右L血层四匚丿II.Ft1券II.5531昭Z/14i*.-n u/,uqz/层JnyIJ卜J CIHII；'4L抓ILl'IIIf卜Ll.z-bIBMr,L恒载作用下分层法计算（二次分配）根据弯矩和剪力的关系，可采用取隔离体的方法计算剪力:Vik Volk(M ijkM ijk) /1Vrk Vork (MijkMijk)/I式中：为正）；M ijk MijkVolk , Vork 简支梁支座左端和右端剪力标准值(剪力取绕隔离体顺时针转动梁端弯矩标准值(以绕杆顺时针转为正，逆时针转动为负) 由此计算得出各杆件剪力如图211所示：横梁作用于柱子轴力值即

37、为梁端剪力值，再加上纵梁传来的轴力值及柱自重。可 得出柱轴力图，如图212所示：图212恒载作用下轴力图2 . 6 . 2活载作用下的内力计算竖向活荷载是可变荷载，它可以单独的作用在某层的某一跨或某几跨，也可能同 时作用于整个结构。对于构件的不同截面或同一截面的不同种类的最不利内力往往有 个不相同的活荷载最不利布置位置，最不利内力的种类来确定。本设计中将活荷载分跨布置(分为左布活载、中布活载、右布活载三种情况)，并 求出内力，然后叠加求出控制截面的不利内力。在分布活荷载下，其集中力会在节点处产生偏心弯矩。如下：(1) 左布活荷载B柱： 32.14kN 0.1m3.21kNmC柱：(2) 中布活

38、荷载0C柱:D柱：(3) 右布活荷载00.1m 3.21kNimD柱：E柱：32.14kN活荷载的计算采用PF程序计算，杆件编号如图 213所示:TAIB©2013©U©169©IC©? /©力aL©CDII)24Q06000 .lueoh13用PF程序分别计算出左布活荷载、中布活荷载和右布活荷载作用下框架内力,PF程序计算输入、输出数据如下：*左布荷载内力计算*The Input DataThe Gen eral In formati onNMNJNSNLC3.000E+07352412member start endTh

39、e In formatio n of Members1152.500000E-015.210000E-032262.500000E-015.210000E-033372.500000E-015.210000E-034482.500000E-015.210000E-035561.500000E-019.000000E-036671.250000E-015.210000E-037781.500000E-019.000000E-038592.500000E-015.210000E-0396102.500000E-015.210000E-03107112.500000E-015.210000E-031

40、18122.500000E-015.210000E-03129101.500000E-019.000000E-031310111.250000E-015.210000E-031411121.500000E-019.000000E-03159132.500000E-015.210000E-031610142.500000E-015.210000E-031711152.500000E-015.210000E-031812162.500000E-015.210000E-031913141.500000E-019.000000E-03AI2014151.250000E-015.210000E-0321

41、15161.500000E-019.000000E-032213172.500000E-015.210000E-032314182.500000E-015.210000E-032415192.500000E-015.210000E-032516202.500000E-015.210000E-032617181.500000E-019.000000E-032718191.250000E-015.210000E-032819201.500000E-019.000000E-032917212.500000E-015.210000E-033018222.500000E-015.210000E-0331

42、19232.500000E-015.210000E-033220242.500000E-015.210000E-033321221.500000E-019.000000E-033422231.250000E-015.210000E-033523241.500000E-019.000000E-03jointThe Joint Coordi nates1.000000.00000026.000000.00000038.400000.000000414.400000.0000005.0000004.70000066.0000004.70000078.4000004.700000814.4000004

43、.7000009.0000007.700000106.0000007.700000118.4000007.7000001214.4000007.70000013.00000010.700000146.00000010.700000158.40000010.700000XY1614.40000010.700000仃.00000013.700000186.00000013.700000198.40000013.7000002014.40000013.70000021.00000017.700000226.00000017.700000238.40000017.7000002414.40000017.700000The In formati on of Supp ortsISVS11.00000012.00000013.00000021.00000022.00000023.00000031.00000032.00000033.00000041.00000042.00000043.000000(NA=864 )(NW=2612 )Loadi ng Case1The Load ings at JointsNLJ= 10ILJPXPYPM5.0000-32.1400-3.210006.0000-32.1400.000009.0000-32.1400-