综采乳化液泵站运行中存在的问题及改进

1、收稿日期:2011-07-06作者简介:杨文胜(1975,男,黑龙江七台河人,工程师,从事机电技术工作。doi :103969/jissn10052798201111028综采乳化液泵站运行中存在的问题及改进杨文胜,肖峰(龙煤集团七台河分公司机电装备部,黑龙江七台河154600摘要:对综采工作面乳化液泵使用过程中易出现零部件损坏,液压支架密封失效等问题进行分析研究,并结合现场实际提出了解决改进方案,为矿井安全高效生产提供了保障。关键词:乳化液泵;残存压力;闭式循环;反冲洗中图分类号:TQ529文献标识码:B文章编号:1005-2798(201111-0074-02乳化液泵站是综采工作面液压支架

2、供液的动力核心,乳化液泵站供液压力的高低和供液质量,直接关系着采煤工作面工人的人身安全和设备的使用寿命,因此乳化液泵站的安全可靠运行对于综采生产至关重要。通过对综采乳化泵运行情况、检修情况、材料消耗等进行总结分析,从而发现了运行中存在的问题,并针对具体问题采取了针对性的措施,使存在的问题得到有效解决。1问题提出通过对综采乳化液泵的使用寿命、零部件消耗、供液压力的调查统计,发现乳化液泵站运行中存在以下问题:1供液管路内有残存压力。综采工作面乳化液泵的供、回液管路为闭式循环管路,乳化液泵正常运转时,如果综采工作面液压支架不用高压液时,乳化液泵的高压卸液是靠卸载阀卸液口流回油箱。停止乳化液泵供液时,

3、如果工作面液压支架操纵阀没有操作,乳化液泵供液管路(高压管路内的残存压力将大于20MPa 。在这种情况下开启乳化液泵,由于带压启动,就相当于带负载启车,将导致乳化液泵电机的启动电流增大,乳化液泵用馈电开关的速断整定值如果按空载启动进行整定,就不能保证正常启动的要求,会出现跳闸现象。馈电开关的速断整定是按供电设计报告计算进行整定的,计算的整定值是根据供液管路内零压(相当于空载启车启动时的启动电流。同时,带压启动对乳化液泵内各受力部件及电机的冲击很大,致使乳化液泵的滑块、柱塞、缸套等损坏的事故时有发生,出现故障就需要维护检修。一般情况下维修一台乳化液泵,在有专用拆卸工具的前提下,需2个专业维修人员

4、连续作业4h 才能将乳化液泵维修好,在影响生产的同时也加大了材料成本消耗。2高压过滤器的过滤网不易清洗。乳化液泵箱的进水过滤器和高压过滤器由于是封闭式容器,在正常使用时需定期将其底部的排污螺堵打开即可对过滤器内的过滤网进行冲洗,过滤网外部的污物很容易被洗掉,但过滤网内部污物没有得到彻底冲洗,所以打开排污螺堵只是正向冲洗。每次冲洗过滤器,工人必须用搬手将排污螺堵拧开方可对过滤器进行冲洗,排污时污水并未定向流向排水沟。在实际使用过程中,工人往往不能按规定时间定期对过滤器进行清洗,易造成过滤器滤芯堵塞、变形、失效。2解决方案1供液管路内消除残存压力方案。用一个D 32mm 变D 10mm 的三通接入

5、乳化液泵高压供液管路中,外设一个截止阀(7,用一根直径10mm 的高压胶管把三通的D 10mm 接口与截止阀其中的一个接口相连,再用一根D 10mm 的高压胶管接到截止阀的另一个接口,把截止阀泄出的高压液引入到乳化液泵箱内或排到箱体外。在开启乳化液泵前,通过截止阀将乳化液泵供液管路(高压管路内的残存压力释放到出来,供液管路内的压力回零,实现了乳化液泵电机的无压启动。馈电开关的速断整定值也可以按空载启动设计计算的数值整定,如图1。2高压过滤器采取反向清洗方法。当2号泵处于运行状态需要反冲洗1号泵高压过滤器时,首先打开1号泵手动截止阀(7,2号泵输出的高压乳化液经交替阀后输往工作面的同时还可通过限

6、压节流阀(6后经手动操作阀(3(操作导通状态到1号泵高压过滤器(1,进行反冲洗过滤器滤芯,脏物由排污管路排出。反之,如1号泵运行时可反冲47 洗2号泵的高压过滤器滤芯。 图1乳化液泵高压过滤器反冲洗及排污装置原理3结语经实际应用,高压卸液装置和过滤器的反冲洗效果良好,且改造简单,操作方便,实用性强,解决了生产难题、节约了材料费。为保证液压支架可靠支护、延长使用寿命、降低工人检修强度和安全高效提供了保障。得到了综采工作面乳化液泵站使用人员的青睐,在七台河公司各综采队已推广使用。责任编辑:路方檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭檭(上接第2页矿

7、井绝对瓦斯涌出量3623m 3/min ,相对瓦斯涌出量2870m 3/t 。按照煤矿安全规程第133条的规定,无论生产前期还是后期,大西煤矿都属于高瓦斯矿井。3分源预测方法的误差来源分析分源预测方法的可靠程度高低关键在于回采工作面和掘进巷道瓦斯涌出量计算是否准确,其次就是受采空区瓦斯涌出系数的影响2。经过大量实验验证,分源预测法预测矿井瓦斯涌出量误差来源于煤层瓦斯含量、采掘工艺、煤层赋存条件等方面,其影响因素主要包括煤层瓦斯含量值、矿井产量与配产关系及计算误差3。井田瓦斯含量分布规律是在煤层瓦斯含量预测值的基础上预测得到的,但是因为大西煤矿实际条件的限制,井田内的煤层瓦斯含量测值较少,井田内

8、部大部分地区不具备测试煤层瓦斯含量的条件,因此煤层瓦斯含量分布规律可能有误差;在取煤样进行测试时,由于打钻造成的混样、煤层局部夹矸等原因,均有可能导致煤层瓦斯含量测试结果的误差。其次井田内的地质构造也可能导致煤层瓦斯含量的差异,如断层、褶皱、背斜和向斜等地质构造,均有可能导致局部煤层瓦斯含量的变化,因此可能导致瓦斯涌出量高于或小于预测值。同时,在计算的过程中,基础参数的选取也有可能导致瓦斯涌出量预测值的误差。4结论和建议1通过实测和收集大西煤矿3号煤层瓦斯含量测值,共获得了10个3号煤层瓦斯含量测值。2采用线性回归方法,获得了3号煤层瓦斯含量(W 与埋藏深度(H 的关系:W =00433H 0

9、288(相关系数r =08424,瓦斯含量增长梯度为433m 3/t ·r /100m 。3采用分源预测法对大西煤矿3号煤层不同生产时期的瓦斯涌出量进行了预测,预测结果为:生产前期,矿井绝对瓦斯涌出量2488m 3/min ,相对瓦斯涌出量1972m 3/t ;生产后期,矿井绝对瓦斯涌出量3623m 3/min ,相对瓦斯涌出量2870m 3/t 。对照煤矿安全规程第133条规定,可以看出:矿井达产后,无论生产前期还是后期,大西煤矿都属于高瓦斯矿井。4建议矿井在生产期间加强3号煤层瓦斯含量测定工作,并根据测定结果和采掘方案调整情况,及时检验和修正矿井瓦斯涌出量预测结果。参考文献:1王兆丰矿井瓦斯涌出量分源预测法及应用J 煤矿安全,1991(1:8122王世栋,