焊点间距对胶头应力和强度的影响

1、焊点间距对胶头应力和强度的影响胶焊是将电阻点焊（或凸焊）技术与胶接相结合的复合连接技术1 ，在航空、航天和汽车工业中得到了广泛应用。如一种运输机的机身、口盖、油箱及一种低空支援战斗机的许多部分都采用了胶焊工艺 2 ；我国在这方面的研究和开发工作也已取得进展 3 。 对胶焊结构力学行为的研究，已得到了国内外学者的广泛关注。已有不少关于单焊点胶焊搭接接头的试验及数值分析工作 4,5 ，而对多焊点结构中焊点间距对结构力学行为影响，尚很少有研究的报道。焊点间距是胶焊结构设计和制造中一个重要的几何参数，合理的焊点间距的选取，可使焊接结构同时满足对生产经济性和使用可靠性的要求。为此，本文拟采用有限元数值分

2、析方法和试验研究方法，对单列多焊点胶焊接头进行研究，考察采用两种不同弹性模量的胶粘剂时，焊点间距对接头中应力应变场和断裂强度的影响规律。 1接头的形状尺寸与有限元网格划分 1.1接头的形状尺寸 单列多焊点胶焊搭接接头的外形尺寸如图1所示。试件两端承受均匀拉伸剪切载荷。母材为08Al汽车用深冲钢板，宽40mm，厚1mm。为同时考察胶粘剂弹性模量对接头中应力应变分布的影响，采用了高弹性模量的环氧树脂基胶粘剂和低弹性模量的丙烯酸酯胶粘剂，胶层厚度为0.4mm。接头搭接区长度为40mm，直径5mm的焊点沿Y向等距离排列。本研究选取焊点间距a为10mm, 20mm, 30mm, 40mm和50mm五种，

3、研究两种胶焊接头中的应力应变分布。 图1单列多焊点胶焊试件的形状和尺寸(mm)1.2接头的有限元网格划分 对图1所示的多焊点胶焊接头，当试件Y向很长时，在均匀的拉伸剪切作用下，接头中各焊点受力情况相同，同时由于某一焊点关于X方向的直线对称，所以只需考虑其中的一半即可。图2给出了焊点间距a=40mm时试件的有限元网格划分情况，此时网格Y向总宽度为20mm。采用三维八节点块单元，上、下板及胶层均分作两层，焊点和搭接区边缘处网格细分，网格中最小尺寸为0.15mm。分析中对胶焊接头试件作了适当简化，认为结构连接完好，胶层与母材结合界面上不存在缺陷，也没有计入电极压痕的影响。计算模型中考虑了焊点区的力学

4、性能不均匀性，认为熔核与母材具有不同的力学性能，由于热影响区范围较小，计算中假定其具有与熔核相同的力学性能。计算模型中各材料的力学性能参数列于表1。采用双线性应力应变曲线描述材料的弹塑性性能。采用ALGOR非线性有限元结构分析程序，计算了在135MPa名义应力作用下各接头中的应力应变场。图2试件的有限元网格划分 （a）整体有限元网格；（b）搭接区有限元网格表1有限元分析中所用材料的力学性能2胶焊接头的应力应变分布 2.1环氧树脂基胶粘剂的胶焊接头 计算结果表明，五种焊点间距下胶焊接头中的应力应变相近，为清楚起见，仅给出a=10mm，30mm和50mm三种情况的应力应变分布。图3为采用高弹性模量

5、的环氧树脂胶粘剂时，三种接头中钢板与胶层结合面附近，胶层中应力应变在X方向上的分布。图3不同焊点间距的环氧树脂基胶粘剂胶焊接头搭接区中的应力应变分布 （a） 正应力；（b）剪应力；（c）正应变；（d）剪应变由图3a中搭接区正应力 x 在X方向的分布可知，三种焊点间距的接头中，正应力的分布趋势基本相同。焊点区应力远高于胶层中的正应力，焊点边缘没有正应力集中焊点中心正应力最高；胶层中应力基本均匀分布，在搭接区左右两边缘处略有上升。随着焊点间距的增加，焊点内部的正应力略有减小，胶层中的正应力值基本不变化。 图3b剪应力 zx 在X方向的分布表明，各接头中焊点边缘存在剪应力集中，右边缘为拉伸剪应力峰，

6、左边缘为压缩剪应力峰；搭接区胶层的剪应力呈边缘大、中部小的分布趋势，搭接区左右两边缘附近区域，剪应力值最大。焊点边缘上的拉伸和压缩剪应力峰值都随焊点间距的增大而有所减小；搭接区边缘附近的最高剪应力随焊点间距的增大基本不变。 正应变 x 的分布如图3c所示。从中可以看到，整个搭接区中正应变都很小。胶层中正应变大于焊点区，搭接区右侧胶层的正应变高于左侧。在靠近焊点边缘和搭接区边缘的胶层处，正应变值都比较高，搭接区右边缘附近的正应变值最高。搭接区边缘处的最大正应变随焊点间距的增加而略有增大。 图3d为剪应变 zx 的分布。可见剪应变值明显高于正应变值。搭接区中剪应变呈中部小、边缘大的分布趋势，表明剪

7、应变主要分布在胶层区域，焊点区剪应变很小，焊点边缘没有剪应变集中，焊点内部剪应变均匀分布。焊点间距a从10mm增加到50mm，搭接区剪应变分布趋势不发生改变，搭接区边缘胶层的剪应变值略有增大。 这一分析表明，采用高弹性模量胶粘剂时，在1050mm内增大焊点间距，焊点区应力有所减小而搭接区边缘胶层中的应力应变仅略有升高，并不会明显减小接头的承载能力。此时采用较大的焊点间距减少焊点数量，对于节电和提高生产率具有积极的意义。 2.2丙烯酸酯胶粘剂胶焊接头 图4为采用低弹性模量胶粘剂，焊点间距为10mm, 30mm和50mm的三种接头中钢板与胶层结合面附近，胶层中应力应变在X方向上的分布。图4不同焊点

8、间距的丙烯酸酯胶粘剂胶焊接头搭接区中的应力应变分布 (a)正应力；(b)剪应力；(c)正应变；（d）剪应变由图4a的正应力 x 的分布可以看出，与高弹性模量胶粘剂胶焊接头类似，焊点处存在高正应力，胶层中正应力很小；不同的是，此时焊点边缘处存在正应力集中，右边缘为拉伸正应力峰，左边缘为压缩正应力峰。焊点边缘应力峰值随焊点间距的增大而增大，胶层中正应力基本不随焊点间距的改变而改变。 搭接区中剪应力 zx 的分布如图4b所示。剪应力也主要分布于焊点区域，胶层中剪应力接近于零。焊点两边缘处剪应力集中，两剪应力峰值接近。焊点内部和焊点边缘的剪应力都随焊点间距的增加而增大，胶层中的剪应力基本不随焊点间距的

9、改变而改变。 正应变 x 的分布如图4c所示。焊点边缘处存在正应变集中，右边缘为拉伸正应变，左边缘为压缩正应变。焊点边缘处拉伸和压缩正应变峰值都随焊点间距的增加而增大。搭接区右边缘胶层中的正应变比搭接区中部胶层中的略高，应变值随焊点间距的增大基本不变。 图4d中剪应变 zx 在X方向上的分布表明，搭接区剪应变主要分布在胶层中，焊点处剪应变值远小于胶层中剪应变，剪应变在焊点内部基本均匀分布。胶层内的剪应变从焊点边缘到搭接区边缘逐渐增大，在搭接区边缘处达到最大。整个搭接区胶层中的剪应变都随焊点间距的增大而增大。 从上述分析可见，采用低弹性模量的丙烯酸酯胶粘剂时，正应力、剪应力都在焊点处集中，应力集

10、中程度随焊点间距的增加而增大；搭接区边缘胶层中的剪应变值也随焊点间距的增加而增大。丙烯酸酯胶粘剂胶焊接头中主要有焊点承担载荷，焊点间距增大，对应相同板宽下焊点数的减小，必然会增加焊点处的应力值；同时胶焊接头的刚度也随焊点的减少而减小，接头抗变形能力减小，剪应变增大。对于接头的强度有不利影响。 3单列多焊点胶焊接头的试验研究 为考察焊点间距对单列多焊点胶焊接头力学性的影响，同时考察数值分析的有效性，采用CSS-1110型电子万能试验机进行了静拉伸剪切试验，试验在室温下进行，加载速率为5mm/min。焊点间距a分别为20mm, 30mm和40mm。各试件均含3个焊点，对应试件Y向长度分别为60mm

11、, 90mm和120mm。 试验获得的各接头对应胶层断裂的第一载荷峰值示于图5a。显然，由于焊点间距大的接头宽度大，所以断裂载荷高。为忽略板宽因素的影响，图5b给出了接头断裂时的名义应力 n 与焊点间距的关系，其中名义应力 n 定义为： n =Pf/I*t 式中P f 为断裂载荷，I为板宽，t为板厚。从图5b中可以看到，接头断裂时的名义应力随焊点间距的增加而略有减小。Hills 6 也研究了多种焊点间距和不同焊点数时胶焊件的断裂行为，对相同宽度不同焊点数的试件进行试验。结果表明，采用高弹性模量胶粘剂时，接头胶层部分的断裂载荷随焊点数的增加而增大，即胶层发生断裂时的名义应力随焊点间距减小而增大，

12、在采用低弹性模量胶粘剂时，这一效应更为明显。这一结论与我们所得的试验结果一致，同时与我们从数值计算结果所得的预测也一致，说明了计算结果的正确性。可见，有限元数值分析方法对于研究几何参数对接头力学行为的影响是一种有效的方法。图5不同焊点间距下的胶层时的断裂载荷和名义应力 （a）断裂载荷与焊点间距的关系； （b）断裂名义应力与焊点间距的关系4结论 （1） 采用高弹性模量胶粘剂时，在1050mm内增大焊点间距，焊点区应力有所减小而搭接区边缘胶层中的应力应变略有升高，增大焊点间距，将减小接头的承载能力，但幅度不大。 （2） 采用低弹性模量的丙烯酸酯胶粘剂时，焊点处存在应力集中，应力集中程度随焊点间距的

13、增加而增大；搭接区边缘胶层中的剪应变值也随焊点间距的增加而增大。焊点间距增加使承载焊点数减少、接头刚度减小，对接头强度有不利影响，这一效应比采用高弹性模量胶粘剂时更为显著。 （3） 采用环氧树脂基胶粘剂的单列多焊点接头中，胶层最先断裂。焊点间距大的胶焊试件，由于试件宽度大，其断裂载荷高，但接头断裂时的名义应力随焊点间距的增加而略有减小。 （4） 试验所得焊点间距对接头强度的影响规律与数值分析基础上所预测的规律一致，证明了采用数值计算方法进行接头力学行为预测的有效性。车身的焊接方法车身中应用的焊接方法：主要为惰性气体保护焊和电阻点焊。 一、惰性气体保护焊： 目前，气体保护焊在汽车维修站、修理厂的

14、应用越来越广泛，但在实际的应用中还存在许多问题。 1、车身专用焊机的选用： 许多修理厂所选用的气体保护焊大多是一些工业焊机，不是车身焊接专用焊机。车身板件厚度一般在1mm左右，焊接时电流要求小而平稳，否则容易出现焊不透或焊穿的现象。一般的工业焊机在焊接时电流不够平稳，随着电网电压的起伏电流会有波动，这对薄板的焊接是很不利的。 2、焊材的选用： 现在，一些小修理厂车身焊接时焊丝的选用很随意，各种牌号的焊丝都有。车身焊接专用的焊丝牌号应为AWS-ER70S-6，焊丝的直径为0.6mm，而许多修理厂却在使用0.8mm焊丝。0.8mm焊丝适合焊接厚度为1.2mm的钢板，不适合整体式车身1.0mm左右厚

15、度的板件。 3、保护气体的选用： 一般修理厂所选保护气体为100%二氧化碳。100%二氧化碳在焊接时会产生较大的熔深，在焊接薄板件时容易产生熔穿等问题。所以，保护气体应选用氩气和二氧化碳的混合气，氩气的比例为75%，二氧化碳的比例为25%，这种混合气在对车身板件焊接时效果最好。 在车身焊接时，要按照制造厂提供的维修手册作业，每个板件所要求的焊接方法各有不同。经常使用的焊接方法有搭接焊、对接焊和塞焊，对车身板件的焊接要注意电流尽量小，能用小电流焊接的不要用大电流焊接。焊接时要采用分段焊接，使每个焊缝都能够得到充分的冷却，以防止板件变形。 二、电阻点焊：在车身制造中被大量应用的电阻点焊，现在在修理

16、中也逐步开始应用了。随着汽车材料的发展，有些超高强度钢不能采用气体保护焊焊接。气体保护焊焊接的热量会破坏超高强度钢的内部结构，使其强度降低。所以只能采用电阻点焊来修理。电阻点焊还有一个最大的优点是受操作者的影响比较小，只要调整好焊接压力、焊接电流和焊接时间后，每个焊点的焊接质量基本不会发生大的偏差，焊接质量比较稳定。 在电阻点焊的修理作业中，应该注意焊接质量的控制。一般的电阻点焊机的焊接电流能够达到6000A左右，对于车身上一般的板件都可以进行焊接。但是对于一些超高强度钢，焊接电流可能要达到9000A以上，否则焊点不能保证足够的强度。因为从外观看不出来板件是否焊好，在做电阻点焊之前，要找相同的

17、材料进行试焊。在试焊时要不断调整焊接的压力、电流和时间三个参数，然后进行破坏性试验来验证是否达到焊接强度。 在焊接中，焊点的密度和气体保护焊不同。气体保护焊要求与原制造中的焊缝相同，而电阻点焊的焊点要比正常的焊点多30%，而且不能在原先焊过的地方进行焊接。焊接时焊点强度会随着密度的增大而加强。但焊点距离小到一定程度后，强度不但不会增加，反而会下降。焊接参数间相互关系及选择焊接参数间相互关系及选择点焊时，各焊接参数的影响是相互制约的。当电极材料、端面形状和尺寸选定以后，焊接参数的选择主要是考虑焊接电流、焊接时间及电极压力，这是形成点焊接头的三大要素，其相互配合可有两种方式。（1）焊接电流和焊接时

18、间的适当配合 这种配合是以反映焊接区加热速度快慢为主要特征。当采用大焊接电流、小焊接时间参数时，称为硬规范；而采用小焊接电流、适当长焊接时间参数时，称软规范。软规范的特点：加热平稳，焊接质量对焊接参数波动的敏感性低，焊点强度稳定；温度场分布平缓，塑性区宽，在压力作用下易变形，可减少熔核内喷溅、缩孔和裂纹倾向；对有淬硬倾向的材料，软规范可减小接头冷裂纹倾向；所用设备装机容量小，控制精度不高，因而较便宜。但是，软规范易造成焊点压痕深，接头变形大，表面质量差，电极磨损快，生产效率低，能量损耗大。硬规范的特点与软规范基本相反。一般情况下，硬规范适用于铝合金、奥氏体不锈钢、低碳钢及不等厚板材的焊接；而软

19、规范较适用于低合金钢、可淬硬钢、耐热合金、钛合金等。（2）焊接电流和电极压力的适当配合 这种配合是以焊接过程中不产生喷溅为主要原则，根据这一原则制定的I、Fw关系曲线，称喷溅临界曲线（见图4）。曲线左半区为无喷溅区，这里Fw大而I小，但焊接压力选择过大会造成固相灶接（塑性环）范围过宽，导致焊接质量不稳定。曲线右半区为喷溅区，因为电极压力不足，加热速度过快而引起喷溅，使接头质量严重下降和不能安全生产。当规范选在喷溅临界曲线附近（无喷溅区内）时，可获得最大熔核和最高拉伸载荷。焊接名词解释焊接名词解释 一一般术语 1焊接 通过加热或加压，或两者并用，并且用或不用填充材料，使工件达到结合的一种方法。 2焊接技能 手焊工或焊接操作工执行焊接工艺细则的能力。 3焊接方法 指特定的焊接方法，如埋弧焊、气保护焊等，其含义包括该