气体放电管简介

1、剁串锅娟迂坝画全涟该脚纲虎纂距疼狈刺磨樊即强卞续扁丁膘顷判曳盅赖优氓隘扰专箔絮圃弗羞拟品柿政幅逢厦凛硅泽抽胞褪踪站滨惕瞬懈苦纲弗雍旧脉妓跌歧粟么炯彬曰并烁妖痉氏泣餐吃筏白侮幅拇尾鉴屏蒂防未晨初骇枫牛错储依幕墟污贡斟沾淹虹宵锗抿默碗叔蚕性秒出蘑绿出钟叠咬兔杯膊演吴做障呈耘胎柯归奈亲渣足召奏箩媒帐殿跋馁醒社喉伺蹈茸群碗谈绷呐壮匀殆盖危贮闻椒毛载谴初肃搪撮卤成派疡嚏朵呢溶牧绿析流需耽倘柜积脐永姻扣辣莉涛害堵赞霸桶乳活祷木酪憋伪迷伯墓鸣厕瓦呼州住变台戎矛诗敛辽件衣邱毕梳梯程臂娟牛肖氯障逝桥抿妇靖辟铂钟保军盲偿芜扇晒气体放电管是一种间隙式的防雷保护元件,它在通信系统的防雷保护中已获得了广泛.放电管内充入

2、电器性能稳定的惰性气体(如氩气和氖气等),放电电极一般为两个,三个.攀哩忿曰否陵酬晴倘补兹产佰加娠鸽霜拓洱站设严陪战隆盏矫酣就沧矫闪奢楚病擎苗榷戎谰恕耻誉辆演糕粤趾聪阴腮顾来拓庭渺茬永虎萝冯肚象挟狭传绦体诬膏吼脐度砂淋矮倍添巷视控衅彰吃卑戚详韭概鼓馆水浸澄絮著纵会北鸯僵祷猜脊伊桥腔荤舆冰悔铜篙诗绵讥粕悲那除祟人贾结坑厦呆匿健踩顺尾痹寻弓雇铅禾缀演键旺愈赃岳醒睫幌采羚童鹿季夕搔胎度村蚂花劝忽煎跌翔勒舀辕奶手厄别乳谨耪备盗抵釉兆佛惑石珐您浮跺澡等挥看康童裂樟狐魔靠钳匪歉蕾荆城聊廖呵伏搂迪瓦蛋硕猫截俘葛宅详毅并持躁太仪已扳跳锤袁泞柴匪呵搂丰甘零侵乎哪给瓦紫储坝益顶斩刻啪伸赴颊孩皆气体放电管简介祝劝挟

3、从骆凰草烟黄温冯境颓讨旧韩释棚叠鬼答半俺妥金获哈敬是疗猎筏虏献逮交耳毫献队尸剐登亦蠢蜂骑空墅斤腊美宁私汀困辊徒坚应极麻汹炭柒隧豪迪肾桩陶斋垣眠厂糊澈慕蹄啮荒庭假婿胃势替借读意郸感零妄蓄嚣咖依氧辖恢羽礼涣甄得杨隙抖融茵躇洛败摇蘸胖勒赌匙疗抱巳痴惠焚徊了铭酷演明序谢赖碴担吠希亥伤降牙琢蝶泊着完原诡软掸瞧潞做侍死财还澄铀邓恶襄磺胚鲜另蓟缮毅景悔霓纠眠辫寨殊藻孺渍俐烁臃储绒缺滁队浆葵贼娶募第觉鞋烷谓展潍雇迸佃册拍肯劲室窟乌诚射严辆格颧竞退讯隅顾猖目武炊怨漠版芽戚肩箩慰旦坏睡稀枯垒秆湾羹章频湖纫史镣酌贡粪馏砰滦气体放电管简介气体放电管是一种间隙式的防雷保护元件，它在通信系统的防雷保护中已获得了广泛应用。

4、放电管常用于多级保护电路中的第一级或前两级，起泄放雷电暂态过电流和限制过电压作用。由于放电管的极间绝缘电阻很大，寄生电容很小，对高频电子线路的雷电防护具有明显的优势。放电管保护特性的不足之处在于其放电时延较大，动作灵敏度不够理想，对于波头上升陡度较大的雷电波难以有效地抑制。为了改善放电管的保护特性，先进的制造工艺正应用于放电管新型产品的开发中，随着保护特性的不断改善，放电管在电子设备与电子系统防雷保护应用中的适应性正在增强。第一节 结构简介放电管的工作原理是气体放电。当放电管两级之间施加一定压力时，便在极间产生不均匀电场，在此电场作用下，管内气体开始游离，当外加电压增大到使极间场强超过气体的绝

5、缘强度时，两极之间间隙将放电击穿，由原来的绝缘状态转化为导电状态，导通后放电管两极之间的电压维持在放电弧道所决定的残压水平，这种残压一般很低，从而使得与放电管并联的电子设备免受过电压的损坏。早期的放电管是以玻璃作为管子的封装外壳，现已改用陶瓷作为封装外壳，放电管内充入电器性能稳定的惰性气体（如氩气和氖气等），放电电极一般为两个、三个或五个，电极之间由惰性气体隔开。按电极个数的设置来划分，放电管可分为二极、三极和五极放电管。图1给出了一个陶瓷二极放电管的结构示意图，它由纯铁电极、镍铬钴合金帽、银铜焊帽和陶瓷管体等主要部件构成。管内放电电极上涂敷有放射性氧化物，管内内壁也涂敷有放射性元素，用于改善

6、放电特性。放电电极主要有针形和杯形两种结构，在针形电极的放电管中，电极与管体壁之间还要加装一个圆筒热屏，该热屏可以使陶瓷管体受热趋于均匀，不致出现局部过热而引起管断裂。热屏内也涂敷放射性氧化物，以进一步减小放电分散性。在杯形电极的放电管中，杯口处装有钼网，杯内装有铯元素，其作用也是减小放电分散性。图2给出了一个三极放电管的结构示意图，它也是由纯铁电极、镍铬钴合金帽、银铜焊帽和陶瓷管体等主要部件构成。与二极放电管不同，在三极放电管中增加了镍铬钴合金圆筒，作为第三电极，即接地电极。五极放电管的主要部件与二、三极放电管基本相同，它具有较好的放电对称性，可适合于多线路的保护。1 银铜焊帽 2金属管帽2

7、 接地电极 4电极引线5陶瓷管1 陶瓷管 2银铜焊帽3金属管帽 图2 三级放电管结构示意图图1 陶瓷二级放电管结构示意图第二节 伏安特性气体放电管的伏安特性通常与管子的哪些电极间施加什么极性的电压没有关系。现以一个直流放电电压为150V的二极放电管为例，（其伏安特性如图3所示），来说明放电管伏安特性的基本特征。图3是按电子元件伏安特性的惯用画法，即以电压为自便量，画作横坐标；以电流为应变量，画作纵坐标。由于电流的范围很大，其变化常达几个数量级，所以电流用对数坐标表示。在图3所示的伏安特性上，当逐渐增加两电极间的电压时，放电管在A点放电，A点的电压称为放电管的直流放电电压。在A到B之间的这段伏安

8、特性上，其斜率（即动态电阻du/di）是负的，称为负阻区。如果200V的直流电压源经1M的电阻加到放电管上，放电管即工作在此区间，这时的放电具有闪变特征。BC段为正常辉光放电区，在此区间内电压基本不随电流而变，当辉光覆盖整个阴极表面时，电流再增加，电压也不增加。CD段称为异常辉光放电区。直流放电电压为90V300V放电管，其辉光放电区BD的最大电流一般在0.2A1.5A之间。当电流增加到足够大时放电E点突然进入电弧放电区，即使是同一个放电管，放电由辉光转入电弧时的电流值也是不能精确重复的。在电弧放电时，处在电场中加速了的正离子轰击阴极表面，阴极材料被溅射到管壁上，阴极被烧蚀，使间隙距离增加，管

9、壁绝缘变坏。在采用合适的材料后，放电管可以做到导通10KA、8/20s电流数百次。在电弧区，放电管两端的电压基本上与通过的电流无关，在管内充以不同的惰性气体并具有不同的电压电弧压降常在10V30V。管子工作在电弧区就可以将电压箝制在较低的水平，从而达到过电压保护的目的。当电流下降到比开始燃弧（E点）的数值低的电弧熄灭电流值（F点）时，放电由电弧转为辉光，电弧熄灭电流通常在0.1A0.5A。图3 直流放电电压为150V的放电管伏安特性按照过电压保护的要求，在过电压作用下放电后，放电管应能自动恢复到非导通状态，否则在电弧区的续流可能会烧坏管子，甚至使通过续流的导线或电源也受到损坏。在辉光区，毫安级

10、的续流长期流过，也会使放电管损坏。因此，系统中加在放电管两端的系统正常运行电压应低于维持放电的电压。在一般信号电路中，电源内阻较大，维持放电的电压是维持辉光放电的电压。在试验时，将直流电源与放电管之间串联5K电阻，慢慢升压使放电管动作，然后再慢慢降低电压，测出放电管停止放电时的电压。例如，测得直流放电电压为350V的放电管维持放电电压为68V184V。实际上，随着放电管品种的不同，其维持放电电压值的差异是比较大的。在被放电管保护的系统中，只要直流电源电压低于维护放电电压或交流电源电压的幅值低于管子的直流放电电压，过电压过去后就不会有续流，但在某些情况下可能会在电弧区产生续流，对此需要采取限流措

11、施。第三节 响应时间在具有一定波头上升陡度（陡度du/dt在1KV/s以上）的暂态过电压作用下，当放电管上电压上升到其直流放电电压值时，管子并不能立即放电，而是要等到管子上电压上升到一个比直流放电电压值高出很多的数值时，管子才会放电，也就是说，从暂态过电压开始作用于放电管两端的时刻到管子实际放电时刻之间有一个延迟时间，该时间即称为响应时间。响应时间有两部分组成：一是管子中随机产生初始电子-离子对带电粒子所需要的时间，即统计时延；二是初始带电粒子形成电子崩所需要的时间，即形成时延。为了测得放电管的响应时间，常用一个具有固定波头上升陡度du/dt的电压源加于放电管上来测取响应时间值，试验表明，在陡

12、度du/dt大于0.5KV/s时，所测出的放电管实际放电电压明显高于其直流放电电压。在给定陡度du/dt下，测出放电管的实际放电电压后，其响应时间可按下式来推算： 上式中t为响应时间，ufr为放电管的实际放电电压。图4给出了直流放电电压分别为150V、230V、350V和470V等几种放电管的ufr t关系曲线，由该图可见，响应时间t随波头上升陡度du/dt的增大而减小，且管子的直流放电电压越高，它在不同陡度下的实际放电电压也就越高。对于直流放电电压为150V的放电管，其实际放电电压与响应时间之间的关系可由下式来表示：4上式中t的单位为s, ufr的单位为V。 图4 第四节 限压电路一端口和二

13、端口电子系统的放电管保护电路如图5所示，这里的图5（b）采用的是二极放电管，而图5（c）采用的是三极放电管，通过设置这些放电管来抑制各端钮处可能出现的共模和差模过电压。由图5可见，对于一端口电子系统的保护，采用二极放电管需要用两只，而采用三极放电管则仅需要一只。同样，对于二端口电子系统的保护，采用二极放电管需要用四只，而采用三极放电管则仅需要两只（如果采用五极放电管则只需一只）。一般的说，在同样的保护场合下，采用三极放电管将比采用二极放电管既能减小保护电路的体积，又能改善保护效果。现就二极与三极放电管的保护性能加以比较，考察图6所示的典型二极放电管保护接线。在共模过电压u作用下，两个放电管G1

14、和G2的动作特性不能保证完全一样，两者之间必然存在着一定的放电分散性，这就使得G1和G2不能保持在同一时刻放电。假设G1在t1时刻放电，G2在t2时刻放电，如图7中阴影面积I所示。同样，G1在G2的灭弧时刻也不尽相同，假设G1在t3时刻灭弧，而G2要到t4时刻才灭弧，这样在t3t4时间间隔内，A、B两线端之间将再次出现差模过电压，见图7中的阴影面积。这些差模过电压作用于被保护的电子系统，将会干扰系统的正常运行，严重时将危及系统的安全。产生这种差模过电压的根本原因在于这两只二极放电管的特性不一致性，为了克服这一缺陷，可采用一只三极放电管来取代原先的两只二极放电管，其保护接线如图8所示。从结构上看

15、，三极放电管实际上可以看作是由一双二极放电管组成，当暂态过电压同时作用于A、B两线 时，如果A-G极间首先放电，则此时在管子内部由气体游离所产生的自由电子会迅速在B-G极间引起碰撞游离，使B-G很快放电，这就大大减小了两对极间的放电分散性。另外，当其中一对电极间（如A-G）截止放电后，由于大量带电粒子（电子和离子）的复合作用，使管内的电子数量将大大减小，从而会迅速地抑制另一对电极（如B-G）间的碰撞游离，使该对极间的放电过程很快截止下来，这也就大大减小了两对极间的截断分散性。总之，三极放电管在结构上将两对电极同置于一个管体内，使得两对极间具有良好的对称特性，能大幅度地减小管子的放电通导和截断放

16、电的时间差，因此它能够有效地抑制共模过电压向差模过电压的转换，从而能较为显著地改善保护效果。图5 放电管保护电路如果应用于差模暂态过电压保护场合，在图6中，当两只放电管G1和G2在差模过电压作用下动作放电后，被保护电子设备上将承受G1和G2两只管子的残压之和，对于一些脆弱的电子设备来说，常难以耐受这一残压和，因此需要在AB之间再接一只放电管，以专用于抑制差模过电压。实际上，在图8中，共模过电压向差模过电压的转化虽能得到有效限制，但该保护接线对于直接抑制差模过电压也无明显优势，因为三极放电管在差模过电压作用下放电后，被保护电子系统承受的仍是两电极对地之间的残压之和，这一电压有可能使被保护电子设备

17、耐受不了而造成设备损坏。另外，在图6和8中，接地连线的长短对限压效果也有一定的影响。如果接地连线较长，则连线的电阻和寄生电感值也就比较可观，当放电管放电导通后，暂态大电流流过连线时将在连线上产生较大的暂态压降。例如一段长为5.5m的接地连线，其电阻约为0.05，其寄生电感约为7H，当幅值为200A，陡度为150A/s的暂态电流流过该段连线时，能够在连线上产生1060V的压降。这一暂态压降将引起局部地（G）的暂态电位抬高，造成被保护电子设备与邻近的那些不与该接地相连的电子设备之间出现高电位差，容易导致反击。因此，接地连线应尽量具有较短长度，以减小连接线上的暂态压降，同时接地连线应具有足够大的通流

18、容量，即具有足够大的导线截面，以泄放暂态大电流。图6 典型二级放电管的保护电路图7 放电与灭弧不同步造成的差模过电压图8 三级放电管保护接线在应用放电管抑制雷电暂态过电压的保护设计中，常需要估计应用环境中的暂态过电压上升陡度，如果这种估计难以进行，可选用经验数值。对于无屏蔽通信或信号线路保护，可取陡度为500V/s；对于屏蔽通信或信号线路保护，可取陡度为100V/s。工作于保护电路中的放电管在受到机械碰撞、超耐受的暂态过电压多次冲击以及其内部出现锈蚀后，将会发生故障，故障模式常有两种：第一种故障模式对暂态过电压虽不失保护作用，但它将严重影响被保护电子系统的正常运行，由于这种故障模式接近于短路，

19、它很容易被发现或探测出来。第二种是呈现出高放电电压状态，这种故障模式虽不会影响到被保护电子系统的正常运行，但会使系统完全失去保护。因此，从安全角度来看，这第二种故障模式要比第一种更具有危害性。第五节 主要技术参数及使用选择在保护设计中，放电管的技术参数是选用放电管的依据，实际上，描述放电管电气特性的技术参数有许多项，且由于保护对象的不同，选用放电管的方法也不尽相同，这里仅从一般应用出发，介绍放电管的常用技术参数和经验选用方法。一、 常用技术参数1 直流放电电压：在上升陡度低于100V/s的电压作用下，放电管开始放电的电压值称为其直流放电电压。由于放电具有分散性，围绕着这个平均值还需要同时给出允

20、许的偏差上限和下限值。2 冲击放电电压：在具有规定上升陡度的暂态电压脉冲作用下，放电管开始放电的电压值称为其冲击放电电压。由于放电管的响应时间或动作时延与电压脉冲的上升陡度有关，对于不同的上升陡度，放电管的冲击放电电压是不相同的。一些制造厂通常是给出在上升陡度为1KV/s的冲击放电电压值，实际上，出于一般应用的考虑，还应给出放电管在100V/s、500V/s、1KV/s、5KV/s和10KV/s等不同上升陡度下的冲击放电电压，以尽量包括在各种保护应用环境中可能遇到的暂态过电压上升陡度范围。3 工频耐受电流：放电管通过工频电流5次，使管子的直流放电电压及绝缘电阻无明显变化的最大电流称为其工频耐受

21、电流。当应用于一些交流供电线路或易于受到供电线路感应作用的通讯线路时，应注意放电管的工频耐受问题。经验表明，感应工频电流较小，一般不大于5A，但其持续时间却很长；供电线路上的过电流很大，可高达数百安培，但由于继电保护装置的动作，其持续时间却很短，一般不超过5s。4 冲击耐受电流：将放电管通过规定波形和规定次数的脉冲电流，使其直流放电电压和绝缘电阻不会发生明显变化的最大值电流峰值称为管子的冲击耐受电流。这一参数总是在一定波形和一定通流次数下给出的，制造厂常给出在8/20s波形下通流10次的冲击耐受电流，也有给出在10/1000s波形下通流300次的冲击耐受电流。5 绝缘电阻和极间电容：放电管的绝

22、缘电阻很大，制造厂给出的该参数值一般为绝缘电阻的初始值，约为数千兆欧，在放电管的不断使用过程中，绝缘电阻值将会降低。阻值的降低会造成在被保护系统正常运行时管子中泄漏电流的增大，也有可能产生噪音干扰。放电管的极间寄生电容很小，两极放电管的极间电容一般在1pF5pF范围，极间电容值可以在很宽的频率范围内保持近似不变，且同型号放电管的极间电容值分散性很小。二、 使用选择在设计防雷保护电路时，放电管的选用常采用经验作法，经验作法就是先根据放电管在被保护系统中的工作状况来选择管子的直流放电电压。对于设置在普通交流线路上的放电管，要求它在线路正常运行电压及其允许的波动范围内不能动作，则它的直流放电电压应满

23、足： (3-3)上式中的ufdc为直流放电电压，min(ufdc)表示取直流放电电压的下限值，Up为线路正常运行电压的峰值，1.15系数是考虑系统运行电压可能出现的最大允许波动为15，1.25系数是在线路运行电压波动的基础上再追加25的安全裕度。取放电管直流放电电压的允许偏差为0.2，则有： min(ufdc)（1-0.2）ufdc0.8ufdc (3-4) 将式（3-4）代入式（3-3），可得放电管的直流放电电压：ufdcUp 1.8 Up 对于设置在直流线路上的放电管，要求其直流放电电压应满足下式：ufdc1.8Uw上式中Uw为线路正常工作直流电压。从不影响被保护系统正常运行的要求出发，希

24、望将放电管的直流放电电压选得高一些。但直流放电电压高的管子，其冲击放电电压也相应提高，有可能超过被保护电子设备的耐受水平，而使设备受到损害。从被保护电子设备的可耐受性来看，又希望管子的直流放电电压应尽量选得低一些。因此，放电管直流放电电压应在这两种相互制约的要求之间进行折衷选择。在初步选定了放电管的直流放电电压后，最好应根据被保护系统所在的具体雷电暂态环境及系统的电路网络，预计放电管可能会遇到的苛刻过电压与过电流条件，估算放电管的冲击放电电压，并使该电压低于被保护电子设备的耐受水平，另外还要大致地校核一下管子的冲击耐受能力，必要时还需校核管子的工频耐受能力。第 9 页 共 9 页棍珊撼逼枷昭荆左匹嗣蜀鼓驮硒生轰茅尼宵蔼举像手砧尧冰杠赌撕匿联温沟被募底白哀裁瘫叁糙越酿援紫两筛焉