工艺技术塑件成型工艺性分析

1、、塑件成型工艺性分析1 、塑件的分析(1) 外形尺寸 该塑件壁厚为3mm塑件外形尺寸不大，塑件熔体流程不太 长，适合于注射成型。( 2)精度等级 每个尺寸的公差都不一样，有的属于一般精度，有的属于 高精度，就按实际公差进行计算。(3) 脱模斜度 ABS 属无定形塑料，成型收缩率较小，选择该塑件上型芯和 凹模的统一脱模斜度为 1 度。2 、 ABS 的性能分析( 1 )使用性能 综合性能好，冲击强度、力学强度较高，尺寸稳定，耐化 学性，电气性能好；易于成型和机械加工，其表面可镀铬，适合制作一般机械 零件、减摩零件、传动零件和结构零件。( 2) 成型性能1 )无定型塑料。其品种很多，各品种的机电性

2、能及成型特性也各有差异， 应按品种来确定成型方法及成型条件。2 )吸湿性强。含水量应小于 0.3%(质量)。必须充分干燥，要求表面光泽 的塑件应要求长时间预热干燥。3 )流动性中等。溢边料0.04mm左右。4 )模具设计时要注意浇注系统，选择好进料口位置、形式。推出力过大 或机械加工时塑件表面呈白色痕迹。(3)ABS勺主要性能指标 其性能指标见下表ABS性能指标密度/g cm31.02 1.08屈服强度/MPa50比体积/ cm3 ?g 10.86 0.98拉伸强度/MPa38吸水率（）0.2 0.4拉伸弹性模量/MPa31.4 X 10熔点/ C130 160抗弯强度/MPa80计算收缩率（

3、%0.4 0.7抗压强度/MPa53比热熔/ J ?(kg? C) 11470弯曲弹性模量/MPa1.4 1033、ABS的注射成型过程及工艺参数（1）注射成型过程1） 成型前的准备。对ABS的色泽、粒度和均匀度等进行检验，由于 ABS吸 水性较大，成型前应进行充分的干燥。2）注射过程。塑件在注射机料和筒内经过加热、塑化达到流动状态后，由 模具的浇注系统进入模具型腔成型，其过程可分为充模、压实、保压、倒流和 冷却五个阶段。3） 塑件的后处理。的介质为空气和水，处理温度为6075 C,理时间为 16 20s。（2）注射工艺参数1）注射机：螺杆式，螺杆转数为 31r/mi n2）料筒温度（C）:后

4、段150170;中段160180;前段180200。3）喷嘴温度（C ） :170180。4）模具温度（ C ）： 50 80。5）注射压力（ MPa）:60100。6）成型时间（ s）:30.4 （ 注射时间取 2，冷却时间取 20.4 ，辅助时间 8）。二、拟定模具的结构形式1 、分型面位置的确定 通过对塑件结构形式的分析，分型面应选在端盖截面积最大且利于开模取出塑 件的底平面上。2 、型腔数量和排列方式确定（ 1 ）型腔数量的确定该塑件采用精度一般在 2 3 级之间，且为大批量生产，可采取一模多腔的结构形式。同时，考虑到塑件尺寸、模具结构尺寸的大 小关系，以及制造费用和各种成本费等因素，

5、初步定为一模两腔结构形式。（ 2）成型排列形式的确定多型腔模具尽可采用平衡式排列布置，且要力求紧凑。并与浇口开设的部位对称。由于该设计选择的是一模两腔，故采用直线 对称排列 .（ 3）模具结构形式的确定从上面的分析可知，本模具设计为一模两腔，对称直线排列，根据塑件结构形状，推出机构拟采用脱模板推出形式。浇注系统 设计时，流道采用对称平衡式，浇口采用侧浇口，且开设在分型面上。因此， 定模部分不需要单独开设分型面取出凝料，动模部分需要添加型芯固定板、支 撑板和脱模板。由上综合分析可确定选用带脱模板的单分型面注射模。3 、注射机型号的确定(1)注射量的计算经计算得塑件体积：V =67.359 cm3

6、塑件质量：m塑=67.359 X 1.02g=68.7g(2) 浇注系统凝料体积的初步估算浇注系统的凝料在设计之前是不能确定准确的数值，但是可以根据经验按照塑件体积的0.21倍来估算。由本次采用流道简单并且较短，因此浇注系统的凝料按塑件体积的 0.2倍来估算，故一次注入 模具型腔塑料熔体的总体积为V总=Vg (1+0.2 ) X 2=161.66 cm'(3) 选择注射机根据第二步计算得出一次注入模具型腔的塑料总质量V总= 121.584 cm3，并结合式 V公 V总 /0.8有：V总 /0.8 161.66/0.8cm3 202.077 cm3。根 据以上计算，初步选定公称注射量为

7、250cm3，注射机型号为SZ-250/1800卧式 注射机，其主要技术参数见下表。注射机主要技术参数理论注射容量/ cm3250移模行程/mm500螺杆柱塞直径/mm50最大模具厚度/mm350V注射压力/MPa130最小模具厚度/mm200注射速率/g s 1105锁模形式双曲肘塑化能力/g s 145模具定位孔直径/mm125螺杆转速/r min 131喷嘴球半径/mm18锁模力/kN1800喷嘴口孔径/mm4拉杆内间距/mm448X 370（4）注射机的相关参数的校核1）注射压力校核。查表4-1可知，ABS所需注射压力为80110MPa这里取 p°=100MPa该注射机的公称

8、注射压力p公=130MPa注射压力安全系数匕=1.25 1.4，这里取ki = 1.2，则:kiPo = 1.2 X100=120< p公，所以，注射机注射压力合格。2）锁模力校核 塑件在分型面上的投影面积A塑，则A塑 n（962182 4 52）mm26901.72mm24 浇注系统在分型面上的投影面积 A浇，即流道凝料（包括浇口）在分型面上的投影面积A浇数值，可以按照多型腔模的统计分析来确定。A浇是每个塑件在分 型面上投影面积A塑的0.20.5倍。由于本例流道设计简单，分流道相对较短， 因此流道凝料投影面积可以适当取小一些。这里取A浇=0.2 A塑。 塑件和浇注系统在分型面上总的投影

9、面积A总则2 2A总 n （A塑 A 浇）n （A塑 0.2A塑）2 1.2A 塑 2 1.2 6901.72mm 16564.1mm 模具型腔内的胀型力F胀，则F胀 A总 p模 16564.135N579.74kN式中，p模是型腔的平均计算压力值。p模是模具型腔内的压力，通常取注射压力 的20%-40%大致范围为2540MPa对于粘度较大的精度较高的塑料制品应取 较大值。ABSS中等粘度塑料及有精度要求的塑件，故p模取35MPa查表4-45可得该注射机的公称锁模力F锁1000kN，锁模力安全系数为k2=1.1 1.2这里取k2 = 1.2，则k?F胀1.2F胀1.2 579.74695.68

10、8< F锁，所以，注射机锁模力合格。三、浇注系统的设计1、主流道的设计主流道通常位于模具中心塑熔体的入口处，它将注射机喷嘴注射出的熔体导入 分流道或型腔中。主流道的形状为圆锥形，以便熔体的流动和开模时主流道凝 料的顺利拔出。主流道的尺寸直接影响到熔体的流动速度和充模时间。另外， 由于其与高温塑料熔体及注射机喷嘴反复接触，因此设计中常设计成可拆卸更 换的浇口套。（1）主流道尺寸1）主流道的长度：小型模具L主应尽量小于60mm本次设计中初取50mm进行设 计。2）主流道小端直径：d二注射机喷嘴尺寸+ （0.51） mm=（4+0.5）mm=4.5mm3）主流道大端直径：d'=d+2L

11、主tan8mm,式中 4。4）主流道球面半径：SR0注射机喷嘴球头半径+ （12） mm（ 18+2）mm=20mm5）球面的配合高度：h 3mm。（2）主流道的凝料体积V主 L±（ R2 r主 R主r主）314 50 （422.2524 2.25）mm31574.07mm31.57cm33 3。（3） 主流道当量半径Rn 2.2； 4 mm 3.125mm。（4） 主流道浇口套的形式主流道衬套为标准件可选购。主流道小端入口处与 注射机喷嘴反复接触，易磨损。对材料的要求严格，因而尽管小型注射模可以 将主流道浇口套与定位圈设计成一个整体，但考虑上述因素通常仍然将其分开 来设计，以便于拆

12、卸更换。同时也便于选用优质钢材进行单独加工和热处理。设计中常采用碳素工具钢(T8A或T10A),热处理淬火表面硬度为5055HRC2、分流道的设计(1) 分流道的布置形式在设计时应考虑尽量减少在流道内的压力损失和尽 可能避免熔体温度降低，同时还要考虑减小分流道的容积和压力平衡，因此采 用平衡式分流道。(2) 分流道的长度由于流道设计简单，根据两个型腔的结构设计，分流道较短，故设计时可适当选小一些。单边分流道长度L分取35mm 分流道的当量径因为该塑件的质量m塑V塑62.38 1.02g 63.79gv200g ,分流道的当量直径为D分 0.2654 m塑4 L分 0.265468.7 4 35

13、mm 5.35mm(4) 分流道截面形状为了便于加工和凝料的脱模，本次设计采用梯形截面，其加工工艺性好，且塑料熔体的热量散失、流动阻力均不大。(5) 分流道截面尺寸设梯形的下底宽为x,底面圆角半径R=1mm并根据表4-6 设置梯形的高h=3.5mm则该梯形的截面积为A分 (xx2 3.5仙8 )h (x 3.5tan8 )3.52再根据该面积与当量直径为5.15mm的圆面积相等，可得2 2(x 3.5tan8 ) 3.5 分 3.14 5.35，即可得x 6mm，则梯形的上底约为 7mm4 4(6) 凝料体积1)分流道的长度L分35 2 70mm。2 )分流道截面积 A分 J6 3.5mm2

14、22.75mm2。2(7) 校核剪切速率334.48cm /s。1) 确定注射时间：查表4-8，可取t=2s2) 计算分流道体积流量:3 )由式(4-20)可得剪切速率3.3q分33.3 34.48 103.14 (5.35)32311.89 10 s该分流道的剪切速率处于浇口主流道与分流道的最佳剪切速率5 1025 103s 1之间，所以，分流道内熔体的剪切速率合格。(8) 分流道的表面粗糙度和脱模斜度分流道的表面粗糙度要求不是很低，一一般取Ra1.252.5卩m即可，此处取Ra1.6 m另外，其脱模斜度一般在510 之间，这里取脱模斜度为8。3、浇口的设计该塑件要求不允许有裂纹和变形缺陷，

15、表面质量要求较高，采用一模两腔注 射，为便于调整充模时的剪切速率和封闭时间，因此采用侧浇口。其截面形状 简单，易于加工，便于试模后修正，且开设在分型面上，从型腔的边缘进料。 塑件轮毂和外周有4条肋板相连，而浇口正对其中一块肋板，有利于向轮毂和 顶部填充。(1)侧浇口尺寸的确定1 )计算侧浇口的深度。根据表4-10，可得侧浇口的深度h计算公式为h nt 0.7 3mm 2.1mm式中，t是塑件壁厚，这里t=3mm n是塑料成型系数，对于 ABS其成型系数 n=0.7.在工厂进行设计时，浇口深度常常选取小值，以便在今后试模时发现问题进行修模处理，并根据表4-9中推荐的ABS侧浇口的厚度为1.21.

16、4mm,故此处浇口深度取1.3mm2 ）计算侧浇口的宽度。根据表4-10，可得侧浇口的宽度B的计算公式为n . A300.716773-9 cm303.02cm3 cm19式中，n是塑料成型系数，对于 ABS其n 0.7 ; A是凹模的内表面积（约等于塑 件的外表面面积）。3 ）计算侧浇口的长度。根据表4-10，可得侧浇口的长度L浇一般选用050.75mm 这里取 L浇 0.7mm。（2）侧浇口剪切速率的校核R浇Bh，由此矩形浇口的当1）计算浇口的当量半径。由表面积相等可得1量半径R浇（Bh）。2）校核浇口的剪切速率确定注射时间：查表4-8，可取t=2s ;计算浇口的体积流量：q浇 V 67.

17、359 33.68cm3 /s 3.4 104mm3/s。 t2计算浇口的剪切速率：浇辔，则3.3q 浇3.3q 浇浇33R浇（Bh）33 34 10：s12.56 仏勺3 133.14 （3 1.3）23.14该矩形侧浇口的剪切速率处于浇口与分流道的最佳剪切速率5 1035 104s1之间，所以，浇口的剪切速率校核合格。4、校核主流道的剪切速率上面分别求出了塑件的体积、主流道的体积、分流道的体积(浇口的体积 太小可以忽略不计)以及主流道的当量半径，这样就可以校核主流道熔体的剪 切速率。(1)计算主流道的体积流量V主V分nV塑t57 4.6 2心卅心2368.9cm /s(2)计算主流道的剪切

18、速率3.3q 主R主3.3 68.9 1033.14 3.1253312.37 10 s主流道内熔体的剪切速率处于浇口与分流道的最佳剪切速率5 1025 103s 1之间，所以，主流道的剪切速率校核合格。5、冷料穴的设计及计算冷料穴位于主流道正对面的动模板上，其作用主要是收集熔体前锋的冷料，防止冷料进入模具型腔而影响制品的表面质量。本设计仅有主流道冷料穴。由 于该塑件表面要求没有印痕，采用脱模板推出塑件，故采用与球头形拉料杆匹 配的冷料穴。开模时，利用凝料对球头的包紧力使凝料从主流道衬套中脱出。四、成型零件的结构设计及计算1、成型零件的结构设计(1)凹模的结构设计 凹模成型制品的外表面的成型零

19、件。按凹模结构的 不同可将其分为整体式、整体嵌入式、组合式和镶拼式四种。根据对塑件的结 构分析，本设计中采用整体嵌入式凹模。(2)凸模的结构设计(型芯)凸模是成型塑件内表面的成型零件，通 常可以分为整体式和组合式两种类型。通过对塑件的结构分析可知，该塑件的 型芯有两个：一个是成型零件的内表面的大型芯，因塑件包紧力较大，所以设 在动模部分；另一个是成型零件中心轴孔内表面的小型芯，设计时将其放定模 部分，同时有利于分散脱模力和简化模具结构。将这几个部分装配起来。2、成型零件钢材的选用根据对成型塑件的综合分析。该塑件的成型零件要有足够的钢度、强度、耐磨性及良好的抗疲劳性能，同时考虑它的机械加工性能和

20、抛光性能。又因为该 塑件为大批量生产，所以构成型腔的嵌入式凹模钢材选用P20 (美国牌号)。对于成型塑件外圆筒的大型芯来说，由于脱模时与塑件的磨损严重，因此钢材选 用高合金工具钢Cr12MoV而对于成型内部圆筒的型芯而言，型芯较小，但塑件 中心轮毂包住型芯，型芯需要散发的热量比较多，磨损也比较严重，因此也采 用Cr12MoV型芯中心通冷却水冷却。3、成型零件工作尺寸的计算采用表4-15中平均尺寸法计算成型零件尺寸，塑件尺寸公差按照塑件零件图中绘定的公差计算。(1)凹模径向尺寸计算塑件外部径向尺寸的转换：Lsi 96 0.2mm 96.3°。訓口 ,相应的塑件制造公差亠0.5mm;Ls

21、292 0.； mrn 92.30o.5mm ,相应的塑件制造公差 20.5mm。LM 1(1Scp) Ls1x1 1 0 z1(10.0055)96.3 0.60.5 o0.0830.083) mm 96.530mmLM 2(1Scp) Ls2X2 2 0 2(10.0055)92.3 0.60.50.0830.0830 mm92.51omm式中，绻塑件的平均收缩率，查表1-2可得ABS的收缩率为0.3%0.8%，所其 平均收缩率Sep 0.003 0.008 0.0055; %、X2是系数，查表4-15可知x一般在0.50.8之间，此处取xi X20.6 ; i、分别是塑件上相应尺寸公差(

22、下同)；z1、z2是塑件上相应尺寸制造公差，对于中小型塑件取z -(下同)。6(2) 凹模深度尺寸的计算塑件高度方向尺寸的转换：塑件高度的最大尺寸Hsi 36 0.1mm36.1°。沖口，相应的引0.2mm ；塑件轮毂外凸台高度的最大尺寸Hs2 90.1mm 9.100.imm，相应的 s2 0.1mm。Hmi (1 Scp)Hs1 X1 1】0z1(1 0.0055) 36.1 0.63 O.200.033 mm 36.17。0.033 mmHm2 (1 Scp) H s2 X2 20 z2 (1 0.0055) 9.1 0.65 0.1°0017mm 9.09。0017

23、 mm式中，X1、X2是系数，由查表4-15可知一般在0.50.7之间，此处取X1 0.63 , x20.65。(3) 型芯径向尺寸计算1) 动模型芯径向尺寸的计算。塑件内部径向尺寸的转换：0 n0 3ls1 86 omm 85.90 . mm,A s1 0.3mmIm1 (1 Scp)ls1 X1 10 Z1 (1 0.0055) 85.9 0.7 0.3 00.05 mm 86.600.05 mm式中，X1是系数，查表4-15可知一般在0.50.8之间，此处取X1 0.7。2) 动模芯内孔尺寸：lM2 (1 Scp)ls2 x2 20 z2 (1 0.0055) 24 0.8 0.10 z

24、2 mm 24.0500'016mm式中，G 24°0.1°mm是成型塑件轮毂外圆柱孔的径向尺寸；x?的值可查表4-15一般在0.50.8之间，此处取x20.8。3) 定模型芯尺寸的计算。塑件内孔径向尺寸的转换：ls3 1800.1 mm 17.900.1 mmIm3 (1 Scp) X3Fn (1 0.0055) 17.9 0.65。.。切口口 化他寫仃mm式中，X3是模具尺寸计算系数，查表4-15可取0.65.(4) 型芯高度尺寸的计算1)成型塑件内腔大型芯的高度。塑件尺寸转换：hs133 0.1mm 32.900.2mmhMi (1 Sep) Xi i0 zi

25、 (1 0.0055) 32.9 0.63 0.20°.033 mm 33.210°.033 mm式中，X1是模具尺寸计算系数，查表4-15可知一般在0.50.8之间，此处取x10.63。2)成型塑件中心圆筒的型芯高度。塑件中心圆筒高度尺寸转换：hs254 0.11mm 53.900.3mmhM2 (1 Scp)hs2 x2 2 (1 0.0055) 53.9 0.6 O.300.05 mm 54.3900.05mm(5) 成型孔间间距的计算1 CM (1 s)Cs zmm 68.37 0.016mm *塑件型芯及凹模的成型尺寸的标注见凹模的成型尺寸图。4、成型零件尺寸及动

26、模垫板厚度计算(1) 凹模侧壁厚度的计算凹模侧壁厚度与型腔内压强及凹模的深度有关，根据型腔的布置，模架初选200mM 355mm的标准模架，其厚度根据表 4-19中的刚 度公式计算。(3 35 3542 2.1 105 0.0231)3 mm25.36mm式中，p是型腔压力(MPa； e是材料弹性模量(MPa； h=W w是影响变形的最 大尺寸，而h=28mm p是模具刚度计算许用变形量。根据注射模塑料品种。p式中，i2 (0.4525i225 0.904 m3550.001 35) m22.6 m 0.023mm0.951 m15mm由于型凹模侧壁是采用嵌件，为结构紧凑，这里凹模嵌件单边厚选

27、腔采用直线、对称结构布置，故两个型腔之间壁厚满足结构设计就可以了。型 腔与模具周边的距离由模板的外形尺寸来确定，根据估算模板平面尺寸选用 200mM 355mm它比型腔布置的尺寸大得多，所以完全满足强度和刚度要求。(2) 动模垫板厚度计算动模垫板厚度和所选模架的两个垫块之间的跨度有关，根据前面的型腔布置，模架应选在200mM 355mm这个范围内，垫块之间的跨度约为200mm-40mm-40mm=120nim么，根据型腔布置及型芯对动模垫板的压 力就可以计算得到动模垫板的厚度，即1 1pA 335 11611.723T 0.54L()3 0.54 120 (5)3 mm 35.92mmEL1

28、p2.1 105 355 0.032式中， p是动模垫板刚度计算许用变形量，1p 25i225 (0.45 1205 0.001 120)mm 25 0.00129mm 0.32mm; L 是两个垫块之间的距离，约120mm L1是动模垫板的长度，取355mm A是两个型芯投影到动模 垫板上的面积。单件型芯所受压力的面积为A -D20.785 862mm25805.86mm24两个型芯的面积2A2A 11611.72mm对于此动模垫板计算尺寸相对于小型模具来说还可以小些，可以增加2根支承柱来进行支撑，故可以近似得到动模垫板厚度1 3（2）335.92mm14.25mm故动模垫板可按照标准厚度取

29、 32mm五、模架的确定根据模具型腔布局的中心距和凹模嵌件的尺寸可以算出凹模嵌件所占的平 面尺寸为115mm 217mn,又考虑凹模最小壁厚，导柱、导套的布置等，再同时 参考课本 4.12.4 节中小型标准模架的选型经验公式和表 4-38 ，可确定选用模架 序号为5号（WK L=200mm 355mm,模架结构为 A4型。1 、各模板尺寸的确定1 ） A板尺寸。A板是定模型腔板，塑件高度为 54mm凹模嵌件深度45mm又考虑在模板上还要开设冷却水道， 还需留出足够的距离，故A板厚度取63mm2 ） B板尺寸。B板是型芯固定板，按模架标准板厚取 32mm3 ） C板（垫块）尺寸。垫块二推出行程+

30、推板厚度+椎杆固定板厚度+ （510）mm=（45+20+15+5 10） mm=890mm经上述尺寸的计算,模架尺寸已经确定为模架序号为 5 号,板面为 200mmm 355mm模架结构形式为 A4型的标准模架。其外形尺寸：宽m长m高 =200mK 355m284。2、模架各尺寸的校核根据所选注射机来校核模具设计的尺寸。1）模具平面尺寸 200mm 355mmt 345mm 345mm拉杆间距），校核合格。2）模具高度尺寸264mm 200mm: 284mmt 300mm模具的最大厚度和最小厚 度）,校核合格。3） 模具的开模行程S H1 H 2（5 10）mm（54 42.5）mm101.

31、5 106.5mm< 325mm （开模行程），校核合格。六、排气槽的设计该塑件由于采用侧浇口进料，熔体经塑件上方的台阶及中间的肋板充满型 腔，顶部有一个© 18mm小型芯，其配合间隙可作为气体排出的方式，不会在顶 部产生憋气的现象。同时，底面的气体会沿着推杆的配合间隙、分型面和型芯 与脱模板之间的间隙向外排出。七、脱模推出机构的设计1、推出方式的确定本塑件圆周采用脱模板、中心采用推杆的综合推出方式。脱模板推出时为了减小脱模板与型芯的摩擦，设计中在用脱模板与型芯之间留出0.2m m的间隙,并采用锥面配合，可以防脱模板因偏心而产生溢料，同时避免了脱模板与型芯 产生摩擦。2、脱模力

32、的计算（1）圆柱大型芯脱模力因为7詈133>10，所以此处视为薄壁圆筒塑件，根据式（4-24 ）脱模力为Fi0.1A2 tESLcos (f tan )(1 )K22 3.14 3 1.8 103 0.0055 (35 3) cos1 (0.45 tan1 几(1 0.3)(1 0.45si n1 cos1 )0.1 3.14 432N 4238.4 N式中，各项系数的意义见4.9.2节的内容。(2)成型塑件内部圆筒型芯的脱模力计算 因为 -3<10,所以, t 3此处视为厚壁圆筒塑件，同时，由于该塑件的内孔是通孔，所以，脱模时不存 在真空压力，参考式（4-24）可得脱模力为2 r

33、ESL(f tan )(1K1)K22 3.14 9 1.8 103 0.0055 54 (0.45 tanl )“2N 3350.83N2 32(1 0.32)(1 0.45sin1 cosl )(cos1 )22 3 (cos1 )对于塑件的四个肋板，由于是径向布置，冷却收缩是径向收缩，所以对型芯 的箍紧力不是太大，主要是粘模力，可以按计算脱模力乘以一个不太大的系数, 此处考虑为1.2。3、校核推出机构作用在塑件上的单位压应力(1)推出面积A ?(D24A (D；4d2)(9624d')-(2424862)mm2182)mm21428.7 mm2197.82 mm2(2)推出应力1

34、.2F1.2(片F2) 1.2 (4238.4 3350.83) MPaAA1 A21428.7 197.825.60MPav53MPa (抗压强度)合格八、冷却系统的设计冷却系统的计算很麻烦，在此只进行简单的计算。设计时忽略模具因空气 对流、辐射以及注射机接触所散发的热量，按单位时间内塑料熔体凝固时所放 出的热量应等于冷却水所带走的热量。1、冷却介质ABS属中等黏度材料，其成型温度及模具温度分别为200C和5080C所以，模具温度初步选定为50C，用常温水对模具进行冷却。2、冷却系统的简单计算(1 )单位时间内注入模具中的塑料熔体的总质量 W1 )塑料制品的体积V V主 V分 nV 塑 (1.57 1.62 67.359)cm3137.89cm32)塑料制品的质量m V 137.89 1.02g140.65g0.1407kg3 )塑件壁厚为3mm可以查表4-34得t冷20.4s。取注射时间t注2s，脱模时间t脱8s，则注射周期：tt注t冷t脱(220.48)s 30.4s。由此得每小时注射次数：N=( 3600/30.4 )次= 118 次4 )单位时间内注入模具中的塑料熔体的总质量：W=Nm=11 &0.1407kg/h=16