二、三层高支模施工方案

1、新桥统建楼二期15#楼二、三层梁板及69#楼二层梁板支模方案编制单位：海南楚湘建设工程有限公司编制: 审核: 审批: 审批日期:、工程概况新桥二期统建楼位于新和大道旁。由深圳市 XXXXXXXXXXXX 投资 兴建， XXXXXX 建筑设计院设计， XXXX 建设工程有限公司承建。一、 层建筑面积为： 21072.7m2。拟建工程为框架 -剪力墙结构，结构安全等级为二级，结构设计使用年限为50年，1#、2#、3#、4#、5#楼二层结构层高5.4m，局部高4.2 m, 二 层楼板厚度为120 mm,梁截面较大的有400X 2400, 400X 1350, 400X 1200,400X 900,

2、400X 800, 200X 500,三层为转换层结构，结构层高4.7 m ;6#、7#、8#、9#楼二层结构层高5.0m，对应以上二层为转换层结构。层高超 5.0m 模板支撑属高支模,转换层对应以下垂直荷载较大,特此制定本施 工方案和措施。、编制依据1 、施工图纸2、混凝土结构工程施工质量标准验收规范GB502042002)3 、 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ 128-2000)4、木结构工程施工质量验收规范 (GBJ206-2002)5 、 木结构设计规范 ( GBJ5- 1 9 9 8)、模板支撑系统的用料根据本公司实际情况,结合工程特点,从保证主体结构施工质量、施工安全,提

3、高工效角度考虑,本工程梁板模板垂直支撑体系采用门式钢管 脚手架(简称门架),檩条(主次檩)采用木枋和钢管,模板采用散板,胶 合板。1 、梁侧模和底模采用 18 厚夹板；2、梁侧模板的竖直木枋采用80X 80木枋;3、梁底板纵横龙骨均采用80 X 80木枋;4、楼面模板采用 1830X 915X 18 厚夹板;5、楼面模板纵横龙骨均采用 80X 80 木枋;6、梁支顶、楼面支顶采用门式架、可调式 U型上托盘和平底下托盘;7、纵横水平拉杆和剪刀撑采用厚48X 3.0 mm钢管。&对拉螺杆M12配蝴蝶扣。9、其他，一字扣，十字扣，铁钉，铁线。四、支架模板搭设要求：1 、概述15#楼二层顶板楼板厚度为

4、120 m，层净高5.28m; 2400高梁处净高 3 m ,1350高梁处净高3.65m, 1200高梁处净高3.8 m,800高梁处净高4.6m, 750高梁处净高4.65m, 500高梁处净高4.9m;15#楼三层顶板楼板厚度为120 m，层净高4.58m; 900高梁处净高 3.8m, 800高梁处净高 3.9m, 700高梁处净高 4m, 500高梁处净高 4.2m;69#楼二层顶板楼板厚度为150 m,层净高4.85m; 800高梁处净高4.2m, 700高梁处净高 4.3m, 500高梁处净高 4.5m。2、门架配置(1) 净高4.6 m、4.65m、4.58m时，用2个高度1.

5、93m门式架沿高度叠高，即1930X 2=3860m,底用平头可调节高低托盘，上用 U型可调节高低托盘调节支顶高度。(2) 净高4.2m时，用2个高度1.93m门式架沿高度叠高，即1930X2=3860m,上用U型可调节高低托盘调节支顶高度。(3) 净高3.8m-4m时，用1个高度1.93m与 1个高度0.91m门式架沿高度叠高，即1930+ 910=2840 m,底用平头可调节高低托盘，上用 U型可 调节高低托盘调节支顶高度。（4）净高5.28m 4.85m时，用2个高度1.93m与1个高度0.91m门式架沿高度叠高，即1930X 2+ 910=4770底用平头可调节高低托盘，上 用U型可调

6、节高低托盘调节支顶高度。3 、支撑体系 支顶采用门式架（部分加钢管），最大排距900 m,上层木枋间距300伽，下层双钢管与门架垂直布置在门架可调支托上。胶合板钉在上层木枋 上。4 、水平加固拉杆和剪刀撑 用钢管加固。为加强门式架的整体刚度，采用48钢管设置纵横水平拉杆，水平拉杆步距为每步架高度，纵横拉结与架体用钢管扣扣牢。纵向 水平杆每根框梁中间设置一道，每块板设置一道；横向水平杆每隔四跨设置一道。扫地杆设在最底下的门式架立杆内侧20 cm高处，水平拉杆用扣件与门式架立杆扣紧。框架梁两侧各设置剪刀撑，纵向每隔四跨设置一排剪 刀撑与板剪刀撑连通；板横向剪刀撑按每块板一排设置。剪刀撑宽度按 步3

7、跨距设置，斜拉杆与地面倾角宜 450600，用扣件与门式架立杆扣紧。5、每列门式架两侧设置交叉支撑，并采用锁销与门式架立杆锁牢。6、横向扫地杆每 4 跨设一度，框架梁在纵向门架中间设置一道。与门架两脚用扣件扣牢。五、7、搭设顺序先主梁、次梁再到板，尽量保证板支撑架纵向间距模数 保持一致，以便纵横杆拉结。楼板模板的搭设1、120 mm厚楼板门架纵向的方向按间距 1800布置，150伽厚楼板门架纵向的方向按间距 1500布置；横向间距 900。门架从离框梁边距 900m （离次梁边1050 m）开始设置。2、支撑小楞采用U形上托支撑，采用48X3.0伽双钢管平行门架方向布置。3、上层木枋垂直于下层

8、钢管支撑方向按间距 300布置。4、胶合板铺钉于上层木枋上。n一严/.JF -丄“丄-Rf =C |r板支撑示图六、楼面梁模板的搭设1梁底模及支撑(1) 15#楼三层梁板支撑形式与69#楼二层梁板支撑形式相同，凡转换层梁对应以下位置支撑均采用门架加钢管支撑搭设。、门架平行于梁的方向按间距 900布置。、下层纵向小楞采用48X 3.0 mm双钢管平行门架方向布置。上层木枋垂直于下层钢管支撑方向按间距 25(布置。、胶合板铺钉于上层木枋上。梁板支撑示图转换层边梁对应下层支撑示图:转换层对应下层为楼板时支撑示图:转换层大梁对应下层位置为楼板注：剪刀撑设置与梁设置相同。(1) 1 5#楼二层 400X

9、 2400, 400X 1350、400X 1200、400X 900 梁及核心筒门洞梁支撑均采用门架错开 600支撑搭设。、门架平行于梁的方向按间距 90（布置。、下层纵向小楞采用48X 3.0 mm双钢管平行门架方向布置。、上层木枋垂直于下层钢管支撑方向按间距 30（布置。、胶合板铺钉于上层木枋上。IP（2） 400X 800、400X 750的梁（适用15#楼二层梁板）、门架平行于梁的方向按间距 90（布置。、下层纵向小楞采用48X 3.0 mm双钢管平行门架方向布置。、上层木枋垂直于下层钢管支撑方向按间距 300布置。、胶合板铺钉于上层木枋上。-3-V1/4 /亡A-2LI匚JI 1立

10、杆I 2立杆加强杆；S礁杆; 4一横秆別運秆彳5顿希计算门架的几何尺寸图、参数信息1. 模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m): 0.40；梁截面高度 D(m): 2.40； 门架型号：MF1219 ；门架纵距Lb(m): 0.90;门架搭设高度 (m)3.00;承重架类型设置 门架平行于梁截面;门架几何尺寸 b(mm) 1219.00，b1(mm) 750.00，h0(mm) 1930.00，h1(mm) 1536.00，h2(mm) : 100.00,步距(mm) : 1950.00;相邻两榀门架的错位尺寸(mm) : 600.00;加强杆的钢管类型：48X;立杆钢管类型：48X;2.荷载

11、参数新浇混凝土重力密度(kN/m3): 24.00;模板自重(kN/m2): 0.50;钢筋自重(kN/m3): 1.50;新浇混凝土侧压力标准值 (kN/m2) 17.0;振捣混凝土对梁底模板荷载 (kN/m2) 2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载 (kN/m2)4.0;施工荷载 (kN/m2)4.0;3. 材料参数木材品种：杉木;木材弹性模量 E(N/mm2)：9000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.4;面板材质：胶合面板;面板厚度 (mm)：18.0;面板弹性模量E(N/mm2): 6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N

12、/mm2) : 13.0;4. 梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方：80 80mm;梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管)： 48X3;梁底横向支撑间隔距离 (mm) 300.0;5. 梁侧模板参数次楞间距 (mm) 300;主楞竖向根数 5;穿梁螺栓直径(mm) : M12;穿梁螺栓水平间距(mm) : 600;主楞到梁底距离依次是150mm，600mm，1100mm，1600mm，2100mm;主楞材料：圆钢管;直径(mm): 48.00;壁厚(mm): 3.00;主楞合并根数： 2;次楞材料：木方;宽度(mm): 60.00;高度(mm): 80.00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册，

13、新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0.22丫 ti 0V1/2F=其中Y-t -yH混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;新浇混凝土的初凝时间，取2.000h ;T -混凝土的入模温度，取20.000 C；V -H -混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ;混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；0-外加剂影响修正系数，取1.200 ;弘-混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得17.031 kN/m、18.000 kN/卅，取较小值17.031 kN/X作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验

14、算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力 和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。300300面板计算简图（单位：mm）1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：(T = M/W 41.937 300 + 0.117 1 他91 SOO2 = 4.98 W5N -mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 41.937 0.3+1.2 11.491 0.3=17.976kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值：(T = 4.98 57 1023 105=4N/mm2; 面板的抗弯强度设计值 ： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值(T =4

15、N/mm小于 面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2, 满足要求！2. 挠度验算V =0.677q/(100EI) 6 8 8/6 = 64cm3;I = 1 6088X8/12 = 256cm4;E = 9000.00 N/mm2;7.S84kNn7.3G4kN/m 7.GS4kNA7i 7.GS4kN/m 7.3e4kM/m 7.SG4kNmp p f f f卩凶厲间占牡A同=150(4505D050050D180计算简图剪力图(kN)o.ie0.1830.1740 069 A附0.01O1S0 003j0.005a00?严吠叶U.IJUJ |V-.0-1075-O.m 商f 0.046I

16、迪磊 I AG 07 -ao2i弯矩图(kN m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.174 kN m,最大支座反力 R= 4.056 kN，最大变形(T = 1.74 5/6(40 W4 = 2.7 N/mm2;小于次楞的抗弯强度设计值V = 0.074 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下：(T = M/W4.493=8.99cm3;I = 2 W.783=21.57cm4;E = 206000.00 N/mm2;4.056kM4.05SkN4.056kN4.056kN4.056k N4.05 6kN(1)G00主楞计算简图3143 11434 056 4.0500.91

17、31913-0 9134.969-19694.05G 4056主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN m)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.548 kN m,最大支座反力 R= 9.025 kN,最大变形v =0.293 mm(1)主楞抗弯强度验算(T = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值：(T = 5.48 開99 W3 = 60.9 N/mm2;主楞的 抗弯强度设计值：f = 205N/mm 2;主楞的受弯应力计算值(T =60.9N/mm小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm 2，满足要求!(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.

18、293 mm主楞的最大容许挠度值：V = 600/400=1.5mm主楞的最大挠度计算值 V =0.293mm/小于 主楞的最大容许挠度值v =1.5mm满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下 :N3002= 267105.6N mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：= M/Wf-面板承受的应力 (N/mm2)；-面板计算最大弯矩(N mm);WW=bh2/6-面板的截面抵抗矩b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.4000103018.0002/6=21600.000 mm3；(N/mm2)；f=13.000N/mm2；f -面板截面的抗弯强度设计值面板截面的最大应力计算值：面板截面的

19、最大应力计算值 ：(T = M/W =267105.600 /21600.000 = 12.366hmm2;c =12.366N/mm小于面板截面的抗弯强度设计值f=13N/mm 2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下 ：V =0.677q/(100EI) 8)0.9=2.268kN/m；线荷载设计值:q = 21.935+2.268 =24.203kN/m；(1)(5161910400-n-61324简图(kN m)4.S44,G41剪力图(kN)弯矩图(kN m)变形图(mm)横向支撑的支座力 N1=N4=0.592 kN；N2=N3=5.4 3 3 kN；横向支撑杆最大弯矩值为 M= 0.58 kN m；横向支撑的最大受弯应力计算值(T =0.582 X 6O85333.33=6.8 N/mm2;截面抗剪强度必须满足：T = 3V/(2bh t.2= 5.346 kN;2.上部传递下来的荷载上部荷载由梁底纵向支撑直接通过顶托传递下来。根据上面的连续梁程序求得：NQ = 17.747 kN；九、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 (不组