桥梁钢箱梁计算书

1、作者:日期:- -L- -L1?概述?错误!未定义书签。1.1症冈箱梁概况错误!未定义书签。1. 2钢梁的安装及顶推？错误!未定义书签。2 计算模型与方法？错误!未定义书签。2 .1计算参数？错误!未定义书签。2.1.1 ?材料2 .1.2错误!未定义书签。计算荷载错误!未定义书签。2. 2?荷载组合？错误!未定义书签。2 . 3 ?计算模型？错误!未定义书签。3 ?主梁内力错误!未定义书签。3. 1 .1?顶推施工阶段错误!未定义书签。3 . 1 .2?（恒载+活载）组合一 ？错误!未定义书签。3.1.3?（恒载+活载+支座沉降+温度）组合二?错误!未定义书签。4主梁应力错误!未定义书签。4

2、 .1?控制断面内力？错误!未定义书签。4 .1.1 ?顶推施工阶段错误!未定义书签。4 .1.2 （恒载+活载）组合一错误!未定义书签。4.1.3（恒载+活载+支座沉降+温度）组合二？昔误!未定义书签。4.2 截面有效宽度?错误!未定义书签。4.3 ?局部稳定系数，错误!未定义书签。4 .4?控制截面应力？错误!未定义书签。5?加劲肋验算?错误!未定义书签。5.1?主梁顶底板加劲肋？错误!未定义书签。5.2?主梁腹板加劲肋?错误!未定义书签。5 .3支座加劲肋错误!未定义书签。5.3.1 支座反力错误!未定义书签。5. 3 .2 ?支座加劲肋构造?错误!未定义书签。5 33支座加劲肋验算？错

3、误!未定义书签。错误!未定义书签。错误!未定义书签。5 .3.4 ?顶推施工加劲肋验算6 中间横隔板验算 6. 1横隔板构造？错误!未定义书签。6.2 横隔板的开口率?昔误!未定义书签。6.3?横隔板最小刚度?昔误!未定义书签。7 挠度 ?错误!未定义书签。7. 1?恒载挠度？错误!未定义书签。7. 2活载挠度？错误!未定义书签。1.1钢箱梁概况主梁为四跨一联的连续钢箱梁，两幅桥错孔布置，位于半径 R=1 1 90m的平面圆曲线上， 跨径布置为（2 5+ 3 5 +35+ 2 5）m，每幅桥顶面宽17.25m,箱梁顶板为单向横坡2%，箱梁中心 线位置梁高1.8m ,采用单箱三室闭合截面。桥面铺

4、装为防水粘结层（环氧粘结层+5 mm碎石覆 盖）+3.0 C m环氧沥青混凝土+ 4 c m高弹改性沥青SMA1 3钢箱梁为正交异性板，一般截面:顶面板厚1 4mm，底面板厚14mm,设4道竖直腹板，厚度1 2 mm,顶板采用U型加劲肋厚8mm、高260mm、间距6 0 0 mm，底板采用T型加劲 肋,竖肋厚8mm、高120mm；水平肋厚10m m、100mm宽，腹板加劲肋厚度14mm、高度1 60mm,横隔板采用板结构，间距2m,板厚为10mm。iliILJIfnI 1 j O I - g1a , I 一I -J-，t : 一b,_ 卜.d Lliltmtn*tiltil图1 .1 钢箱梁立

5、面主舉标黠百- 5Z磐娄看fl/ rc 'j b 苛；W附卄中r；碰TTHl：:1/-LW 用血 E , flnW 咼“削 ffl E.閒ffl B图1 .2钢箱梁标准断面1.2钢梁的安装及顶推钢箱梁节段的存放，应在内纵腹板与横隔板的交点处需设临时支腿支承.整节段或分段钢 箱梁运至11号墩附近的顶推平台位置，由吊车提升至顶推平台上，一次安装及顶推的长度为2 3个梁段。在每道纵腹板底设一条聚四氟乙烯滑道，滑道宽度应大于50厘米，长度应大于3.0米。导梁长度由施工单位根据实际情况自行确定，计算导梁长度为2 2米.两梁段间面板及底板的横向工地焊缝采用单面焊双面成型工艺，为此底板拼接缝附近的U

6、型肋可做局部嵌补。2计算模型与方法2.1计算参数2.1.1材料钢材 Q34 5 qd:弹性模量 E=2.1X 105 MP a,剪切模量 G=0 .81 XI 05MPa。2.1.2计算荷载(1)恒载钢材78.5kN/m3,铺装23 kN/m 防撞栏杆10 kN/m。(2) 活载设计荷载：公路-I级。人群荷载35K N/m 2;(3) 温度荷载整体升温40C、整体降温20C，温度梯度40C。(4) 支座沉降12#、16#墩为 0.5 c m,1 3#、14#、1 5#墩 0.8 cm。2.2荷载组合(1)?组合一：恒载+汽车(2) ?组合二：恒载+汽车+步道人群+温度+沉降2.3计算模型采用S

7、A P 200 0空间杆系计算,计算模型如下图，钢箱梁截面几何特性如下表。£图2.3.1计算模型3主梁内力构件主梁位置标准截面材质Q34 5计算截面毛截面Upp er.F 1 g (m m)(250 0 + 1 2 2 5 0+2500) x1 4Web(m m)2 W eb1 8 0 0 xl 2L 0 wer.F 1 g (m m)(2 6+12250+26)x14Uppe r. I -Rib (mm )6 I Rib1 60x14Uppe r.U R i b (mm)25-300x 260x184 x8L o w er.I R ib ( mm)29 l-Rib176x11Low

8、 e r.U-Rib (mm)0-0x0x 0x0中性轴Yo(cm)19.91上缘距离Yu (cm)7 1.5下缘距离Yl (cm)111.3面积A (c m 2)67 0 3.8抗扭惯矩 J (cm')9 6,351,02 1面内惯矩Ix(cm4)45, 08 7, 695面外惯矩I y(c m )978,1 1 9 ,153表2 .3.1截面几何特性主梁弯矩、剪力和扭矩包络如下图。顶推施工阶段3.1.1*1-%异打眾“号R剧T朝1号卸駡一云" 宗-一空.£工蠱-足£_孟 普斗硼liffl円 弋-' u u I 'J'| 工LJ

9、d JL-q匕；r佔已了rq70CmTS01DL.P5田69 esi5-WJ-0；二用3,詔r? 母Er血6E 恥屋k陽一一巴启W碍.-sn-srz留G90一皿F二G 一 7B”唱.：34邮二；二 5 何kN m）图3 .1.1弯矩图（2鼻广 r甲罗二- 二 g二一十 武9好3干 第诂.嗤ST 冷诂孜.眾 %上嗎出， 工ys .50 弟 9弋叫眾 呼岁±/6, 卑恳目干 56 耳爭巳 亠？兰诂G- 罠*处已聖 V為一 2哮.昱，除-啤专mg's詩亍餐0 7W-S-w-aT:出逢育5寸-O E Cj r- 5 T -计“EE".1E吧叩/"nr -r =:

10、oa I 'IF I-.- r% <r »代 s 町二- & L" r- raII I图3.1.3 扭矩图（k N m）1 .丿諮2:.卜.:-? > -A .-1 .n- :” *-.打：.|: d ., "一F存2恳家7 -町d严逢.-胃死©-f 一匸 4/X一k一二匸二：I"/一/一一 :丄 i : /图3.1 .4反力图（kN）3.1.2（恒载+活载）组合一0-50(3 -20-IffoA(几 2。Q "5。6j7 / -100007/-15000 L VNUUUU103.1.3 （恒载+活载+支座

11、沉降+温度）组合二4主梁应力4.1控制断面内力4.1.1顶推施工阶段4.1.2（恒载+活载）组合一顶推施工阶段控制断面内力控制断面剪力（k N）扭矩（kN-m）弯矩(kN-m)前支点-14 64. 652.09990. 04.1.3（恒载+活载+支座沉降+温度）组合二（恒载+活载）组合控制断面内力控制断面剪力（kN）扭矩（kN m）弯矩(k N -m)边跨跨中112 9. 64-1769.1510770.652 5- 3 5 m中间支点-3 6 7 9 .2 6-3 0 5 7. 52-1812 3中跨跨中-966 . 23 5-21 3 2 .821 4 6 9 5.5 335-35m中间支

12、点-381 6 .2 13 012. 1 2-2143 0 .4（恒载+活载+支座沉降+温度）组合控制断面内力控制断面剪力（kN）扭矩(k N m)弯矩(kN m)边跨跨中1 621. 661826. 89201 6 0 .5 12 5 -3 5m中间支点387 4. 0 534 1 8. 0 727816. 8中跨跨中-116 1.0 3-231 3 .8728750.513 5- 3 5 m中间支点40 87.3 7-32 9 5. 8 2-28 7 97.6由表可知顶推施工阶段不控制设计，仅需对运营阶段进行应力验算。4.2截面有效宽度考虑剪力滞的影响，按现代钢桥中第一体系计算截面有效宽度

13、。Cl跨间断面：cL1.1 2Cl0.151b 0.05l0.05 b 0.3 ?l b 0.3lcs中间支点断面：cS1.06b3.2 -lb4.5 lCs0.151尸一T 0.02 l0.02T 0.3?LI -1 Y .,T 二二.I n 二4.3局部稳定系数轴心受压板件的局部稳定系数由相对宽厚比R按下式计算1.00.18 0.968/R 0.286/R2 0.0338/R3R 0.38R 0.38?R上 b 12(1 匸i V2)fy 1k式中，b为主梁腹板间距的一半或悬臂板宽度；l为换算跨径。 表4 .2.1主梁有效宽度计算表截面 位置计算跨 径(mm)结构计算宽度b(mm)有效宽度

14、be (m m)折减系数B e/B悬臂边箱内中箱内总宽B悬臂边箱内中箱内总宽B e25 m边跨 跨间顶板22.520 4 017250212518301 8 2 8152 2 40.883底板2 00002 62 0 42.520 4 0123022618 3 01 8 2 8110260. 8 9 635m中跨跨间顶板2 1.52 04 01 7 25 02 15518491 848154030.893底板210002 62042.52 0 401 2302261 8 491 848111450 .90625- 3 5跨中间支点顶板1 2.520401725 01 4 72155115501

15、 2 2 500.7 1 0底板1 20002620 42 .520 4 01 2 302261 55 1155 09 3590 . 7 6135- 3 5跨中间支点顶板14.52 040172 5 015 801 6 5116491 30 620.757底板1400 0262 042. 52 0 4 01 2 3 022 61 6 5 11 6 499 9540.809式中b加劲板的宽(腹板或刚性纵向加劲肋的间距)t被加劲板板厚；E弹性模量;V 泊松比;k加劲板的弹性屈曲系数，加劲肋的刚度符合条款5.2. 6项规定时,可参考附录A的简化公式计算。钢箱梁腹板和横隔板围成的翼缘板部分，当纵向加劲

16、肋等间距布置时，加劲板的弹性屈曲系数k可由以下式计算：2 *?k 4n2l l 时2 2k (1 21)n|1 n I21 J1 n Ik 1 n I式中,n= ni +1 受压板被纵向加劲肋分割的子板元数;n I等间距布置纵向加劲肋根数；加劲板的长宽比=a/b;a加劲板的长度（横隔板或刚性横向加劲肋的间距）b加劲板的宽（腹板或刚性纵向加劲肋的间距）t加劲板的厚宽；I单根加劲肋的截面面积与被加劲板的面积之比A/bt;Ai单根加劲肋的截面面积；I纵向加劲肋的相对刚度 I电;bD11纵向单根加劲肋对被加劲板的抗弯惯矩D 单宽板刚度Et312(1 'v2)*丄411 n04/1(ni 1)

17、I ?表4. 3.1局部稳定系数板件顶板悬臂 （加强耳板）顶板悬臂 （未加强耳板）顶板箱内底板弹性屈曲系数k27 4 .22 9 .17 84 .0400. 0相对宽厚比R0.4591. 4090.4 430. 6 21局部稳定系数I0.920.370.940.7 8材料容许应力2 1 021 0 .021 0210构件容许应力I193 . 378. 7196.6163.54.4控制截面应力控制截面应力计算结果如下表，应力满足要求，有较大的余富。如果采用双箱截面设计可以减少用钢量。(恒载+活载)组合控制截面应力构件25m边跨3 5 m边跨25m+3 5 m中间支座35 m +35m中间支座Up

18、per. Fig (m m)(212 5+10976 +2125) x 14(212 5 + 1 1 0 9 2 + 2125) x1 4(14 7 2+930 4+1 4 72) x1 4(158 0+9902 +1 580)x1 4Web(mm )4 -Web1 800 x 124 Web1800x124-Web180 0x 1 :! 4-Web1800x1 2L ower. Fig (mm)(2 6 + 10 9 7 6+26) x 14(2 6+110 9 2+26) X 14(2 6+ 9304+ 26 ) x1 4(2 6+9902+2 6) x 1 4U p per.I R ib

19、 ( mm)0I-Ri b0x00-I-Rib0xC0-I-Rib0x(0 -I-Rib0x 0Up per .U- R ib ( mm )17-300x260x184x 8173 0 0x260x184x81530 0 x2 6 0X 1 8 4x8153 0 0x260x184x8L 0 wer. I-Ri b (m m)22 -I-R lb1 76x112 2-I- R i b176x1120 I-Rib1 7 6 x 1120-1 -R ib176x1 1Lowe r. U-Rib ( mm)0-0x0 x0x00-0x 0x0xC00x0x0x00-0x 0x0x0中性轴Y o(cm

20、)1 5 .1815. 0913.3 013. 3 2上缘距离Y u (cm)76. 276.37 8. 178.1下缘距离Y l (cm )106.6106.51 04.7104.7面积A( cm 2)5944.259 7 6.75 13 9 .45337. 1抗扭惯矩J (c m 4)84,888, 4 7 885,929,93969,938, 6 8 075, 2 70, 9 4 8面内惯矩I X (cm4)39,407, 9 2 03 9,6 8 2, 5 6 33 3, 622,9 7 33 5 ,2 1 1,225面外惯矩"(cm4)828,5 1 0,0 1884 8

21、,5 13, 36 94 96, 885,621586, 8 5 2, 79 4断 面 内 力弯矩 Mb (kN?m)10 7 711 4 6 9 5.53-1 8 1 22.96-2 1 430.44剪力S b ( kN)-113 0-966.23 4 7-3 6 7 9. 2 55-3816.20 5轴力N(kN)扭矩 M t ( kN?m) 1769 . 1 5 1-21 3 2. 81530 5 7.5 23-301 2 .1 19上缘应力b u (MP a )压应力：一2 1<193.3压应力：28<1 193.3拉应力：42<2 1 (啦应力：4 8<2 1

22、0容许值、验算结果1 9 3.30 K1 9 3 . 30K210O K210OK下缘应力b 1 (MPa)拉应力：29<210拉应力：39<1 210压应力：-56<163 .5压应力：-64<1 6 3. 5容许值、验算结果2 1 00 K210OK16 3 .50 K1 63.50 K腹板剪应力T (M Pa )13<1 2 0-11<-120-43<-12 0-44<-1 2 0容许值、验算结果1 2 0OK120OK1 2 0OK120OK腹板换算复合应力0.03<1. 100. 05< 11 1.100 .21<1.

23、1 00.24<1. 1 0容许值、验算结果1.1 0OK1.1 0OK1.1 00K1 .10O K(恒载+活载+支座沉降+温度)组合控制截面应力构件25m边跨35 m边跨25m + 35m中间支座35m+35m中间支座U PPer.FIg (mm)(2125+10976+2125) x 14(21 2 +11 0 952 +2125)x 1 4(147 2 +93 0 4 + 1 4 7 2)x1 4X1(1580 +9 902 + 158 0 )4W eb(mm )4 - Web1 800x124-Web1 8 00 x 1 24- W e b1800x 1 2!4-Web1 8

24、0 0 x1 2L ower. FIg (mm)(26 +1 0 976 + 2 6 )x14(26+11 0 92 +26)X 14(26+9 3 04+ 26) x 1 4(2 6+9902+ 2 6)x 14Upp er.l-Rib (mm)0- I -R 1 b0 x 00- I-Rib0x00 -I-Ri b0xCI - Ri0- b0x 0UPPer. U-Rib ( mm )17-3 00x260 x1 8 4x81 7X 18-3 00x2604x815- 3 0 0x260X 1 8 4x81 5x2-30060x184x8Low e r.I-Rib (mm)2 2-I-R

25、ib176x1122 - I -Rib1 7 6x1-20-I-R 1 b17 6X 12 0-I - Rib1 7 6x1Lower.U- R ib ( m m)0 -0x0x0x00-0x0x0X 00-0x0x0xC0-0x0x0x0中性轴Y。( c m)1 5. 1815. 0 913. 3013.3 2上缘距离 Yu ( cm)76 . 276. 37 8 .178.1下缘距离Y 1 (cm )106.6106.5104. 71 04.7面积A (cm2)5 944. 25 9 7 6.75 1 39. 453 3 7.1抗扭惯矩 J (cm4)84, 88 8 ,47 885, 9

26、 2 9,9 3 96 9 , 9 38,68075,270,948面内惯矩IX(cm")39, 40 7, 9 2 03 9 ,682,56333, 6 22, 97 335 ,211, 22 5面外惯矩I y(cm 4)8 28, 5 10,01 884 8 ,513,3694 96, 885 , 62158 6 , 8 52, 7 9 4断 面 内 力弯矩 Mb(k N?m)201612875 0 .5 1-278 1 6.83-28797.55剪力Sb(kN)-1130-1 1 61.0 3 3-3 87 4 .053-4 0 8 7 .3 7 4轴力N (kN)扭矩M t(

27、kN?m)-1 76 9. 1 5 1-231 3 .866-3 4 1 8 .0 7 1-3 2 9 5. 817上缘应力b u (MPa )压应力：-3 9<1 93.3压应力：-55<1 9 3. 3拉应力：6 5< 1 20(拉应力：6 4< 1 2 0 0容许值、验算结果1 93.3OK193. 30 K210O K210O K下缘应力b l (MPa)拉应力：55<21 0拉应力：7 7<21C压应力：-87<1 6 3. 5()压应力：-8 6<1 1 6 3.5容许值、验算结果210OK210OK163.5O K1 6 3.5OK

28、腹板剪应力t(M P-1 3<-12 0-13<-12 0 -45<-12 0-47< 1-120a )111容许值、验算结果1 2 0OK120OK12 0OK1 20O K腹板换算复合应力0.09< 1 1.1 00.1 6<1.1(0.33< 1 1. 100.34< 1 1.10容许值、验算结果1.10OK1.1 0OK1. 10OK1.10O K5加劲肋验算5.1主梁顶底板加劲肋按照公路钢结构桥梁设计规范征求意见稿计算定加劲肋的刚度11宜满足下式要求:Ilbt312(12)I ,req2n 1 n2 12n= ni+1受压板被纵向加劲肋

29、分割的子板元数;ni等间距布置纵向加劲肋根数；加劲板的长宽比 =a/ b；a加劲板的长度（横隔板或刚性横向加劲肋的间距） b加劲板的宽（腹板或刚性纵向加劲肋的间距）;t加劲板的厚宽；I单根加劲肋的截面面积与被加劲板的面积之比A/bt;AI单根加劲肋的截面面积；I 纵向加劲肋的相对刚度 I电； bDI I纵向单根加劲肋对被加劲板的抗弯惯矩;D单宽板刚度D Et 212(1 v2)E弹性模量。主梁顶底板加劲肋刚度计算结果如下表，顶底板刚度满足要求，但耳板刚度不满足要求。表主梁顶底板加劲肋刚度计算板件顶板悬臂顶板箱内底板耳板加劲板厚t14141 414加劲板宽b2 55 0 0横向加劲间距aa22

30、000纵向 加劲加劲肋根数nl81 398加劲肋腹板宽度br16026012 01 20加劲肋腹板厚度tr14888加劲肋翼板宽度b r0921000加劲肋翼板厚度t r081 00纵向加劲间距2 7 7.7 78291.4408277. 7 7 8等分数n = nl+ 1n914109要求加劲肋面积Are q38 94085 7 1389要求加劲肋宽度b r66. 71 1 5.292.676. 4要求加劲肋厚度tr48.63 1. 463.54 8. 6b t3/116236366236 3 6a/b0. 8 000 .4 9 00.4900.8 0 0al2 24d l0.0 6 40.

31、03 60 .01 70 .027I l1.9 1 E + 079 .66E +071.9 0E + 074.6 1E+06g30. 79 4. 918. 77.4a04. 16.03.72 . 9to1 1. 61 2.11 7 . 01 1.6geq136. 32 0.31 1. 228.7geq20. 30.10.20 .3geq3255.359 1 .823 3.6202. 0geq24.51 5 .211.11 9.3I e q1. 53E+071. 5 4E + 071.13 E + 071.21E+ 0 7OKO KOKOU T5.2 ?主梁腹板加劲肋腹板横向加劲肋的间距a由应满

32、足以下要求:950twT式中tw腹板的厚度;T标准组合下的腹板剪应力。腹板横向加劲肋惯性矩应满足以下要求:It3h0tW式中 I t单侧设置横向加劲肋时加劲肋对于与腹板连接线的惯性矩，或双侧对称设置横向加劲肋时加劲肋腹板中心线的惯性矩;腹板纵向加劲肋满足以下要求：3?1 llh0tw2i max 1.5， a/ho2.5 0.45 a/h。式中11 单侧设置横向加劲肋时加劲肋对于与腹板连接线的惯性矩，或双侧对称设置横向加劲肋时加劲肋腹板中心线的惯性矩a腹板横向加劲肋间距。腹板加劲肋计算结果如下表，横向加劲间距不满足要求，建议横隔板间增加一道加劲肋;纵向加劲肋刚度满足要求，中间腹板可以仅在一侧设

33、置加劲肋，取消另一侧的加劲肋。腹板厚t1 2腹板高h1 8 0 0横向加劲间距aa2000加劲肋宽厚比b r/tr14剪应力t47要求横向加劲间距 aa1663O UT纵向 加劲 肋要求刚度Il宽度br160厚度t r1 4刚度Il验算OK5.3支座加劲肋5.3.1支座反力支座反力如下表。表支座反力（kN）墩恒载+活载恒载+活载+支座沉降+温度内侧支座外侧支座内侧支座外侧支座12#MAX1,31 31,6781,4 291,80 8MIN3751 8845225513#M AX3, 15 63,4733,6253,887MI1, 891,31 81 ,1,491N892214#MAX3,626

34、3,84 24, 2194 , 5 77M IN1,80 41 ,6342, 0551,8341 5 #MAX3 ,1 963,5143,56 03,824M IN1,79 61,2 502,0 1 11,54116#MAX1, 31 61,6811, 4321,811MIN37 91924532555.3.2支座加劲肋构造-】l-Jl-J打:VOto'二丁匚肯匚 1 亠十1» rf I I 二廿u ： ;申:冒乍:再虛1钿了卜"毋呼亠!rtt电I輕片:釘t12#、16#墩支座加劲肋图5.3.2.11 3#、1 5#墩支座加劲肋4 ._tJ职咄图5.3. 2.314

35、#墩支座加劲肋5.3.3支座加劲肋验算其计算公式如下。支点横隔板需要验算横隔板和支点加劲肋的局部承压应力和竖向应力, 局部承压应力bAsBebtD b?Rv如图5.3.3.1，式中,b为局部承压容许应力；Rv为支座反力；As为横向加劲肋净截面积;tD为 横隔板厚度；Be为横隔板有效宽度，考虑支点板的4 5°的扩散作用 B e=B+2tf；B为支座垫板宽度；tf为下翼板厚度。 竖向应力三角形分布（图5 . 3. 3. 2），支承垫板处的最大有效断面平均压应力按下式近似计算: C2用c?支座反力的作用下，横隔板和加劲肋中竖向应力的实际大小和分布非常复杂，通常要用空间有限元方法才能求得较为

36、满意的结果。为了简化计算，当梁高不大时，工程设计中近似简化为等效压杆计算。压杆的有效面积如图5.3.3.1所示,压杆的压应力沿高度的分布近似为As Bevt D式中，c为轴心受压容许压应力；B ev为腹板竖直方向应力有效计算宽度，如图5. 3. 3.B eV= bs+3 0(bs< 3 OtD) ?3ev= 6 OtD( b s= 30 t D)Bcb1 >Di%1 5-C.'H. 1 .'匸 1_ J厂n1nnF11 丨! I1.1af;!pJJ1FrP J 川：r4匕竺 I 广:k匚_图5.3. 3 . 1支点横隔板局部承压面积支座加劲肋验算如下表，除14#墩支

37、座外，其余支座加劲肋满足设计要求。1 4#墩支座处腹板较薄，建议增设加劲肋或对箱梁腹板进行加强，否则不满足设计要求。支座12#、 16#墩1 3#、1 5#墩14#墩（腹板加强）1 4#墩（腹板未加强）腹板厚t16204 040加劲肋根数n4442宽度b r24030 0300300厚度t r303 03030间距a25 02 506000加劲肋面积As(m m 2)2880. 1 80001所示，按下式计算：支座反力R (kN)18177竖向应力腹板有效面积A e (mm2)44820 0计算面积3 3 2 819200应力1 08.81 8 6.91 4 9 .6476.8承压应力(MP

38、a )2验算O KOKOKOUT局部承压应力支垫板宽Bbe46046 07407 4 0腹板有效面积A b e(mm2 )73 696 0 0计算面积36 1 647600应力5 0.186.06 9 . 89 6.2承压应力(M P a)3验算OKOKOKOK5.3.4顶推施工加劲肋验算顶推施工中腹板及加劲肋验算如下表，腹板及加劲肋满足设计要求，并且有较大的余富。考虑到局部加劲肋对钢箱梁底板疲劳不利，建议可以考虑适当减少加劲肋。支点顶推施工前支点腹板厚t12加劲肋根数n2 0宽度b r20 0厚度t r14间距a2 5 0加劲肋面积A s (m m2 )5 600 0支座反力R(k N)1

39、8 1 1竖向应力腹板有效面积A e (m m 2)2 7360计算面积8 3 360应力31.3承压应力(M Pa)200验算O K局部承压 应力支垫板宽Bbe2500腹板有效面积Ab e( mm2 )3 0 00 0计算面积86000应力1 5.2承压应力(M P a)3 00验算OK- -L6.1横隔板构造6中间横隔板验算 X-匸神;Bl Ln图6.1. 1 横隔板构造rm口丁 C P 口工7 V Lfj亍匸厂r中11 i _.一-一“-二WLXl0.4时，横隔板可6.2横隔板的开口率根据横隔板的开口率Ja'/A JbhfBH不同可以分为以下结构形式，当视为实腹式；当 0.8，为

40、桁架式；当0.40.8时，可视为框架式。横隔板开口率计算如下表,0.61，中间横隔板为框架式。一 =1 H-=1)1I)图6 .1. 1横隔板开口率表6.1.1横隔板开口率B4.08H1.8b3.0 8h0. 90 .616.3 ?横隔板最小刚度横隔板的最小刚度K应该满足下式要求：K 20告?矩形框架式横隔板的刚度 K可由下式近似求得:,°L bb 6h48E K'IuIlIhb222bh 2bh 3hI u I h 11 I h I hK'式中:E为弹性模量;Ld为两横隔板间距（m）,按下式计算；Ld 6Ld 0.14L1 且 20(L(L50m)?50m) L为桥

41、梁等效跨径（m）。E为钢材的弹性模量；iDw为箱梁截面主扇性惯矩,由下式求得：I DWg 警)2 22f|(12b2 222)2 Fh ( 11 22 ) ?Bl其中,Fu为箱梁上顶板截面积（包括加劲肋）；Fl为箱梁下底板截面积（包括加劲肋）；Fh为一个 腹板的截面积；1 , 2由下式确定：1=宀?而e, f由下式计算:丨 fl Bu 2B|fe=Fh，f =B| 12BuIfu为顶板对箱梁对称轴的惯矩；If I为底板对箱梁对称轴的惯矩；H为腹板长度。I fu 2BuB|LhIIIIII111H 21图6. 3. 1,广11H H 丨12横隔板截面符号b为框架的宽度;h为框架的高度;I u, I 1, Ih分别为顶板、底板和腹板处横隔板简化为框架截面的惯性矩，将横隔板简化为框架 计算。其中，横隔板的加强翼缘或加强加劲肋简化框架截面的下翼板；横隔简化为框架截面 的腹板；分别取顶板、底板和腹板厚度的24倍宽度作为框架截面的上翼板有效宽度;P为开口率修正系数，图中B ,H分别为箱梁的宽度和高度。|ul|h|h；|l/1 1' f Li用【1*冷-吓-1. <(b)(a)图 6.3.2框架式横隔板(a ) B/H= 2.0 时(a) B/H=