低加疏水泵变频改造可行性研究报告

1、低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告此文档为Word格式、下载后您可任意修改编辑！低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告hai rm目录一、前言 3二、工程提出的背景及改造的必要性： 3三、方案论证： 31四、工程规模和主要内容： 33五、实施条件： 33六、投资估算表及设备、材料明细表： 34七、经济效益分析： 35八、评价结论： 37"I!.“>>. a . a ill .no .r im .oIl'll'. -" "".I-a-.- -click .I. -alia- III .I I - -L 一J -u-I-

2、I "i - -l A i- 'd .-1 - pic. d tbe.p.rbat aj. d -“1d -.Lil- a -m. il. -.- - le.L.bg . I. -rv -. pa.“ "m.-"a.-a-"-"I. i-r - -id. 3 . a.g .-.j-ul s .rl" -Jl.-i l.-lg -id lil-la" pigIlddligag.-." -.L. I . la L .il. I i.rm .au. .r I. .-. .I. .l.i .I.-I . i.w 一

3、 -. -bi-alI.lypal. - -ap. -pl-al-1-2i* .v -i. i 1-r 11 p |aISIa- .-a11 J-.-. i-aid -1-“i L.-m.- g| . p" ig -.ud ml- " 一 "- - - D 1 .1 47 .p. pa. pp1 i -r- I.I. g -.I' -.-.- . .L- pr.v1. -iju-l.i -.l.id.l igaI. Lid. _ Ti-r.g - I-. .-ag.I .rr>». . ly Ii. I.Ii. ,. . !- . .Ii

4、I.r.I.I _.九、工程单位上报意见： 38低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告、夕 4A'刖百一工程名称：#1、#2机低加疏水泵变频改造可行性研究报告 二工程性质：技术改造三可研编制人：四工程负责部门：五工程负责人：六承当可行性研究的单位：二、工程提出的背景及改造的必要性：一工程提出的背景：众所周知 能源问题已经成为世界各国共同关注的问题在我国这一现象更加凸显.由于我国粗放型经济增长方式又处在消费结构开 级加快的历史阶段 火力发电机组超速开展,煤炭消耗过大因此节能降耗将是一项长远而艰巨的任务.根据美国及我国电力行业调查统 计说明 我国平均供电煤耗率要比兴旺国家高出 3060g

5、/kWh,据有关 资料报导,我国风机、水泵、空气压缩机总量约4200万台,装机容量约1.1亿千瓦.但系统实际运行效率仅为 3040%其损耗电能占总 发电量的38%Z上.这是由于许多风机、水泵的拖动电机处于恒速运 转状态,而生产中的风、水流量要求处于变工况运行；还有许多企业 在进行系统设计时,容量选择得较大,系统匹配不合理,往往是“大 马拉小车,造成大量的能源浪费.说明我国的电厂节能有很大的节能 潜力可以挖掘.因此电站热力系统节能是关系到节能全局以及可持续性开展的大事.因此在热力系的环境下揭示各种节能理论内在0 " 1- a"低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告hai r

6、m的联系深入地研究和开展节能要的理论和现实意义对电厂的节能降耗工作具有很强的指导性.1、水泵变频调速运行的节能原理图1为水泵用阀门限制时,当流量要求从 Q1减小到Q2,必须关小阀门.这时阀门的磨擦阻力变大,管路曲线从R移到R',扬程那么从Ha上升到Hb,运行工况点从a点移到b点.图2为调速限制时,当流量要求从Q1减小到QZ由于阻力曲线R 不变,泵的特性取决于转速.如果把速度从 n降到n',性能曲线由(Q-H)变为(Q-H)',运行工况点那么从a点移到c点,扬程从Ha下降到Hco根据离心泵的特性曲线公式:N= RQH7102 Tl41 l>.“>>. a

7、 n . a l|l.n ., IL th. C .“di " - -d c .su. 0 .naa.I . I . - . .1L. _.l-I -alh - tL.l. t h. ,. . .l IL ._! .L. I .1 .IL.bg -L -. I-rbd _.L|I _ a -m. I* -.- - *L .1. 0, cel- -".r- IC. LT. . ag."I"I. -IL.l- aI .v - . . I. .I th. . pr*. >«*. .".1 3il - . I- .IL -I.“IL.

8、.- gi “Ig -.LLl. bl- mL- I.l 1. an,." bi. 46 I.-.' « a"-Ini Ig C.-i-Si .l I. b- -ur- lrlh.b. .1 g.u. Il- akI.w - -. I,3 - H .al. .li.ai.低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告式中：N水泵使用工况轴功率kwQ使用工况点的流量m 3/s；H使用工况点的扬程m;R-输出介质单位体积重量kg/m3；“一一使用工况点的泵效率跑.可求出运行在b点泵的轴功率和c点泵的轴功率分别为：Nb= RQ 2Hb/ 10 2TlNc= RQ 2H

9、c/ 10 2Tl两者之差为：A N= Nc Nb=FR< Q2XHb H c / 1 0 2 4也就是说,用阀门限制流量时,有 AN功率被损耗浪费掉了,且 随着阀门不断关小,这个损耗还要增加.而用转速限制时,由于流量 Q与转速n的一次方成正比；扬程H与转速 n的平方成正比；轴功率 P与转速n的立方成正比,即功率与转速 n成3次方的关系下降.如 果不是用关小阀门的方法,而是把电机转速降下来,那么在转运同样 流量的情况下,原来消耗在阀门的功率就可以全防止,取得良好的节 能效果,这就是水泵调速节能原理.2、变频调速的根本原理>. 41 II I- ",- ianta-cl .

10、 a" - "'- -di on I I - t - -! "； a. co, "d be I. .-e I- .p - e :-pa . < -i p" te a -,""" " "d erm 一,一 ,»> m" c , te “-v - """"" ,|1一 "“""a i -"'s c""i on -.-.sa -a-la no.“

11、"Ie apIin-a- -.、 lei.I.ae.I id.ng s I- I- n. . i- i-a .i- a. -a.ies aa .Ie a. .n- .a- a v-I- -a- ".ng .".iea. pa.n.a-ig aa n.i - I. rIa ng-. .ai. nt. 一 -3lm."rnb . . .-. 1%a. Hp.a.Paa.0 a. .-. s-i- .".一 . 1-* .“. .% 1.n-r.n -a- -n.-0. s.a .n.n. ._! aa pp-a ."e I eal .en

12、.ainb . .e nna. b. -.n. - a I- -. n* -.- ba. 'an.ainb 3- v - 11a p. "a".- nna - .he Gaaa . n* sav - -a. .f n.n .he .-v. i -aage p- <IISir".a .|pa1-"n.-.e n.a. .1-“n . a. .al -ang . no. . .e. . - 1 , a.a. - a - e pa .AppI . -a. .f . gr.e . p.r.n a. see . .v.e . .-i. .e G ak

13、 no- -. I,p- -oa -ap- apliai onb.a no.as li -in.-低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告变频调速的根本原理是根据交流电动机工作原理中的转速关系：n= 60f l s /p式中：f水泵电机的电源频率H z ;p电机的极对数；由上式可知,均匀改变电动机定子绕组的电源频率f ,就可以平 滑地改变电动机的同步转速.电动机转速变慢,轴功率就相应减少, 电动机输入功率也随之减少.这就是水泵变频调速的节能作用.3、水泵变频调速限制系统的设计目前,国内在水泵限制系统中使用变频调速技术,大局部是在开环状态下,即人为地根据工艺或外界条件的变化来改变变频器的频率值,

14、 以到达调速目的.系统主要由四局部组成：1限制对象2变频调速 器3压力测量变送器P T 4调节器P I D,系统的限制过程为：由压力测量变送器将水管出口压力测出,并转换成与之相对 应的42 0 mA标准电信号,送到调节器与工艺所需的限制指标进 行比拟,得出偏差.其偏差值由调节器按预先规定的调节规律进行运 算得出调节信号,该信号直接送到变频调速器,从而使变频器将输入 为3 8 0 V/5 0Hz的交流电变成输出为.3 8 0 V/0-40 0Hz连续可调电压与频率的交流电,直接供应水泵电机.4、液力耦合器的调速原理和主要特性参数“. 1111co on . 41 li ncy i Id of a

15、 cl >> .,1la. sal a. is ". .- -Li -L it inthe so 0 " II - t", -. A ns- cp, Soud be I._el“l-. tee oo- .<! Ikli I-!>" a" 0 "-,Ik-kg-H " - s-ud ermmoon ofleiL-i ng onv- co-s . pic-milll： te -. .H.l -v - u-rg- ". "a i . id nc -Htl<i - g "&

16、#39;s v- -H-UI on - a-la Ie apl - in-a- -omp. nue-.、 lei-l -ae-I l-ng .e nny "a age s sg.e L gigI- I- nol.eI- i-a on. Ie prie l-mies - rlle -on_ra_ le nner - _.l- - ny ffe - -1 li.-ng l i-fr fa«. Than lIe L-l 1 - n le-eig nl._vi . I-e 1mis Sae Dv-a 1. .Is -rV -e Llag m, *： of 1ng IS s - e

17、i.l- 1% Upmel PaIe. .enl.sevi -lI . 1 .*of-.l-i ng- s- i.l- _ Tnnering IS s - e Lag ou-i . -.- -n.-in. s.- - .-n. m» a- - ppL. . .i - I ea- -n.-ig -iI le nn-r I- - oi.1 - - I- -mpU1-de. ag. n" sev n. -s 、.-. .e- n. ff- p-.-1 .acorra nn. 一 “e G-.a ae. C.mm-de. ag. .“ s-v n. -a. 0f. on . - v

18、.1 1 p ISr- ofp.一3 l-1.-.n-n. s1-“n.o - -s .i .ng so.- mIs .o1 . " r - . n. I- l.-1 47 sa"e,- .app1 s. in of -s gr.e -r "m.a1 s. -ls- a-.- m.s .r.1Le "e- .Is. re -ie公 1-me akno- -I- - -. apli -ion si I.pag-n- H -ap- aplinai onf.- nol-s II -ingaggel. 1.低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告4.1 液力耦合

19、器的工作原理和主要特性参数4.1.1 液力耦合器的工作原理液力耦合器是一种以液体多数为油为工作介质、 利用液体动 能传递能量的一种叶片式传动机械.按应用场合不同可分为普通型标准型或离合型、限矩型平安型、牵引型和调速型四类.用于 风机水泵调速节能的为调速型,这里讨论的仅限于调速型.调速型液力耦合器主要由泵轮、涡轮、旋转外套和勺管组成,泵轮和涡轮均为具有径向叶轮的工作轮,泵轮与主动轴固定连接,涡轮与从动轴固定连接；主动轴与电动机连接,而从动轴那么与风机或水泵 连接.泵轮与涡轮之间无固体的部件联系,为相对布置,两者的端面之间保持一定的间隙.由泵轮的内腔P和涡轮的内腔T共同形成的圆 环状的空腔称为工作

20、腔.假设在工作腔内充以油等工作介质, 那么当主动 轴带着泵轮高速旋转时,泵轮上的叶片将驱开工作油高速旋转,对工作油做功,使油获得能量旋转动能.同时高速旋转的工作油在惯 性离心力的作用下,被甩向泵轮的外圆周侧,弁流入涡轮的径向进口 流道,其高速旋转的旋转动能将推动涡轮作旋转运动,对涡轮做功, 将工作油的旋转动能转化为涡轮的旋转动能.工作油对涡轮做功后, 能量减少,流出涡轮后再流入泵轮的径向进口流道,在泵轮中重新获得能量.如此周而复始的重复,形成了工作油在泵轮和涡轮中的循环 流动.在这个过程中,泵轮驱开工作油旋转时就把原动机的机械能转 化为工作油的动能和压力势能, 这个原理与叶片式泵的叶轮相同,

21、故 称此轮为泵轮；而工作油在进入涡轮后由其所携带的动能和压力势能0 一l 1- (< -低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告在推动涡轮旋转时对涡轮做功,又转化为涡轮输出轴上的机械能,这 个原理与水轮机叶轮的作用相同,故称此轮为涡轮.涡轮的输出轴又与风机或水泵相联接,因此输出轴又把机械能传给风机或水泵,驱动风机水泵旋转.这样就实现了电动机轴功率的柔性传递.只要改变工作腔内工作油的充满度, 亦即改变循环圆内的循环油 量,就可以改变液力耦合器所传递的转矩和输出轴的转速,从而实现了电动机在定速旋转的情况下对风机或水泵的无级变速.工作油油量的变化是通过一根可移动的勺管(导流管)位置的改变而实现

22、的：勺管可以把其管口以下的循环油抽走,当勺管往上推移时,在旋转外套中的油将被抽吸,使工作腔内的工作油量减少, 涡轮减速,从而使风 机或水泵减速；反之,当勺管往下推移时,风机或水泵将升速.4.1.2 液力耦合器的主要特性参数表示液力耦合器性能的特性参数主要有转矩M转速比i、转差率S、转矩系数入、和调速效率“v等.(1)转矩M当忽略液力耦合器的轴承及鼓风损失时,其输入转矩M1等于传递给泵轮的转矩 MB即M1=MB其输出转矩M2与涡轮的阻力矩大小 相等,方向相反,即 M2=-MT假设忽略工作液体的容积损失等, 那么由动量矩定律及作用力与反作用力 定律可以证实MB=-MT因此有M1=M2着就是说,液力

23、耦合器不能改 变其所传递的力矩,其输出力矩 M2等于其输入力矩M1.(2)转速比i nt* l - - -. -d 1- apl i-8hai rm低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告液力耦合器运行时其涡轮转速 nT与泵轮转速nB之比,称为液力 耦合器的转速比i ,即：i = nT / nB液力耦合器在正常工作时, 其转速比i必然小于1.由于假设i=1 , 就意味着泵轮与涡轮之间不存在转速差, 两者同步转动,而当泵轮与 涡轮同步转动时,工作油的旋转动能是不能对涡轮作功的, 也就不能 传递功率.液力耦合器在设计工况点的转速比in是表示液力耦合器性能的一个重要指标,in表示涡轮转速为最大值时的

24、转速比,通常 in = 0.970.98.从液力耦合器的调速效率特性可知,in表示了液力耦 合器调速效率的最高值.液力耦合器在工作时,其转速比一般在0.40.98之内,当其小于0.4时,由于转速比小,工作腔内充油量少,工作油升温很快, 工作腔内气体量大,这时工作中常会出现不稳定状况.(3)转差率S液力耦合器工作时,其泵轮与涡轮的转速差与泵轮转速之比的百分数,称为转差率,即：S = nB f 100%nB(21)液力耦合器的转差率除表示相对转速差的大小外,还表示在液 力耦合器中功率的传动损失率.由液力耦合器的输入、输出力矩相等, 即M1=M2 ,可得：S _ nB - nT _B -T _ M

25、1 B M 2T _ PB - PTPnB%MVbPbPb(22-9hai rm低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告S = 1 _,=1 =_即：pBv pB(2-3)(4)转矩系数入转矩系数入是液力耦合器得一个重要技术指标,它表示液力耦合 器通流局部的完善程度.转矩系数入越大,表示液力耦合器得动力储 存也越大,亦即其传递功率和转矩得水平越大.转矩系数入的值主要 是由液力耦合器工作腔的几何尺寸及形状、以及工作腔流道外表的粗糙度等因素所决定的.对于已确定工作腔尺寸和形状的液力耦合器, 转矩系数入仅随转 速比而变,即入=f(i),在额定工况点的转速比in时,液力耦合器 的转矩系数 入值约为(0

26、.82.0) X 10- 6 min2/m, GB5837-86规定, 调速型液力耦合器的转矩系数值因满足 人之片10' min2/m.(5)调速效率刀丫 (液力耦合器效率)液力耦合器的调速效率又称为传动效率.它等于液力耦合器的输出功率P2与输入功率 P1之比,由于 MB=-MT故有： M T nT _ nTM BnB n-即:nTW =i =1 -Sn-3s(24)在忽略液力耦合器的机械损失和容积损失等时,液力耦合器的调速效率等于调速比.当液力耦合器工作时的转速比越小,其调速效率 也越低,这是液力耦合器的一个重要工作特性.4.2液力耦合器在风机水泵调速中的节能效果41 !.“>

27、>. a . a ill." .".,.-Ill L1. ilive Ihe a "" e|L<e- ae .IL . 一IIa-.I - Ann- - “I-nL-ig ainnil l-Sall “ - il.a s .Lii.a-I- 1a -I,- I in. Age |I a cii,i.Ihe ain,l-i salh - I- - “I-.ml-I i- s .l a-"I-Ils s-v - . -n-nin .p- l»lr"a- il p-a. L.bn _.- I. and s1.kin L

28、i-m-s .i -ang si.d b- m.s niI 一 - r -an,pigail-ail. 46 -D .m-1 4-nni ng C.mmiisUn il - i-m m-ur lr Ih- i. .- niw - -. -an sallypal-1-ap- api-aiin Im. liI-s li-ingaI .10hai rm低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告4.2.1 液力耦合器在风机水泵调速中的功率损耗由上可知,液力耦合器的调速效率等于调速比,所以液力耦合器 属低效调速装置.液力耦合器在带动恒转矩负载调速工作时,转速比 越小,其调速效率越低,转差功率损耗也越大；但

29、是在带动叶片式风 机水泵类平方转矩负载调速工作时,情况就不是这样了.这是由于叶 片式风机水泵的轴功率与转速的三次方成正比,这时液力耦合器所传 递的功率也迅速减小,转差功率损耗 我也就是一个很小的量了.当风机与水泵由液力耦合器驱动调速工作时,风机或水泵的输入 轴与液力耦合器的从动轴相连接,故风机水泵的转速等于液力耦合器 涡轮的转速,即n=nT ,而其轴功率P等于涡轮轴传递的功率,即 P=PT.根据叶片式风 机水泵的比例定律可知,风机水泵的轴功率P与其转速的三次方成正比,即3P=kn3T.当液力耦合器在最大转速比i=in时,PT=PTn=knT,max两式相除得:41 l>.或改写成:即：f

30、 、nLMb /i3Pt = PTn?一i n nT ,maxnB )i 二五pPtPr 二一由于PB,即 i 代入式27得:- 2iPb = PTn . 3i n(2 5)(2 6)(27)(2“>>. a n . a l|l.n ., lll-n -al - IL.l. I h. l3 - -L “di " - -d c .su. 0 .nad .-I p. tb. I .1 .L.bg bd _.L.I _ a .m.I- -1- - 、.L .I- - v- I- pa,. . I. a L. a. ' - ." . . . 1h. r &quo

31、t;“1". .". 3.-. .- a.L -.“. L. .- gi . .7.g -.Ld b. .L- .t I. 1 .I 47 -a a., 46a"-.i .g C.i-1. .I I. .m .1 .rIh.L-g I h.lr.g.I.rra.-I-. .l .- . .L-1."" ha .i. I .li*.ga- l.l. _ T.g -.1.ag.d-.I -. d by Ih. . Ih. Ie,.u . i d. .I I. r.-i. d .I- .w- 0 -. b,3 m al- allai11低加疏水泵变频

32、改造建设工程可行性研究报告8)由式27和式28可求出液力耦合器得转差功率损失与转速比的关系为:.2.3i - i(29)为求出最大转差功率损耗时的转速比,可将式29)的 ap对 iP = PB - PT = PTn i n求导数,再令导数为零,求出其极值点,即可求出其极大值或极小值:d PdiPTn h i n2i -3i2 =0得出取得极大值得极值点为i = 2/3 = 0.667.把极大值代入式2-9可求出液力耦合器的最大转差功率损耗,Pmax为:Pmax =pL2-I nI'.3f2 31I =<3 J芸1485(210)注意：式2 10中的%为' = hmax时液

33、力耦合器涡轮所传递的功率,等于风机或水泵再最高转速时的轴功率.APmax亦可用相应的液力耦合器泵轮传递的功率 等于风机或水泵最高转速时电动机的 输出功率表示,由EnBnn得：PTnPBn i np Pmax =0.148 -3 =0.148 30.148i ni nPBn.2 i n(2 11)通常,液力耦合器的in = 0.970.98 ,代入式2100及式2 11得：Pmax = 0.157 0.162 PTn = 0.154 0.157 PBn2-12以上通过理论分析,导出了液力耦合器的涡轮传递功率PT、泵轮0 一l "on . not bi12hai rm低加疏水泵变频改造建

34、设工程可行性研究报告传递功率PB以及转差功率损失AP的计算公式；证实了液力耦合器的 最低转差功率损失Pmax发生再转速比i = 2/3 处.而不是转速越低,APmax越大.由以上推导的公式可以作出叶片式风机水泵在采用液力耦合器调速时 的调速效率、泵轮传递功率、涡轮传递功率、转差损失功率与转速比 的关系曲线,如图18所示.图19.叶片式风机水泵在采用液力耦合器调速时的调速效率、泵轮传递功率、涡轮传递功率、转差损失功率与转速比的关系曲线从图中可以直观地看出：随着转速比的减小,液力耦合器泵轮和涡轮所传递的功率也迅速减小,而转差损失功率 ap = PB-PT,因而当 液力耦合器泵轮所传递的功率 PB和

35、涡轮所传递的功率 PT都变得很小 时,转差损失功率 而也是一个很小的量了.4.2.2液力耦合器在风机水泵调速中的节能效果例4-1:下面通过一个具体的例子来说明叶片式风机水泵在采用液力耦合器调速,即使工作在低转速比时,尽管其调速效率很低,但 与节流调节相比,也还具有显著的节能效果.0 一l -. dap- apl m i-13低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告180160140 g120 M10080 120 160 200 240 280 q (xltfm3/h)90807060寰50 二图20某离心式通风机的性能曲线图20所示为某离心式通风机的性能曲线,设此风机系统在未经节流调节和液力

36、耦合器调节时,管路性能曲线经过最高效率点,即 Q = 190X 103m3/h, p = 280 X9.81Pa；由于管路静压 pst=0 ,管路性能曲 线经过坐标原点,故此管路性能曲线与经过最高效率点的相似抛物线 相重合由于它们都是经过坐标原点和最正确工况点的二次抛物线.下面分析比拟将流量调节到风机额定流量的50%时,即95X 103m3/h时,采用节流调节和液力耦合器调节时各自所需的原动机功率.先看节流调节,从图 20可直接读出：当 Q = 190 X103m3/h时, 风机的轴功率为158 kW,当通过节流调节使 Q = 95 X 103m3/h时,风 机的轴功率为115 kWo而通过液

37、力耦合器调速时,水泵的性能曲线要发生变化,但管路性能 曲线不变,故变速前后的运行工况点均位于管路性能曲线上,而管路 性能曲线上的各点又都是相似工况点,相互之间的参数关系遵守比例 一l . . 51-.-14低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告定律:上=口2P n七二2故当流量下降到额定值的50%时,转速应下降到额定转速的50%,降速后风机所需的轴功率为：G '31Q3/1'3P'= P I =p| =158kW 工I =19.75kW5I,Q <2；假设再考虑到液力耦合器的损耗功率,那么得实际所需的原动机功率.由式2 4可知,液力耦合器的调速效率等于调速比,当

38、转速比i=0.5时,调速效率也等于0.5 ,这就意味着从液力耦合器输入的功率只有一半为有效功率,而另一半那么要损耗掉！因此,原动机的输出功率应为19.75+19.75=39.5kW.可见,当把风量调节到额定风量的50%时,尽管在液力耦合器中要产生较大的损耗,但它较之节流调节来说,所损耗的原动机功率仍然要少得多,比节流调节少消耗 115-39.5=75.5kW ,其节约的功率还是相当可观的,节电率达 65.7%. 当然,这只是粗略的计算,实际上液力耦合器的冷却水系统和油泵系 统等辅助设备以及液力耦合器的机械损失和容积损失也要消耗一定的功率一般为额定传动功率的3%4%,故实际节约的功率比上述计算结

39、果要少一些,约在 70kW左右,节电率约为60%例4-2:某锅炉给水泵的性能曲线如图 6所示,其在额定转速下运行时的运行工况点为 M,相应的Q.M=380m3/h现欲通过变速 调节,使新运行工况点 M的流量减为190m3/h ,试问其转速应为 多少？额定转速为 2950r/min 4i“>>. a n . a lllc.lln ., I- -al - tL.l. I "i- s .l d .-I -p. I .1 .L.bg 1d _.L.I _ a -.-"a.I- -1 - - *. .I- - v cel- pa, ."I"- L. a

40、. s.v - ." . . . t".p.i. I»lr"a" .".3.L-. .- a.L -l .“. L. .- gi . .7.g -.Ld b. .L- .t I. ._ 47 a.,ail - . 46 . I.b. ». .1 .L-b I I. ,." I.iac.一 . .l . .L- .v."a " .|L.i. .L.i L.L. - T-"3" -.V.ag.U-.I s .iqii. L ly II. i. II. ,. . 1d d. .I

41、I I. .-i. L .I- .w - -. alii I,3 - m .ai. ail-15低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告变速调节时管路性能曲线不变,而泵的运行工况点必在管路性 能曲线上,故MT点可由QM =190m3/h处向上作垂直线与管路性 能曲线相交得出(见图6),由图可读出MT点的扬程HM1=1670mM/与M不是相似工况点,需在额定转速时的H-Q曲线上找出M的 相似工况点A,以便求出MT的转速.过M/点作相似抛物线,由相 似定律可推得：H =?Q2 -167!0Q2 -0.046Q2Q m' 190为把相似抛物线作到图 4上,上式(H=0.046Q2)中H与Q的

42、关系 列表如下：Q(m3/h)0100200220240H(m)0460184022262650把列表中数值作到图 4上,此过MT点的相似抛物线与额定转速下H-Q相交于A点.由图可读出 QA=227m3/h, HA=2360m故得:n' = Qm! n = 190 2950= 2469Qa 227(r/min)1670n'=2950=2481(r/min)2360上述两式得出的结果略有不同是因作图及读数误差引起的.从 计算结果知,此泵装置因管路静扬程Hst很高,故当流量减少到原流量的50%寸,具转速只降到原转速的 2469/2950 =83.7%,而不是 50%41 . 41

43、li ",- acl . a"-'- -di- on " - t - -! "； " cp, "d be I. ._e I- ap - e oo- pa . < -i 1., I. .g.1 a- -,""" " " “d "ba “out“一- c“s m" c -, te "-v - -go i -"'s -H-UI on - a- not “.Ie -pl-ain-a0 -o.p.-.、 lei.l. - d I bd

44、dng . nny -"a- s.ne. du I- nol . l_ i-a onyle ofprie, Id .一s. le .on_ ._ le nner - -nd- f a a- -lli.dng .Hi-lIe- -ed p.n l.deig - nl. -i - -a.- *i* I. nl. 一 -., * of-ng 3“ sev-e . . tale ier-bp.-l F-“mi .nls s - i- -a.- . 1 .*of.n.i ng agei. s.vie ._ . , Tnne"g . . -age -oud . .1 - - -. .

45、-n>s.-in, s. onand ._! a. pp-.d. -po.-l -al.n. -“ nne. 1d o.1 - a -.-"a. n" se- -s -.l. .- f_ pa .l i a-o. nn- - Ie G. .-“a. n" s.- - . of n011atin on Ie .-al i p .ISlra. ofp.一 l. d_.e ns an. si -“n. .ls . -an. so.d l. m .o1 . i- - - I.1 -7 -I l- p. I-.AppI .o. of .s .e ( sn a. s_

46、.一 .“ "o-de .o. s. i- re -.- nt- akno- o.y. na -. .in-.I.lypa- -o. -apt- .pliai on. not. li -in.a-l.11.低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告假设锅炉给水泵电动机的额定功率为2300kVV节流调节到50%流量时的实际消耗功率为2000kW试计算采用液力耦合器调速的节能效果.由以上的计算可知,当转速下降到2469r/min ,即额定转速的83.7%时,流量为190t/h ,即额定流量的50%压力为16.7MPa, 略高于锅炉汽包压力,为了保证汽包顺利进水,转速已不能再下降 了.所以其

47、调速范围为83.7%100%当水泵转速为额定转速的83.7%时,由P/P/ =(n/n / )3,其轴功率 P,=1173kVV由于液力耦 合器的调速效率等于调速比,这时液力耦合器的输入功率为 1173kW/83.7% = 1400kW,再加上液力耦合器本身的损耗,输入功率 约为1480kVV最大节电率约为30溢右.与上面的风机相比,同样 是50%流量,节电率却相差一半.5、水泵变频调速和液力耦合器调速比照计算在液力耦合器调速的根底上进行变频调速节能改造,尽管在低转 速时也有很高的节电率,但其最大节电量也不超过额定传送功率(Pec)的18% (发生在三分之二额定转速时).用变频器取代液力耦合器

48、调 速的节能计算：一般可以认为变频器的损耗和液力耦合器的机械损失 和容积损失相当,那么节电率的计算可以简化为：节电率=100% 调速比.在采用变频器时,如果保存其液力耦合器的话,其节电率相差 1215%!节电率=100 % 调速比 一 (1215%)所以当采用变频器取代液力耦合器进行水泵节能改造时,不去掉41 . “一 a.e ""“"" """.". if on "a- 42 bi _i ng - a pil io ns ", be ""."" :.ncy"c l in" "'.a aa la not., a"-" -p.一、 b- l_.-17.0.3 - I-l . . on.n. ._! p.“. "|>. -l-h. nna. b.一 no y. 一 b,| co. »C.i-.plihai rm低加疏水泵变频改造建设工程可行性研究报告液力耦合器是毫无意义的 ！(见下例)例4 3:某锅炉给水泵不同调速方式的节能比照计算.取水泵的静扬程为全扬程的 60%,根据液力耦合器的调速效率等 于调速比,和液力耦合器的机械损失和