220kv单回路架空输电线路设计资料

1、河南工业职业技术学院Henan Polytechnic institute毕业设计（论文）题目：220kv单回路架空输电线路设计系另U :电气工程系专业：电力系统自动化班级：电力1101班姓名：陈德炳学号：0403110114指导老师：中一歌日期：2014.05.01目录摘要 2第一章导线地线设计 31.1 第III气象区的条件及参数 31.2 临界档距及控制气象的判断 51.3 地线比载计算 6第二章杆塔结构设计 92.1 杆塔定位 9第三章金具设计 112.2 绝缘子的选择 112.3 确定每联绝缘子片数 112.4 选择绝缘子后校验 122.5 防震锤设计 13第四章防雷设计 154.1

2、 杆塔接地 154.2 雷击跳闸率计算 16第五章基础设计 185.1 关于铁塔基础的设计 185.2 铁塔基础四种类型 185.3 下压稳定校验 185.4 205.5 献 21摘要随着国民经济快速增长，各地电网建设迅猛发展，从过去的“几年建一条 线路”到现在的“一年建几条线路”实现了跨越式发展，供电可靠性进一步提 高，电网输送能力大大增强，但输电线路建设的内部环境和外部空间却越来越 小。如何应对新形势，最大限度地满足电网建设需要已成为技术部门不断研究 的课题。本文从设计角度围绕导线的选择和导线的风荷载以及杆塔的定位和校 验，杆塔的结构，金具的选择，基础的设计，防雷接地的设计等方面提出了意

3、见和看法。本论文的设计分为二个部分，第一部分为设计和计算部分，通过设 计地形，选择导线，计算相关参数能确定导线弧垂位置，杆塔的结构和形状以 及荷载情况。第二部分为校验阶段，根据 220KV输电线路高安全性，保证送电 线路稳定运行等条件，进行详细准确的荷载、间隙、电阻值等校验，为提高线 路安全运行的安全系数提供有利参数。关键词输电线路杆塔设计防雷设计金具设计第一章导线地线设计1.1 导线比载计算1.1.1 相关参数的确定本架空送电线路设计中，导线选用LGJ-300/70型钢芯铝绞线，查阅钢芯铝绞线规格表(GB1179-83彳3LGJ-300/70导线的规格参数如表2-1表2-1 LGJ-300/

4、70 导线规格参数总截回积A (mm)导线外径d (mm计算质量Ga(kg/km)计算拉断力Tm ( N)376.6125.21402128000查阅钢芯铝绞线弹性系数和膨胀系数表(GB1179-83得导线的弹性系数和膨胀系数如表2-2表2-2 LGJ300/70导线弹性系数和膨胀系数线膨胀系数a (1/°C)最终弹性系数E (N/mM一一-617.8 X 1080000线路穿越第Vffl气象区，查阅全国典型气象区气象参数表得第m气象区气象 条件：覆冰厚度b=15mm覆冰时风速v=15m/s,最大风速v=30m/s,雷电过电压 时风速v=10m/s,内过电压时风速 v=15m/so1

5、.1.2 导线比载计算作用在导线上的机械荷载有自重、 冰重和风压。这些荷载可能是不均匀的， 但为了便于计算，一般按沿导线均匀分布考虑。在导线计算中，常把导线受到 得机械荷载用比载表示，所以比载是指导线单位长度、单位截面积上的荷载。常用的比载共有七种，计算如下：1.自重比载：导线本身重量所造成的比载。9.8 1402 1d376.61= 36.48 10N/m-mrri_ 9.8GTa3g 1(0,0) -10A2.冰重比载：导线覆冰时，由于冰重产生的比载。92(15,0)=27.73b(d b) 与15 (25.2 15) 多10 =27.73 10376.6132= 44.40 10 N/m

6、-mm3.覆冰时导线的垂直总比载：架空线自重比载和冰重比载之和。3332g3(0,0)=g1(0,0)十 92(15,0)=36.4810 +44.4010 = 80.88m 10 N/m-mm4.无冰时风压比载：无冰时作用在导线上每米长每平方毫米的风压荷载。计算公式:2上 f cdv 23g4(0 v) =0.6125-sin2 - 10A当风速v=25m/s时，风压不均匀系数af =0.61 ,因为导线直径d = 27.63mm> 17mm故导线的风载体型系数c = 1.1 ,风向与架空线轴线之间的夹角 日= 90°,此时风压比载为:32g4(o,3o)=30.43 父10

7、 N/m-mm当风速v=15m/s时，风压不均匀系数o(f=1.0,导线的风载体型系数c=1.1,风向与架空线轴线之间的夹角 日=90°,此时风压比载为:32g4(0,15) =10.1410 N/m-mm当风速v=10m/s时，风压不均匀系数Uf=1.0,导线的风载体型系数c=1.1,风向与架空线轴线之间的夹角日=90°,此时风压比载为:32g4(0,10)=4.51父10 N/m-mm5.覆冰时风压比载：覆冰导线每米长每平方毫米的风压荷载。覆冰时风速v=10m/s,查得风速不均匀系数a=1.0,导线的风载体型系数c=1.2,风向与架空线轴线之间的夹角e=90o,此时风压

8、比载为:g 5(15,15)二29.8 - fc(d 2b)v 2 g32sin 110 =24.24 10 N/m-mm16A6 .无冰有风时的综合比载：无冰有风时，导线上作用着垂直方向的比载和水平方向的比载，按向量合成得综合比载。_22_ , 32g6.30)g 1(0,0)g4(0,30) =47.51 10 N/m-mm22. .32g6(0,15) = Eg 1(0,0)g4(0,15) =37.86 10 N/m-mm2232g6(0,10) = . g 1(0,0) ' g 4(0,10) = 36.7610 N/m-mm7 .有冰有风时的综合比载：导线覆冰有风时，综合比

9、载为垂直比载和覆冰风压比载的向量和。g7(15,15)二,g2(15,0)g5(15,15) = 84.43 10 与 N/m-mm1.2临界档距及控制气象的判断1.2.1 导线的机械物理特性1 .导线的抗拉强度：导线的计算拉断力与导线的计算接面积的比值称为导 线的抗拉强度或瞬时破坏应力Tm128000376.67=339.82 MPa2 .最大使用应力:max?p339.82 =135.93 MPK 2.5其中K为导线地线的安全系数，在设计中K取值不应小于2.5 ,避雷线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。3 .年平均运行应力上限:0 P =25%；=p =25% 339.82 =84

10、.96 MPa P p1.2.2可能控制气象条件列表根据比载、控制应力，将有关数据按 9值由小到大列出表格，并按 A、B、二 kC、D顺序编号，如表2-3所示最低气温最大风速年平均气温覆冰比载(N/m-mn2)36.48 X10-347.51 X10-336.48 X10-384.43 X10-3应力(MPa)135.93135.9384.96135.93温度（。C）-20-5+10-5g/ <d(1/m) _-42.68 X 10一 一一-43.50 X 10_-44.29 X 10一 一一-46.21 X10排列序号ABCD表2-3可能的控制气象条件列表1.2.3临界档距计算IIma

11、x | ' ' min )24 (t t )(g- )2-( g- )2O"c vfO" . rmaxminlLAB = 355.6 m1 LAC =虚数Ilad =142.897Ilbc =虚数lLBD = 0lLCD =209.91 m1.3地线比载计算1.3.1 相关参数的确定本架空送电线路设计中，导线选用LGJ-300/70型钢芯铝绞线，查阅避雷线与导线配合表选用避雷线型号 JLB4-150,镀锌钢绞线规格表得JLB4-150地线的规格参数如表2-5表2-5 JLB4-150导线规格参数.2总截回积A (mm)导线外径d (mm计算质量Ga(kg/k

12、m)计算拉断力Tm ( N)148.0715.75696.358720查阅镀锌铝绞线弹性系数和膨胀系数表(SDJ3-79)得导线的弹性系数和膨胀系数如表2-6表2-6 GJ-70导线弹性系数和膨胀系数线膨胀系数a (1/)最终弹性系数E (N/mrrj)13X 10-6109000线路穿越第Vffl气象区，查阅全国典型气象区气象参数表得第Vffl气象区气象 条件：覆冰厚度 b=15mm覆冰时风速v=15m/s,最大风速v=30m/s,雷电过电 压时风速v=10m/s,内过电压时风速v=15m/s。1.3.2 地线比载计算1 .自重比载：有地线本身自重引起的比载。g1(0,0)=9.8Go/A

13、X 10-3=46.08 乂 10-3N/m- mn22 .冰重比载：由于第I气象区的覆冰厚度为零，故冰重比载为g2(0,0)= 2773b(d-b) X 10-3=19.43N/m- mm A3 .覆冰时地线的垂直总比载：架空线自重比载和冰重比载之和。g3(0,0)=g 1+g2=65.51 X10-3N/m- mm24 .地线风压比载：导线每单位长度、每单位截面积上的风压荷载。20.6125« fcdv. 23g4= - sin 0X10A当 v=30m/s 时 «f =0.85 c=1.10 =90g4(0,30)=38.07 xi0-3N/m- mn2当 v=15m

14、/s 时af =1.0 c=1.19 =90°g4(0,15)=16.12 X10-3N/m- mn2当 v=10m/s 时 otf =1.0 c=1.1 9 =90°g4(0,10)=7.17 x 10-3 N/m- mm5 .复冰时风压比载：覆冰时导线每单位长度、每单位截面积的风压荷载。2g5 (15.15) =()v- - sin 2 0 x 10-3=12.78 x 10-3N/m- mnm6 .无冰有风时的综合比载：在地线上垂直方向作用的自重和风压比载的几何和g5 = . gg4g5 (0,30 ) =59.77 X 10-3N/m- mm2g5 (0,15 )

15、=48.82 X 10-3N/m- mm2g5 (0,10 ) =46.63 X 10-3N/m- mm27 .有冰有风时综合比载：是垂直总比载与复冰风压比载的几何和。g 7= . g32 g52g7 (15,15) =66.74 X 10-3N/m- mm21.3.3地线的机械物理特性1 .地线的抗拉强度：地线的计算拉断力与地线的计算截面积的比值称为地 线的抗拉强度或瞬时破坏应力。(T p=Tm/A=58720/148.07=396.57MPa2 .最大应力：(T max=(r p/K=158.63MPa (K=2.5)其中K为导线地线的安全系数，在设计中K取值不应小于2.5 ,避雷线的 设

16、计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。3 .平均应力：(r =(rpX25%=99.14MP第二章杆塔定位杆塔定位，是把杆塔的位置测设到已经选好的线路中线上，并钉立杆塔桩作为标志。2.1 杆塔定位2.1.1 杆塔的定位高度杆塔定位的主要要求是使导线上任一点在任何正常运行情况下都保证有足够的对地和其他被交叉跨越物的安全距离。假定某档距及两侧杆塔高度已定，画出最下层导线在最大弧垂时的悬挂曲线1,最大弧垂fmax由下式确定：式中hd杆塔的定位高度，m；H 杆塔的呼称高度，m；d对地安全距离，m ；, 悬挂绝缘子用长，m；二一一考虑各种误差的裕度，m选用2B-ZM1杆塔呼称高H =27 m； 220K

17、V线路经过非居民区时，对地安全距 离d=6.5m 绝缘子用由15片XWP-6色缘子组成，总长3 = 3.035m；各种误差的 施工裕度6=0.8m则最大弧垂fmax为：fmax - H -d - - c - 27 -6.5 -3.305 -0.8 =16.43 m此时要检查导线对地距离是否满足安全距离的要求，就要逐点检查。为此， 可将导线两端悬挂点在杆塔上下移一段对地安全距离d后，画出导线的悬挂曲线2,此时只要曲线2不与地面相交，则实际导线悬挂曲线处满足对地安全距离的 要求。于是，称曲线2为导线的对地安全线，导线悬挂点下移后杆塔施工基面问 的高差值称为杆塔的定位高度（简称定位高），用hf表示。

18、2.1.2 弧垂曲线摸板的确定最大弧垂气象条件时的导线悬挂点曲线按纵断面图相同的纵、横比例尺缩 小，然后刻在硬质板材上所得的模板，称为定位模板，具制作方法是：1 .判定线路经过地区最大弧垂的气象条件为最高气温气象条件2 .估计耐张段代表档距ld :在应力-弧垂曲线上查出最大气温气象条件时最大弧垂fmax对应的档距l =480m,即定位本3距。以0.9乘以定位档距l作为估算的代表档距1d =0.91 =0.9 480 =432 013 .由此代表档距在应力-弧垂曲线上查出最大气温气象条件时的应力 -135.93 MPa 比载 g =84.43 10&N/m-m用4 .导线悬挂起来为一条悬

19、链线，具曲线方程：Zx将上数值带入得:_42-3.11 10 xr g - 2 84.43 10Zx 二 一 x 二22 135.935 .制作模板，把模板曲线画一条曲线，是最大弧垂曲线，在其下端相距 d+6 =6.5 + 0.8 = 7.3画对地安全线（比例：横向 1: 5000,纵向1: 500）。2.1.3杆塔定位终端塔、转角塔、耐张塔先行定位。再排直线塔位，步骤是:1 .从耐张杆开始排起，计算杆塔的定位高度：耐张塔：hf = H - d - - 24 - 6.5 - 0.8 = 16.7 m直线塔：hf =H -d - - - 27 -6.5-3.035 -0.8 =16.43m=在耐

20、张杆上自地面向上量取16.7m,使限距曲线通过杆塔，且与地面相切， 并要求模板的纵轴始终保持垂直。2 .量取限距曲线与地面的垂直距离 16.43m,则即为下一基直线杆的位置。3 .移动模板使限距曲线通过已定位的上一基直线塔，并与地面相切。4 .再次量取限距曲线与地面的垂直距离 16.43m,则此位置即为下一基直线 杆的位置。5 .后面杆塔依次排定。10第三章金具设计3.1 绝缘子的选择绝缘子是用来支撑和悬挂导线，并使导线与杆塔绝缘。它应具有足够的绝缘 强度和机械强度，同时对污秽物质的侵蚀具有足够的抵抗能力，并能适应周围大 气条件的变化，如温度和湿度变化对它本身的影响等。架空线常用的绝缘子有悬式

21、绝缘子、瓷横担式绝缘子等。根据规程相关规定, 考虑经济性和线路电压等级选择悬式绝缘子。3.2 确定每联绝缘子的片数1 .按电压等级选取绝缘子片数表2-1操作过电压与雷电过电压要求悬垂绝缘子用的最少片数标准电压（kv）3566110220300500单片绝缘了长（mm146146146146146155绝缘于数（片）357131725220kv最少需要13片绝缘子。2 .按污秽等级确定绝缘子片数设计要求污秽等级为3级，需考虑增加绝缘子片数2片。3 .耐张绝缘子穿的绝缘字数量应比悬垂绝缘子用的同型绝缘子多1个4 .绝缘子的泄露距离应满足下式D -Ud式中D绝缘子的泄露距离，cm；U线路额定电压，K

22、V;d 泄露比距，cm=表3-1污秽等级及线路直线杆绝缘子用单位泄漏距离污秽等级污秽情况单位泄漏跑离0非污秽区的山丘或 平原（但湖泊沼泽地带除 外）非污秽区的湖泊沼泽1.531.61.811地带。1空气污秽的工业区 边缘（距污源中心3-8 公里）；盐碱地区：炉烟 污秽向地区。2.22.52空气污秽较重的地 区（距大厂中心1.53 公里）；沿海地带及盐场 附近，重盐碱地区，空气 污秽又肩重雾的地带；距 化学污源300米外地带。2.63.23导电率很高的空气 污秽地区（距在大厂和冶 金工厂中心1.5公里以 内）；位于大发电厂烟囱 附近且有冷水塔时；严重 的盐雾侵袭地区；距化学 污源300米以内地区

23、。>3.8据此，设计确定使用XWP-6（ 1x15片）并配置相应的金具3.3 选择绝缘子后校验3.3.1. 据我国长期运行经验，在一般的轻污秽区，片数按下式选定时可满 足工作电压n >1.6UeZ 入其中：Ue系统的额定电压 kv ,有效值。入每个绝缘子的泄漏距离 cm.1.6单位泄漏距离 cmZkv.n>1.6UeZ 入n=2.6X 220-4012=14.3所以取15片绝缘子合格。3.3.2. 按最大垂直荷载进行校验k ' gn r% G = Gn GvGn = g7slGn=41.94X 10-3 X477X 425.24=8507NGv=771.2Nn=1.3

24、X (884.2+8507) /70000=0.174 申3.3.3. 按短路拉力校验n > kT/Rn=1.3 X 0.25 X 103900/70000=0.482 申取一审是正确的。3.4 防振锤的设计3.4.1. 导线的防振措施一是减弱震动，一是增强导线耐振强度。3.4.2. 防振锤的选择防振锤的自振频率要和导线相近，这样，当导线震动时，引起防振锤共振,使两个重锤有较大的甩动，可以有效的消耗导线的振动能量防振锤型号导线直径(mrm当需要装小型防震锤个数时的相应档距(m1个2个3个FD-4、5、6d< 12<300> 300-600>600-900FD-2、

25、312<d<22<350> 350-700>700-1000FD-1d< 22-37.1<450> 450-800>800-1200采用LGJ- 300/70型导线，导线直线D=25.2mm档距大于450m选用FD-1型2个防振锤。振动风速范围根据下表采用(0.55.0 m/s )表3-4振动风速范围13档距(m)导线悬挂点高度(m引起振动的风速(m/s)150-250120.5-4.0300-450250.5-5.0500-700400.5-65-8.0最高气温时导线最小拉力crmin =56.2 N/mn2最

26、低气温时导线最大拉力cmax =66.2 N/mm则最小半波长/min = D：9.吃一 =21.6| 9.8-56.2 =1 44m2400Vmax ' gi 400 5 ； 31.09 10-3naxD)9.8O'max9 9 8 乂 66 2=I-= 21.6 9.8 66.2 =15.6m2 400Vmin n g1400 0.5 - 31.09 10-3/. max /. min2 2S=J =1.32m22采用等距离安装第一个距离为S=1.32m,第二个距离为2s=2.64m=14第四章防雷设计在整个电力系统中的防雷中，输电线路的防雷问题最为突出，这是因为输电 线路

27、长度长，地处旷野，又往往是地面上最为高耸的物体，因此极易遭受雷击。输电线路的防雷性能单位。二是雷击跳闸率，既100KM线路每年由雷击引起 的跳闸次数，这是衡量线路防雷性能的综合指标。显然，雷击跳闸率越低，说明 线路防雷性能越好。设计条件：220KV俞电线路，导线型号为 LGJ-400/35,地线采用 儿B-150 型单避雷线，保护角17.93889386。（由杆塔外形计算得），避雷线平均高度 hb=25.833m,导线的平均高度hd=15.737m,铁塔高度31.5m,绝缘子用长 入=2.709m,年均雷暴日为40天，%=4mm4.1 杆塔接地一般地区：P =100+16父5 = 180。m高

28、土壤电阻率地区：P =2000 + 1610= 2160Q m杆塔水平接地装置的工频接地电阻可利用下式进行计算：中上n L I27R= 2 In +At2 冗 LI hd,P为土壤电阻率 L 水平接地体的总长度h水平接地体的埋设深度d水平接地体的直径或等效直径A为水平接地体的形状系数根据标准：在100 < P<300C m的地区，除利用铁塔的自然接地，还应设人工接地装置， 接地体埋设深度不宜小于 0.6-0.8m。在P a2O00C m的地区，可采用6-8根总长度不超过500m的放射形接地体, 或连续伸长接地体，放射形接地体可采用长短结合的方式， 接地体埋深不宜小于 0.3m。4.

29、2雷击跳闸率的计算154.2.1 对于P =1806 m的地区1、雷击塔顶:雷击总次数 N =0.28 （b 4h） =31.481.1击杆率山区g =1 平原g = 46雷电流峰值超过雷击杆塔的耐雷水平11的概率：_ II1=106.239KA1gpi =得 PI =0.0620491188I1建弧率 =4.5E°75-14 10 立220E = = 56.7057（中性点非直接接地）2 2.184得=0.79雷击杆塔时的跳闸率n1n1 = NgP1c 1 c n1 =31.48 0.062049 0.79 = 0.261268724 62、绕击跳闸率n2n2 = NPj产雷击总次

30、数 N =0.28x(b+4h) =31.58次/100KM .40个雷暴日雷电流峰值超过雷击导线的耐雷水平I 2的概率：U 50%1001410100= 14.1KAI/口 一1g P.=得 PI, =0.73052I288I2绕击率 对平原地区1g Pa ="h-3.986P. =0.001341144,一 2983.3 tan 二15050 -2500二二16.563278423h = 29.833m建弧率 =4.5E 075 - 14 1 0 ”220E = =49.1071（中性点非直接接地）2 2.184得=0.79绕击跳闸率 1：平原 n2 =31.48父0.00134

31、1144 黑0.73052M 0.79 =0.02475315816输电线路雷击跳闸率n 平原n = n1 +n2 = 0.2860218824.2.2 对于P =2150C m的地区1、雷击塔顶：雷击总次数 N =0.28x(b+4h) =31.48次/100KM .40个雷暴日击杆率山区g=14雷电流峰值超过雷击杆塔的耐雷水平11的概率：_ II1=66.39KAlgP= 得巳=0弧率=4.5E0.75 -14 10 2得=0.79雷击杆塔时的跳闸率n1n1 = NgP1r 1山区 n1 =31.480.1760224 0.79=1.1111766689842、绕

32、击跳闸率n2n2 = NPj产雷击总次数 N =0.28 (b 4h) =31.48雷电流峰值超过雷击导线的耐雷水平I 2的概率：U 50%1001410100= 14.1KAI/口 一lg P.=得 P, =0.73052I288I2,': h 八八P：. =0.004758558lg P- =- 3.9绕击率对山区 '86:=16.563278423建弧率 n =(4.5E0.75 -14>10 得 ”=0.79绕击跳闸率 1：山区n2 =0.087799918输电线路雷击跳闸率n n=n1 n2 =1.19897660717第五章基础设计5.1 关于铁塔基础的设计因

33、为铁塔基础设计的要求比较简单，所以我们只要选择合适的基础对其 进行校验满足经济、安全等后可使用。所谓杆塔基础是指筑在土壤里的杆塔 地下部分的总体。杆塔必须有稳定的基础，一防止杆塔上拔、下沉和倾倒，确保架空线路安全、 可靠运行。5.2 铁塔基础的四种类型1 .整体式基础，四只脚浇在一起，一般用于窄基铁塔；2 .四角分立式基础，四只脚分立，但尺寸均相同的基础，一般用于直线塔;3 .四脚分立，但有两只脚受拉，另两只脚受压的基础，一般用于转角塔；4 .四脚分立，但有三只脚受拉，另一只脚受压的基础，一般用于转角另有拉线的铁塔。表5-1基础上拔土计算容重和上拔角参瓠'、粘土及粉质粘土砂土坚硬硬塑可塑软塑栋砂粗砂中砂细砂粉砂计算谷重/3、(KN / m )171716151917171615计算上拔角（0 ）252520103028282622注：位于地下水以下土的 容重考虑浮力的 影响，计算上拔角仍按本表5 .3下压稳定校验下压稳定条件上咏=N +Qf +Go 土M （考虑单