模板及清水模板施工方案

1、长寿晏家乐至·尚城七期十标段项目 模板工程专项方案 43目录1 编制依据···········································&

2、#183;···················22工程概况·····························&

3、#183;·································33 劳动力准备···············

4、;···············································34 技术准备·

5、3;·················································

6、3;···········45施工工艺流程·····································&#

7、183;·····················46主要施工方法···························

8、································47 施工技术要求················

9、83;·········································158 模板系统验算·······

10、;··················································

11、;169 模板拆除················································

12、83;·············3210 质量保证措施及注意事项··································

13、;········3311 成品保护措施········································

14、················3512、 安全文明施工································

15、········3513 环保措施········································

16、83;················3914 项目施工组织管理体系框架图······························

17、83;····4015 模板工程质量控制程序图··········································42模板及

18、清水模板施工方案本工程我司施工要求混凝土施工质量达到中级抹灰的质量标准，故应按清水混凝土的标准来组织施工。1 编制依据序号资料名称编号1混凝土结构施工施工质量验收规范GB50204-20022地下工程防水技术规范GB50208-20013建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20014建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范.JGJ130-20015施工手册第四版6乐至尚城D区D-6栋建筑施工图7乐至尚城D区D-6栋结构施工图8乐至尚城D区D-6栋施工组织设计2 工程简况本工程为重庆乐至置业发展有限公司建设的乐至·尚城D区D-6楼高层定向销售房及小商业工程,位于长寿区晏家镇育才路旁

19、，工程施工图纸由重庆市得森建筑规划设计研究院设计。(一)建筑概况建设单位重庆市乐至置业发展有限公司设计单位重庆市得森建筑规划设计研究院工程名称乐至·尚城D区D-6高层定向销售房及小商业工程工程地址长寿区晏家镇育才路旁单位工程名称建筑面积（m2）建筑高度（m）结构类型层数主楼1700081.6框剪结构体系地上26层小商业6644.4412.2框架结构体系地上2-3层本工程主楼结构形式为框剪结构体系、小商业为框架结构体系。本工程采用人工挖孔灌注桩基础，基础持力层为中风化砂质泥岩.基础置于中风化砂质泥岩时,基础及配筋按图表中施工,中风化砂质泥岩天然单轴抗压强度标准值frk=9.78Mpa.

20、砼强度等级:桩基C30,地梁DL1、DXL*为C30,JL*为C40,垫层为C20,桩基封底为C30.3 劳动力准备：本工程总工期为450个日历天，为了达到总工期的要求，顺利完成该分项工程，应紧密配合其它工种的施工作业。模板工人在基础至三层配备80个，在三层以上配备40个，以此确保本分项工程的工期。施工准备4 技术准备：1）开工立即组织有关人员熟悉施工图和模板设计方案。针对模板工程的特点，学习混凝土结构工程施工及验收规范、建筑安装分项工程施工工艺规程，及时编制加工订货计划及材料机具计划，认真做好施工技术交底。根据工程的实际情况施工人员进行详细的技术交底。2）模板准备：本工程结构工程中地上部分墙

21、体木模板，面板为竹夹板，楼梯模板采用定型加工模板，面板进场后进行核对、验收，并进行试组装完后，要按图进行编号，编号字迹要醒目。木方、竹夹板、穿墙螺栓、早拆柱头等材料按计划数量及时进场并要进行质量数量检验，不合格的要坚决修整。3）竹夹板进场，应对板厚进行认真验收，偏差小于1mm。角部方正，板面光滑，平整不得有翘曲。5 施工工艺流程：材料准备按工程量准备模板（各种规格齐备），楞木、支撑架料及各种所需附件，操作抄平、放线抄平水平基准线，放出各条轴线及墙、柱、梁边线交接检下一工序应认真检查工程质量，保证构件满足设计模板拆除模板拆除时间应满足规范要求，先拆支撑后拆模板，拆除时不应操作砼表面保养拆除模板后

22、应对模板进行表面清理和几何尺寸的修理，涂恻脱模剂。按规堆放模板安装熟悉图纸，了解各构件的几何尺寸、位置，按图拼出各后间的模板支撑体系保证模板有足够的刚度及强度，保证构件的垂直度、水平度及截面几何尺寸自检检查各构件的轴线、边线行政度、水平度、平整度、几何尺寸等基层处理砼表面清洗干净，模板应有牢固的支撑点，墙柱脚模板下口作出水泥砂浆找平带。钢筋办好隐蔽验收6 主要施工方法（基础及主体）6.1基础模板本工程基础共分两种形式，筒体部位为底板下反梁设计，下反梁采用砖胎模，如图1，其它部位为框架式基础梁，采用普通木胶合板模板施工，如下图212止水对拉螺栓18厚竹胶合模板50×100木方背楞钢板止

23、水带图1 核心筒底板模板大样根据梁高确定胎模厚度钢管斜撑混凝土垫层木枋背楞模板木垫木枋对拉螺杆模板普通对拉螺杆双钢管蝴蝶结螺帽图2 基础梁模板大样6.2基础外墙地下外墙为抗渗混凝土，模板采用18厚木胶合板模板支设，施工时先支内模板，再支外墙模板。16600止水对拉螺栓。底板面以上500高设一道水平施工缝，施工缝设钢板止水带或遇水膨胀止水条如图3。外墙模板如图4。 图3 图46. 3核心筒墙模板地下室核心筒处的剪力墙，采用18厚木胶合板模板支设，50×100木方背楞，M16对拉螺栓间距600。由于核心筒处混凝土墙不要求抗渗，故采用对拉螺栓外设PVC套管的方式，螺栓拆模板后回收重复使用，

24、核心筒在三层以下高度有4米多，图中对拉螺栓更换为止水螺杆。核心筒处剪力墙模板见图5。6. 4框架柱模板框架柱分方柱和附墙柱，方柱和附墙柱采用双面覆塑胶合板模板。若有圆柱按图6施工,方柱及附墙柱按图7和图8施工。图6圆柱支模图,仅参考参考图.5 混凝土墙体模板图图.8 附墙柱模板图图37 方柱模板图6. 5框架梁模板采用12厚竹胶板50×100木方配制成梁帮梁底模板。规格尺寸要精确，加固梁帮采用双钢管对拉螺栓，梁上口用钢筋支撑以保证梁上口宽度。梁下部支撑采用碗扣脚手架，设水平拉杆和斜拉杆。采用早拆支撑体系和木夹板，木夹板与早拆支撑体系中的托梁之间用50×100mm木枋支承。具

25、体实施过程中，应根据结构图绘制模板图，包括支撑间距、位置，模板组合等。6. 6砼楼板模板支撑采用碗扣脚手架，纵横间距为1200，主龙骨为双钢管，上部铺设18厚竹胶板，用钉子钉牢。见模板图10.图.9 框架梁支模图6. 7电梯井内模采用整体筒子模，四角采用钢板制成的活动铰链，四角支撑采用花篮螺栓，中部设碗扣脚手架作支撑。筒壁用穿墙对拉螺栓加固。经检查合格后，浇筑砼，砼强度达到规定要求后即可拆模。塔吊提升筒模做法见筒模图11。图11 电梯井筒模图10 楼板支模图6. 8楼梯模板采用踏步式定型封闭式钢模。配制钢模，按照楼梯的宽度、高度和长度，踏步的步数来配制。梯段的底板模板施工完后，绑扎钢筋。钢筋绑

26、好后，然后把定型钢模用塔吊吊入梯段上部固定。做法见楼梯钢模图7.2.4-10。6. 9剪力墙门窗洞口、预留洞口模板采用竹胶板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型钢模。定型钢模尺寸，根据墙厚，洞口的高度和宽度来制作。利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。如果是窗洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证砼的密实度。见模图13。图.13 剪力墙内留洞模板图6. 10后浇带的模板方案及外防水方案（若地下有后浇带者按此方案执行）。砼底板和墙体分成多条后浇带。考虑到后浇带外来的水压力，土压力，砼墙板拆模后在后浇带外则砌240厚的砖墙，用M5水泥砂浆砌筑砖墙，外用15厚1:2水泥砂浆抹平压光，干燥后同砼墙同时作外防水。防水

27、层外作保护层，然后回填土。后浇带两侧的模板。利用易收口网代替。支护采用钢筋网片及钢筋用支护。见后浇带墙板施工图14。楼板后浇带，砼后浇带两侧作法与墙体后浇带相同，作法见底板后浇带施工图15。图14 挡土墙后浇带做法35d35d加强筋按板筋间距加大一倍顶板密目铁丝网、=4钢板网后设25300 钢筋图.15 地上楼板后浇带做法6.11 主体部分本工程地上部分混凝土结构为框筒结构，柱、梁、板、墙以及电梯井道和门窗洞口模板应根据图纸尺寸进行配模。设计概况：主楼短边约26000，长边33700，梁高300800之间，梁宽200300，板厚100120，为保险起见，模板按主梁300×1000.板

28、厚150设计。18厚九夹模板，50×100方木小楞，100×100主龙骨设计。如图16。7 施工技术要求本工程模板方案。采取大模板施工方案，竹胶板木龙骨。用整张竹胶板制作成大模板。拼缝少不易漏浆。大小，机动灵活，根据需要配制规格。拼缝处贴海棉胶条，然后用螺栓连接防止漏浆。A、柱、墙、梁模板施工，在钢筋未绑扎之前，必须根据图纸尺寸平面放线、柱、墙、梁的位置，经有关部门检查后，无误后，墙，柱可以绑扎钢筋，绑扎保护层垫块，钢筋经检查合格后，安装墙模和柱模。加固校正垂直度检查模板是否位移，在模板下口设清扫口，有杂物，能及时清扫出去 . B、电梯井筒模板采用竹胶板，8槽钢间距300用

29、机制沉头螺栓连接间距200四角用钢板做的铰链，拼装成筒模。可伸缩易脱模。可整体提升（专项方案设计过程中筒模的重量必须在塔吊的起重范围内）。筒模内设十字支撑。模板就位后，采用48×3.0脚手架钢管及50×100方木，用穿墙对拉螺加固。C、柱、墙交合处的模板施工柱、墙模板在交合处易造成胀模、跑模现象，因此优化组合该处的模板固定体系尤为重要，柱、墙模板组合固定如下图： 柱、墙交合处模板加固图D、剪力墙模板安装及砼浇筑注意事项剪力墙模板安装时须同楼层梁底模板相互对撑，对撑体系以钢管相互顶紧。在顶撑施工过程中，控制设计尺寸，不得影响楼层梁标高。在进行砼浇筑时，须对所浇窗台位置上的梁内

30、先注入一定量的砼，对窗上梁进行配重处理，防止窗台封口模板因振捣而上浮，导致模板变形，影响砼成形质量。墙、柱校正垂直利用满堂脚手架来固定，垂直支撑纵横设剪刀撑。（4）为了确保砼梁和墙的断面尺寸,模板安装时,在模板内设置30×30×梁或墙宽的同梁砼标号的砼条作内支撑,间距为:墙500×800成梅花状布置,梁沆小于500时高一排,间距为1200,梁高大于或等于550的设二排内撑,间距为1200,呈梅花状布置.8 模板系统验算（包括地下、地上全部模板）8.1计算标准荷载：模板及支架自重标准值（全部采用竹胶模板及木楞（次龙骨）取F1=0.40KN/m3新浇砼自重标准值 取F

31、2=25.00 KN/m3钢筋自重标准值 楼板 取F3=1.1KN/m3框架梁 取F3= 1.5KN/m3；施工荷载 取F4=2.5 KN/m2振捣砼产生荷载标准值 水平模板 取F5=4.0KN/m2垂直模板 取F5=2.0 KN/m2新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F=0.22Ct0121/2F=CH 其中：C混凝土的密度 取为25KN/m3t0 =200/（T+15） T混凝土的温度取T=25t0=200/（25+15）=5.01外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.22砼坍落度影响系数 采用泵送砼，坍落度在110140之间，故2取为1.15浇筑速度 根据施工经验取=1m/h则：F=0.

32、22×25×5.0×1.2×1.15X11/2=37.95KN/m2F=CH=6.1×25=152.5KN/m2取F与F二者之间的大值则标准值为F6=F=37.95KN/m2 倾倒砼产生的荷载标准值 取F7 =2KN/m2 8.2墙体模板系统验算1）计算参数：模板性能参数：本工程混凝土墙体大面积采用1830×915×18（l×b×h）的木胶合模板，对于模板模数不足的采用木板补缝。模板的弹性模量：4.0×103N/mm2 ，静弯曲强度：30 N/mm2,钢管性能参数：48×3.0钢管的性

33、能指标如下：A=4.24×102mm2 i=15.9mm I=10.52×104 =5.00×103mm3 =l/150， Q235钢管抗拉和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=2.06×105N/mm2,容许长细比=210。扣件性能参数：直角扣件承载力设计值为8.00木方性能参数：截面性能为：E=1×104N/mm2，=87N/mm2，I=416cm2，w=83cm2对拉螺栓性能参数：M14对拉螺栓参数：A=105mm2 N=17.80 kNM16对拉螺栓参数：A=76mm2 N=24.50kN2）计算荷载组合：承载能力计算荷载：

34、F=1.2F6×0.9+1.4×F7=43.76KN/m2刚度验算荷载：F=1.2F6×0.9=40.99KN/m2其中0.9为计算折减系数。1墙体模板验算：（按四等跨连续梁计算）：300300300300化为线型均布荷载：q1=F×0.3/1000=43.76×0.3/1000=0.01313×1000=13.13N/mm q2=F×0.3/1000=12.30N/mm2抗弯强度验算：=M/W其中：M=-0.107×q1×l2=-0.107×13.13×3002 =1.26×

35、;105N/mm2W=b×h2/6=1200×122/6=28800mm3则：=4.4N/mm2<fm=80N/mm23抗剪强度验算：=Q/A其中： Q=-0.607×q1×l=2.40×103N A=2/3×b×h=2/3×1200×12=9600mm2则：=0.25N/mm2<fv=55 N/mm24挠度验算：=0.632×q2×l4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：4500N/mm2I表示惯性矩 I=b×h3/12=1200

36、15;123/12=172800mm4 则：=0.81mm<=3.5mm即：说明该模板符合施工设计要求。5次龙骨验算：计算示意图（按二等跨连续梁计算）：200500500200化为线型均布荷载：q1=F×0.5/1000=21.88N/mm q2=F×0.5/1000=20.50N/mm抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.107×q1×l2=-0.107×21.88×5002 =5.85×105N/mm2W=b×h2/6=100×502/6=41667mm3则：= M/W =5.85×10

37、5/41667=14.04N/mm2<fm=17N/mm2抗剪强度验算：l=500=Q/A其中：Q=0.5×q1×l=5.50×103N A=2/3×b×h=2/3×100×50=3333mm2则：=1.64N/mm2<fv=17N/mm2挠度验算：=0.273×q2×l4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：1×104N/mm2I表示惯性矩 I=b×h3/12=100×503/12=104×104mm4 则：=0.34mm<

38、;=l/250=2mm即：说明该模板次龙骨符合施工设计要求。主龙骨验算：计算示意图（按简支梁计算）：150600150化为线型均布荷载：q1=F×0.6/1000=26.26KN/mm q2=F×0.6/1000=24.60N/mm抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.5×q1×m2=-0.5×26.26×1502=3.0×105N/mm2W=4.405×103mm3则：= M/W =3.0×105/4.405×103=68N/mm2<fm=215N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0

39、.5×q1×l=7.90×103N A=4.24×102mm2则：= Q/A =7.90×103N /4.24×102mm2=18.63N/mm2<fv=125N/mm2挠度验算：=q2×m4/(24×E×I)×(-l3+6m2×l+3m3)其中：E表示弹性模量：2.06×105N/mm2 I表示惯性矩 I=10.52×104mm4 则：=0.38mm<=3mm即：说明该模板的主龙骨符合施工设计要求。对拉螺栓验算：对拉螺栓的拉应力 =N/A其中：N=F&

40、#215;次龙骨间距×主龙骨间距 =43.76×0.5×0.3 =6.56KN A=144mm2则：=45.60N/mm2fc=170N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度该对拉螺栓满足要求。8.3框架梁模板系统验算计算参数：框架梁截面尺寸为h×b=300650×200300及300500×6501000，模板采用高强覆塑竹胶模板，对于模板模数不足的采用木板补缝。次龙骨采用b×h=100×50400落叶松木方，主龙骨采用481200的Q235双钢管，底模板采用立杆间距900×600的步距为1200的碗扣式脚手架

41、支撑。（见模板图）计算荷载组合：梁底模板及支撑系统：承载能力计算荷载：F=（F1+F2+F3）×1.2×0.9+F5×1.4×0.9其中：模板自重：F1=0.4k3×0.8×0.012=3.84×10-3N/mm砼自重：F2=25×0.8×0.75=15N/mm钢筋砼：F3=1.5×0.8×0.75=0.9N/mm砼振捣荷载：F5=2.0×0.8=1.6N/mm则：q1=F=18.90N/mm刚度验算荷载：q2=F=（ F1+F2+F3）×1.2×0.9=

42、17.2N/mm其中：式中0.9为计算析减系数。梁侧模板系统：承载能力计算荷载：F=(F5×1.4+F6×1.2)×0.9=43.51 KN/m2刚度验算荷载：F=F6×1.2×0.9=40.99KN/m2（因本工程梁板一起现浇，有部分板荷载直接传递到梁上。）梁底模板系统验算：计算示意图（按三等跨连续梁计算）：400400400抗弯强度验算：l=400=M/W其中：M=0.10×q1×l2=0.10×18.9×4002=3.03×105N/mm2W=b×h2/6=(800+2×

43、;12)×122/6=19776mm3则：=14.96N/mm2<fm=80N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.60×q1×l=0.6×18.9×400=4.54×103N A=2/3×b×h=2/3×824×12=6592mm2则：=0.69N/mm2<fv=55N/mm2挠度验算：=0.677×q2×l4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：4500N/mm2 I表示惯性矩 I=b×h3/12=824×12

44、3/12=1.4×106mm4 则：=0.47mm<= 3.5mm即：说明该模板符合施工设计要求。.梁底模板次龙骨验算：计算示意图（按二等跨连续梁计算）：100600100抗弯强度验算：l=600=M/W其中：M=0.5×q1×l2=0.5×18.90×6002=9.44×104N/mm2W=b×h2/6=42×103mm3则：=2.25N/mm2<fm=17N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.5×q1×l=0.5×18.9×600=5.67×

45、103N A=2/3×b×h=2/3×100×50=3333mm2则： =1.7N/mm2<fv=17N/mm2挠度验算：=q2×m/(24×E×I)×(l3+6m2×l+3m3)其中：E表示弹性模量：1×104N/mm2I表示惯性矩 I=b×h3/12=100×503/12=104×104mm4 则：=1.22mm<=l/250=2mm模板次龙骨满足要求。梁底模板主龙骨验算：计算示意图（按三等跨连续梁计算）：2009002000900900抗弯强度验算

46、： l=900 =M/W 其中：M=0.084×q1×l2 =0.084×18.90×9002 =12.9×105 N/mm2W=4.405×103×2=8.81×103mm3则：=146N/mm2<fm=215 N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.5×q1×l=0.5×18.9×900=8.51×103N A=4.80×102mm2则：=17.8N/mm2<fv=125N/mm2挠度验算：=0.273×q2×l4

47、/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：2.06×104×2=4.12×105N/mm2 I表示惯性矩 I=10.52×104mm4 则：=0.71mm<=3mm模板的主龙骨满足要求。梁侧模板验算： 计算示意图（按三等跨连续梁计算）：400400400化为线型均布荷载：q1=F×0.4/1000=43.76×0.4/1000=17.5N/mm q2=F×0.4/1000=40.99×0.4/1000=16.40N/mm抗弯强度验算：l=400=M/W其中：M=0.10×q1&#

48、215;l2=-0.10×17.5×4002=2.8×105N/mm2W=b×h2/6=1200×122/6=28800mm3则： =9.70N/mm2<fm=80N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中： Q=0.60×q1×l=4.2×103N A=2/3×b×h=2/3×1200×12=9600mm2则： =0.44N/mm2<fv=55N/mm2挠度验算：l=400=0.677×q2×l4/(100×E×I)其中：E表示

49、垂直方向的弹性模量：6500N/mm2 I表示惯性矩 I=b×h3/12=1200×123/12=172800mm4 则：=2.50mm<=3.5mm模板满足要求。次龙骨验算：计算示意图（按简支梁计算）：1504500150化为线型均布荷载：q1=F×0.45/1000=19.69N/mm q2=F×0.45/1000=18.45N/mm抗弯强度验算：l=450=M/W其中：M=0.5×q1×l2=2.2×105N/mm2W=b×h2/6=100×502/6=41667mm3则： =5.30N/mm

50、2<fm=17N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.5×q1×l=4.4×103N A=2/3×b×h=2/3×100×50=3333mm2则： =1.32N/mm2<fv=1.7N/mm2挠度验算：=q2×m/(24×E×I)×(l3+6m2×l+3m3)其中：E表示弹性模量：1×104N/mm2 I表示惯性矩 I=b×h3/12=104×104mm4 则：=0.23mm<=l/250=2mm模板次龙骨满足要求。主龙骨

51、验算：计算示意图（按简支梁计算）：400100400100化为线型均布荷载：q1=F×0.4/1000=17.40N/mm q2=F×0.4/1000=16.40N/mm抗弯强度验算：l=400=M/W其中：M=0.105×q1×l2=0.105×17.40×4002=2.92×105N/mm2W=4.405×103 mm3则： =66.3N/mm2<fm=215N/mm2抗剪强度验算： =Q/A其中：Q=0.5×q1×l=3.48×103N A=4.8×102mm2则

52、： =7.25N/mm2<fv=125N/mm2挠度验算： =0.237q2×l4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：2.06×1055N/mm2 I表示惯性矩 I=10.52×104mm4 则： =0.046mm<=3mm模板的主龙骨满足要求。对拉螺栓验算：对拉螺栓的拉应力 =N/A其中：N=F×次龙骨间距×主龙骨间距 =43.51×0.4×0.45=7.83KN A=76mm2则：=103N/mm2fc=170N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度8.4对拉螺栓满足要求。1、梁板及支撑应根

53、据模板配置的层数，按以下原则对荷载进行组合后进行计算受力分析条件1）、支撑纵向压缩变形忽略不计，在新增加荷载作用下，各层楼盖的挠度相同：2）、当楼盖混凝土强度达到一定值时（10MPa），该层楼盖即可参与承受荷载：3）、参与承载荷载的楼盖（包括地面）刚度相同，即在挠度相同的情况下，平均分摊承接新增加的荷载：4）、楼盖处于弹性变形阶段，每次增加荷载后，可用叠加原理计算；5）、新增加荷载的第一种类型，为新浇灌混凝土重量q0及模板支撑重量q1。如参加承接荷载的楼层为n，则每层楼盖的承接荷载为（q0q1）/n，而支撑承接荷载逐层递减，即往下第1层为（q0q1），第2层为（11/n）（q0q1），第3层为

54、（12/n）（q0q1），第n层为（q0q1）/n；6）、新增加荷载的第二种类型，为被拆除支撑在拆除前的承接荷载平均分配给上面各层楼盖，而支撑往上逐层递减：7）、计算各层支撑承接荷载时，略去本层模板和支撑的重量。8)、计算中略去施工荷载，但计算支撑强度及稳定性时，应考虑施工荷载。8.5支撑体系验算8.5.1、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R

55、Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力R=11.805 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 8.5.2、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.757 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.136×3.15=0.514 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(1.40-1.00)

56、/2)×0.40×0.35=0.118 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.00/2+(1.40-1.00)/2)×0.40×0.200×(1.50+24.00)=1.714 kN； N =2.757+0.514+0.118+1.714=5.103 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.405； - 钢管立杆轴心受压应力计

57、算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5102.

58、695/(0.209×424) = 57.58 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 50.41 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.805 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.136×(3.15-2.1)=0.514 kN； N =11.805+0.514=11.977 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i

59、= 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W =4.405； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i =

60、2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11976.636/(0.209×424) = 135.15 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 135.15 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8.5.3、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 ： p fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 150 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 150 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc

61、 = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =47.221 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.805 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=47.221 fg=150 kpa 。地基承载力满足要求！8.5.4、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×5 = 0.692 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；(

62、3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25×0.2×1×1 = 5 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.042 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.55 kN； 8.5.5、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： p fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 68

63、 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =54.202 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.55 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=54.202 fg=68 kpa 。地基承载力满足要求！8.6柱模板系统验算计算参数：本工程混凝土方形柱。方柱采用的九夹板，采用b×h=45×90垂直4500落叶松木方做外楞，并用14450×450的对拉螺栓穿墙对拉固定外楞。计算荷载组合：承载能力计算荷载：F=（F5

64、15;1.4+F6×1.2)×0.9=43.51KN/m2（柱浇灌速度应大于1米，直接采用墙的荷载不一定适用。）刚度验算荷载：F，=F6×1.2×0.9=40.99KN/m2其中0.9为计算析减系数。方柱模板验算：计算示意图（按二等跨连续梁计算）：450450化为线型均布荷载：q1=F×0.45/1000=19.60N/mm q2=F×0.45/1000=18.45N/mm抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.125q1×l2=0.125×19.60×4502=4.96×105N/mm2W=b&#

65、215;h2/6=900×122/6=21600mm3则： =22.96N/mm2<fm=80N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中： Q=0.625×q1×l=0.55×103N A=2/3×b×h=2/3×900×12=7200mm2则： =0.77N/mm2<fv=55N/mm2挠度验算：=0.521×q2×l4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：6500N/mm2 I表示惯性矩 I=b×h3/12=172800mm4 则：=03.2mm<

66、;=3.5mm模板满足要求。方柱外楞验算：计算示意图（按二等跨连续梁计算）：450450化为线型均布荷载： q1=F×0.45/1000=19.60N/mm q2=F×0.45/1000=18.45N/mm抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.125×q1×l2 =0.125×19.60×4502 =4.96×105N/mm2W=b×h2/6=100×502/6=41667mm3则：=11.91N/mm2<fm=17N/mm2抗剪强度验算：=Q/A其中：Q=0.625×q1×l=5

67、.51×103N A=2/3×b×h=2/3×100×50=3333mm2则： =1.65N/mm2<fv=1.7N/mm2挠度验算：=0.521×q2×l4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：1×104N/mm2 I表示惯性矩 I=b×h3/12=104×104mm4 则： =0.38mm<=l/250=2mm模板次龙骨满足要求。对拉螺栓验算：14对拉螺栓的拉应力 =N/A其中：N=F×次龙骨间距×主龙骨间距 =43.51×0

68、.45×0.0.45 =8.81KN A=105mm2则：=83.92N/mm2fc=170N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度对拉螺栓满足要求（计算公式中的上、下标应全部核对一启遍）作业条件(1) 在会审图纸后，根据工程特点.计划合同工期及现场环境等完成各分部.分项混凝土结构模板设计及模板配料工作。(2)模板涂刷脱模剂，并分规格堆放。(3)根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。(4)墙.柱钢筋绑扎完毕，水电管及预埋件已安装，绑好钢筋保护层块，对圆池隔离橡胶已垫好预埋件控制，并办理完隐蔽验收手续。9 模板拆除1）对竖向结构在砼浇注48h后，待其自身强度能保证构件不变形.不缺

69、棱掉角时方可拆模。2.）由于本工程小商业柱距较大，基本上都大于7M，为加快施工进度，降低对周转材料的压力，本工程梁采用早拆体系模板。结构部位拆模时，应通过同条件养护的砼试件强度的试验结果，结合结构尺寸和支撑间距进行验算来确定。拆模时间应由项目技术负责人确定并报监理批准，模板拆除前，专业工长应对操作工人进行交底，同类水平构件首次拆模以及大跨度.高支模等特殊部位拆模时应有管理人员现场跟班检查。模板拆除后，应随即进行修整及清理，然后集中堆放以便周转使用。3）梁板底模拆除时，混凝土强度应符合下表要求。构件构件跨度达到设计混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件1004）采用普通