凯里俊吉广场工程楼脚手架方案

1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、施工部署2四、脚手架工程设计及搭设参数3五、落地脚手架验算3六、悬挑脚手架的的验算11七、搭设脚手架18八、脚手架的拆除25九、安全技术措施26十、注意事项28外脚手架专项施工方案一、 编制依据 工程涉及的主要国家或行业规范、标准、规程、土建、地方标准类 别名 称编号或文件行业标准建造施工安全检查标准JGJ59-99技术规范建造施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001设计规范钢结构设计规范GB50017-2003材料手册新编实用材料手册ISBN7-5331-0073-5-TB.1安全手册建造施工安全技术手册ISBN7-112-01478-6二

2、、 工程概况（一）工程概况：工程名称：俊吉广场项目，建设单位为凯里经济开发区俊吉置业有限公司，设计单位为深圳亚瑞建筑设计有限公司，监理单位为：浙江宏泰监理有限公司，施工单位为福建长鸿建筑工程有限公司；总建筑面积138981.87M2，其中地上建筑面积：109578 M2，地下建筑29403.6 M2,包括1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#楼；1#楼为酒店，共28层，2#、3#、4#、5#楼为商业建筑，共4层，6#、7#、8#楼为商业住宅建筑，其中6#楼31层，7#、8#楼共32层，建筑建构形式为框剪结构。（二） 脚手架结构设计一览表栋号6#、7#、8#楼2#、3#、4#、5#楼脚手

3、架类型落地式/悬挑式落地式搭设高度（m）100M25步距（m）1.81.8立杆横局（m）0808立杆纵距（m）1.51.5连墙件设置（m）两步三跨两步三跨剪刀撑设置（m）全高设置连续剪刀全高设置连续剪刀 三、 施工部署脚手架施工人员由项目技术负责人、安全员、架子工等人员组成，架子搭设的全过程由技术人员统一调度、部署，并负责架子安装质量的监控与验收。四、 脚手架工程设计及搭设参数本工程2#楼、3#楼、4#楼、5#楼及6#、7#、8#楼下部1至5层商业层除局部悬采用挑脚手架外，其余均采用落地脚手架（具体布置见后外架平面布置图），6#、7#、8#楼采用全封闭悬挑双排外脚手架，6#楼、7#、8#楼五层

4、至顶层分4段搭设，在第7层、第13层、第19层、第25层位置分别设工字钢悬挑并钢丝绳斜拉结构。脚手架钢管选用48×3.5；外挑采用悬挑工字钢I16横梁，悬挑梁长3.75m，挑出长度1.3米，水平间距1.5m；工字钢在楼面上用216的预埋螺栓固定，预埋螺栓必需预埋在砼楼板内，距外墙边0.20米和1.5米设置，另外，每根悬挑梁端部设一根15.5钢丝绳斜拉。立杆步距为1.8米，内立杆距外墙0.2米，外立杆距外墙面为1.25米，小横杆长度为1.25米。脚手架与建筑物的连墙拉结在两步三跨内采用刚性连接的方式，外侧用密目安全网全封闭。悬挑脚手架为双排脚手架，搭设高度为66米、75米，分段搭设，每

5、段高度18米（6层），立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3米，水平间距3.6米。施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，用钢丝绳或支杆与建筑物拉结，悬挑脚手架工字钢位置布置图如后附图1所示。五、 落地脚手架验算计算的脚手架为双排脚手架，搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.8米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为4

6、8×3.5，连墙件采用与每层边梁相连，竖向间距为2跨，竖向间距3.6米，水平间距3.0米。施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设5层。、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05/3=0.0525kN/m活荷载标准值 Q=2×1.05/3=0.7kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.0525=0.108

7、6N/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.7=0.98kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.1086+0.10×0.98)×1.502=0.24kN.m支座最大弯矩计算公式如下： 支座最大弯矩为M2=(0.10×0.1086+0.117×0.98)×1.502=-0.2824kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.2824&#

8、215;106/5080=55.5906N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下： 静荷载标准值q1=0.038+0.0525=0.0905kN/m活荷载标准值q2=0.7kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.0905+0.990×0.7)×15004/(100×2.06×105×121900)=1.5206mm大横杆的最大挠度小于1500/150或10mm，满足要求！、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横

9、杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算：大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.50=0.057kN脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05×1.50/3=0.0788kN活荷载标准值 Q=2×1.05×1.50/3=1.05kN荷载的计算值 P=1.2×0.057+1.2×0.0788+1.4×1.05=1.633kN 小横杆计算简图2强度计算：最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集

10、中荷载最大弯矩计算公式如下：M=（1.2×0.038）×1.052/8+1.633×1.05/3=0.5778kN.m =0.5778×106/5080=113.7402N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！3挠度计算：最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×10504/（384×2.06×105×121900）=0.024mm集中荷载标

11、准值P=0.057+0.0788+1.05=1.1858kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1185.8×1050×（3×10502 4×10502/9）/（72×2.06×105×121900）=1.9403mm最大挠度和 ：V=V1+V2=1.9643mm小横杆的最大挠度小于1050/150或10mm，满足要求！、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

12、；1荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.0399kN脚手板的荷载标准值 P2=0.15×1.05×1.50/2=0.1181kN活荷载标准值 Q=2×1.05×1.50/2=1.575kN荷载的计算值 R=1.2×0.0399+1.2×0.1181+1.4×1.575=2.3946kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。

13、、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.1248×32.9=4.10kN2脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.35×6×1.50×(1.05+0.3)/2=2.13kN 3栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.15×1.50×6/2=0.675kN4吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0

14、.005NG4 = 0.005×1.50×32.9=0.246kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.15kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ =2×2×1.50×1.05/2=3.9kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 ：W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.7Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz

15、 = 1.25Us 风荷载体型系数：Us = 1.3×0.4=0.52经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.4×1.25×0.52= 0.182kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。、立杆的稳定性计算外脚手架

16、采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式： 其中 ：N 立杆的轴心压力设计值，N=14.48kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.1185m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；A 立杆净截面面积，A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算

17、得到 = 150.0 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!2、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式： 其中 ：N 立杆的轴心压力设计值，N=13.66kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.1185m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.5A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5

18、.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.105kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 170.84 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，单立杆的稳定性计算< f,满足要求!、最大搭设高度的计算不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.35kN； NQk 活荷载标准值，NQ = 3.15kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，

19、按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 84.2386米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50米。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.35kN； NQk 活荷载标准值，NQ = 3.15kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.3572kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 8

20、8.1475米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50米。、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中 ：Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw = 1.4 × wk × Awwk 风荷载基本风压值，wk = 0.4kN/m2；Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =3.6×3= 10.8m2；No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5kN经计算得到 Nlw = 2

21、.7518kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.7518kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=20/1.58的结果查表得到 =0.968；A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 97.0372kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与边梁连接。经过计算得到 Nl = 7.7518kN小于扣件的抗滑力8kN，满足要求!六、 悬挑脚手架的的验算1、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1

22、495NG1 =0.1495×21.30=3.18kN脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.35×4×1.50×（1.05+0.20）/2=2.415kN栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.15×1.50×4/2=0.45kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005NG4 = 0.005×1.50×21.30= 0.15kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+N

23、G4 = 6.195kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2×2×1.50×（1.05+0.2）/2=3.75kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0 = 0.4 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：Uz = 1.25 Us 风荷载体型系数：Us = 0.52经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.35×1.

24、25×0.52 = 0.1593kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw计算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中Wk 风荷载基本风压值（kN/m2）； la 立杆的纵距 （m）； h 立杆的步距 （m）。2、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中： N 立杆的轴心压力设计值，N=12.9271kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 （m）

25、，由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.1185m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 = 142.128 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f，满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中： N 立杆的轴心压力设计值，N=11.89kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； i 计

26、算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 （m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.1185m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.5 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.0921kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 = 151.699 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f，满足要求!3、连墙件的计算连墙件的轴向

27、力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载基本风压值，wk = 0.1593kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3×3.6= 10.8m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No = 5经计算得到 Nlw = 2.4086kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.4086kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=20/1.58的结果查表得

28、到=0.968；A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 97.0372kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与梁上的预埋短钢管连接。经过计算得到 Nl = 7.4086kN小于扣件的抗滑力8kN，满足要求!连墙件示意图 悬挂工字钢示意图4、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式：支座弯矩计算公式：C点最大挠度计算公式：其中 k = m/l，kl = ml/l，k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1300mm，l =

29、1700mm，ml = 200mm，m2 = 1250mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 935cm4，截面模量（抵抗矩） W = 117cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2×6.3976+1.4×3.15=10.7641kN水平钢梁自重强度计算荷载 ：q=1.2×25.162×0.0001×7.85×10=0.237kN/mk=1.30/1.70=0.7647kl=200/1.70=0.1176k2=1250/1.70=0.7353代入公式，经过计算得到：支座反力 RA=31.0282kN支座反力 RB=-9.1069k

30、N最大弯矩 MA=15.8082kN.m截面应力=15.8082×106/（1.05×117000）=128.6789N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=6.3976+3.15=9.5476kN水平钢梁自重计算荷载 q=25.162×0.0001×7.85×10=0.1975kN/m最大挠度 Vmax=7.8149mm按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即5000.0mm水平支撑梁的最大挠度小于5000.0/400，

31、满足要求!5、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用14号工字钢，计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到 b=570×10×65×235/（2500×160×235.0）=0.9263由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.7656经过计算得到强度 =15.8082×106/(0.7656×117000)=176.4797N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < f=205，满足要求!6、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与

32、楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.1069kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=9106.9×4/(3.1416×50×2)1/2=11mm本例预埋螺栓采用16钢筋，总长度为600mm，预留出砼面300mm,且下部应弯折成“L”形，锚固在楼板下层钢筋下面不小于300mm，并要保证工字钢以上大于100mm长度的调节长度。满足要求！七、 搭设脚手架施工准备搭设前必须编制施工方案，各级工程负

33、责人必须逐级向架设人员与施工人员进行安全技术交底。架料进场根据脚手架备料清单，预先准备足够的钢管、扣件用于搭设脚手架。钢管、扣件的质量要求与检查标准钢管的质量要求与检查标准钢管的几何尺寸钢管类别外径壁厚最大长度低压流体输送用焊接钢管（YB234-63）48mm3.5mm6000mm项 目检 查 项 目要 求新管1产品质量合格证必须具备2钢材质量检验报告3表面质量表面应平直，不应有裂纹、分层、压痕、划道与硬弯4外径与壁厚允许偏差不得超过0.50mm5端面应平整，两端端面切斜偏差不得超过1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理：镀锌或涂防锈漆旧管1钢管锈蚀程度应每年检查一次钢管锈蚀深度小于0.50m

34、m2其他项目见新管3、4、5同新管项次3、4、5（二）钢管的检验要求钢管杆件包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑和抛撑，靠近I字钢悬挑梁设置的杆为扫地杆，在作业层设置的、用于拦护的平杆为栏杆。脚手架钢管现行国家标准直缝电焊钢管中规定的3号普通钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑和抛撑的钢管长度为4-6m（每根钢管的最大质量不应大于25kg，适合人工操作）。钢管上严禁打孔。作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理，即以购进的钢管先行除锈，然后内、外壁各擦拭两道防锈漆。在脚手架使用一段时间后，由于防

35、锈层会受到一定的损伤，因此需要重新进行防锈处理。扣件的质量要求与检查标准扣件的基本形式有直角扣件、旋转扣件、对接扣件。扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件的规定。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·M时不得发生破坏。扣件的技术要求a、扣件应采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作。b、铸件不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇帽口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。c、扣件与钢管结合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。d、扣件活动应能灵活转动，旋转扣件的两端转面间隙

36、应小于1mm。e、当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm。f、扣件表面应进行防锈处理。扣件质量检验要求如下表扣件质量的检验要求项次项 目要 求新扣件1产品质量合格证、生产许可证，专业检测单位测试报告必须具备2表面质量应符合技术要求26条要求3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件2、3项次扣件螺栓的拧紧扭力矩达到70N·m时，可锻铸铁扣件不得破坏脚手板：本工程脚手架采用竹笆板或竹片板，每块质量不宜大于30kg。确保材质符合规定要求，不得有超过允许的变形和缺陷。二步距及施工层和每4步距必须满铺竹笆板。竹笆板四角应用16#铁丝与纵向水平杆绑扎牢固。凡铺竹笆板步距，都应在内立杆与墙间用厚2

37、.5cm、宽20cm左右的木板周边满铺。连墙杆件：连墙杆的材质应符合现行国家标准碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。脚手架的搭设要求搭设顺序：工字钢内立杆外立杆小横杆大横杆连接杆脚手架栏杆踢脚杆剪刀撑安全网立杆每根立杆底部基础应做牢。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。脚手架底层步距不应大于1.8m。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距宜按规范规定设置。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣

38、件应交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，至连墙件安装稳定后方可根据情况拆除。双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。纵向水平杆的构造应符合以下要求：纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接

39、扣件连接，也可采用搭接、对接，搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。使用竹片板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。横

40、向水平杆的搭设应符合下列要求：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L，且不应大于500mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。脚手板的设置应符合下列要求：作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm。用竹片板时，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板对接平铺时

41、，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm；两块脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应在大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。竹笆板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。脚手板探头板应用直径3.2的镀锌钢丝固定在支承杆件上。在拐角处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。连墙件连墙件设置均采用硬拉结，即预埋钢管与架体通过扣件刚性拉结。连墙件均匀布置，悬挑部分的脚手架每个拉结间距不得超过两步三跨

42、且每个拉结屏蔽的脚手架投影面积不得大于27m2；在规定距离如不存在预埋钢管，则采用钢管夹持墙体作为拉结固定点的办法，使钢管拉结的控制范围在规范规定的范围内。连墙件中的连墙杆宜水平布置且与墙体垂直，连墙件与架体连接可稍下斜，绝对不允许上翘。连墙件的布置应符合下列规定：宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300。从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置，且必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。连墙件的构造应符合下列规定：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜

43、连接；连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在圈梁、柱等结构部位，拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应小于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，插入地面的倾角应在45°60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。剪刀撑剪刀撑的设置应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米。斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表规定确定：剪刀撑斜杆与地面倾

44、角45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根树765剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜搭接，搭接应符合规定要求。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。扣件安装应符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同。螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·M，且不应大于65N·M。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应小于100mm。作业层的栏

45、杆和挡脚板的搭设应符合以下规定：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。上栏杆上皮高度应为1.2m。挡脚板高度不应小于180mm。中栏杆应居中设置。9卸料平台的搭设卸料平台的布置卸料平台应均匀布置，每一个卸料平台的辐射面积为200m2。每一个面上卸料平台的个数不得超过两个。卸料平台的卸荷卸料平台卸荷结构必须设置在建筑物上，不得作用于外架上。卸料平台的结构卸料平台的宽度为1.8m，长度为2.0m，并悬挑1m作为防坠物屏蔽。卸料平台的防护卸料平台应设置两道扶手，高度分别为1.2m和0.6m，外侧用密目安全网全屏蔽，兜底采用双层安全网（一道平网、一道密网）。脚手架安全防护设施的搭设栏杆脚手架外侧设置双栏

46、杆，两道栏杆的高度分别为1.2m、0.6m。脚手板与挡脚板脚手板与挡脚板均采用竹笆片，脚手板四个角均需用铁丝与架体扎牢，在主体施工过程共铺设三道脚手板，装饰作业时根据施工需要铺设脚手板，但需保证同时施工的作业层数不超过规范与本方案。挡脚笆设置在脚手架立杆的外侧，四个角均需用铁丝与架体扎牢，挡脚笆每三步设置一道，高度为180mm。安全网安全网采用合格密目安全网，设置在脚手架外立杆的内侧，且须与脚手架纵向水平管扎牢。脚手架内侧临边的防护脚手架离墙间距为200300mm，由于建筑物结构与脚手架本身结构的特殊要求，局部不能满足该要求。故脚手架局部立杆离墙距离会超过300mm，故必须采用其他措施使脚手架

47、的离墙间距控制在300mm以内。如悬挑距离不超过500mm，则直接采用钢管从脚手架内伸出并铺设搁栅的方法。如悬挑距离超过500mm，除采用伸出钢管加设搁栅的方法，还要对悬挑部分进行补强。补强方法有两种，一种是采用增加斜拉杆，用于悬挑位置超过10m以上的部分。一种是增加立杆，用于悬挑位置在10m以下的部分。搁栅管上如有铺设脚手板，间距为300mm一道，如未铺设脚手板而采取捆扎木方，间距为250mm一道，如未铺设脚手板则间距为200mm一道。脚手架验收脚手架每搭设至10m高度进行过程验收。过程验收包含钢管、扣件的检查，脚手架搭设是否符合规范，安全设施承挂情况。脚手架经过过程验收后，以验收部分可以投

48、入使用。脚手架的荷载控制结构施工用时脚手架的荷载控制结构施工时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过两层，每层作业荷载不得大于3KN/m3。装饰施工用时脚手架的荷载控制装饰施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过三层，每层作业荷载不得大于2KN/m2。卸料平台的荷载控制卸料平台的施工荷载必须严格控制，每个卸料平台的施工荷载不得超过8KN，堆放高度不得超过1.2m。八、 脚手架的拆除拆除前的准备工作全面检查脚手架扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合安全要求。编写拆除脚手架安全技术措施、方案并对作业人员进行技术交底。清除脚手架上的杂物。脚手架拆除的一般顺序拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除脚手架高差不得超过2步，如高差超