人货电梯料台搭设方案

1、一、工程概况二、材料选用三、料台基础处理四、料台构造形式和搭设方法五、人货电梯料台简化计算六、质量要求七、料台拆除方法八、安全管理人货电梯料台施工方案一、工程概况：珠江帝景山庄21、22龈及地下室工程，由衡南县工程公司承建；建设单位为衡阳菱 电房地产开发有限公司；监理单位为深圳市大兴工程管理有限公司；珠江帝景山庄21#楼人货电梯料台均分六段进行搭设，第一段为落地料台一至八层， 搭设高度为25.4m;第二段为悬挑料台九层至十四层， 悬挑高度为18nl第三段为悬挑料台十 五层至二十层，悬挑高度为18m;第四段为悬挑料台二十一层至二十六层， 悬挑高度为18m; 第五段为悬挑料台二十七层至三十二层，悬

2、挑高度为18m;第六段为悬挑料台三十三层至顶层，悬挑高度为6m珠江帝景山庄22龈人货电梯料台均分六段进行搭设，第一段为悬挑料台二至七层， 搭设高度为18m;第二段为悬挑料台八层至十三层，悬挑高度为 18m第三段为悬挑料台十四 层至十九层，悬挑高度为18m;第四段为悬挑料台二十层至二十五层，悬挑高度为 18m;第五 段为悬挑料台二十六层至三十一层，悬挑高度为18m;第六段为悬挑料台三十二层至顶层，悬挑高度为9m本工程采用分项系数设计表达式进行设计，落地式人货电梯料台根据规范要求，落地式 人货电梯料台取25.4米进行设计计算；悬挑式人货电梯料台按最不利因素取悬挑高度较高 的20米，除去槽钢高度及悬

3、挑层间间距，悬挑料台实际搭设高度为18m米，本工程悬挑式人 货电梯料台搭设高度取20m进行设计计算。钢管尺寸除去锈蚀误差0.5mm采用4 48X3.0 mm 进行计算。二、材料的选用1.钢管料台钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793中规定的3号普通钢管，其 质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T70O中Q235-A级钢要求。钢管尺寸选用小 48X3.5mm表面锈蚀深度A& 0.50 mm,长度小于1.5m的各种杆件钢管端部弯曲偏差A 0 5mm当4mL6.5m时弯曲偏差A0 20 mm & 6.5m的水平杆、斜杆的钢管弯曲偏差A0 30mm 钢管上严禁打孔。2.扣件扣件采用可

4、锻铸铁制作，具材质符合现行国家标准（GB15831的规定，使用前进行质量 检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，且螺栓扭紧力矩达 40-65NJ - M连墙件 的材质应符合现行标准碳素结构钢（GB/T70。中Q235-A级钢的规定。3.连墙件、密目网连墙件的材质应符合现行标准碳素结构钢（GB/700）中Q235-A级钢的规定。密目网要有合格证、冲击报告，符合标准才能使用。三、料台基础处理考虑到落地式人货电梯料台的牢固、 安全、稳定性，建筑物的基础四周自然地面及护坡均以浇筑C20素碎层15cm厚，向外有不小于1: 0.05的排水坡度。四、料台构造形式和搭设方法1 .此料台根据施工现场搭设

5、在较为合适的位置，搭设必须是钢管制作，同时做好料台支撑预埋。其强度（预埋件）必须确保足够的强度、刚度和稳定性 ，确保人身安全。2 .料台搭设：料台的立杆必须垂直，料台搭设与架体必须分开，立杆应垂直，必须设 置刚性连接，不得把吊篮设置在紧靠墙面的位置，确保视线清楚。料台立杆的横向间距不大于架体的横向间距，如料台大于架体间距，两立杆之间应增设立杆。3 .料台高度设置：料台层高与建筑层高相一致，纵向水平杆与填芯杆应搭在横向水平杆上面。横向水平杆间距与立杆纵向间距相同，并在其间设置12根填芯，但不得大于300mm4 .由于料台层高与建筑楼层层高相同，若料台步距按楼层层高设置存在较大的安全隐患为保证安全

6、施工，料台步距按1.8米进行设置；对于步距与层高差，料台再增加一步架，该步 架按1.8米步距与楼层层高差设置。5 .料台平板铺设：料台平台板用5cm厚木板铺设，板与板之间不得有空隙，木板应按纵向沿墙铺设，用木条连接钉牢，使铺板成块，料台铺设应里低外高，坡度均50为宜。（由专业木工）铺严、铺实、钉牢。6 .料台防护、加固措施：O在料台的背面应设置八字撑，正面增加防滑扣件；侧面应设置之字撑，以加强料台的刚 度。与立杆相平行的副立杆间距不得大于250mm副立杆的对接扣件应错开安全门装置位置（安 全门由专业厂家制作）。料台正面必须设开启自如的封闭安全门，安全门加设门联锁装置。人货电梯料台正立面吊篮位置

7、采用密目网封堵。为开口处应设置横向斜撑，连墙件应按规范每层设置。每层料台两侧必须设置二道防栏杆，栏杆高度距铺板面分别为500600mmF口 10001200mm外侧应围网防护。但当料台拆除时，必须采取加固措施，此现场还应由专人指挥，确保其料台拆除的安全性。7 .连墙件处理：料台两侧与建筑物层层预埋4根钢管，进行刚性拉接，在整个施工过程 中，严禁随意拆除连接点，以确保料台稳定性。8 .料台在搭设过程中，企业安全部门和使用单位应对料台进行分段分层验收，合格后方可使 用；如有变更、重新搭设应有记录，搭设好后，按验收程序验收，方可继续使用。五、人货电梯料台简化计算料台的整体稳定计算简化是对立柱整体稳定

8、的计算，料台的计算参照建筑施工扣 件式钢管人货电梯料台安全技术规范。（一）、落地式人货电梯料台计算书A、参数信息：1 .基本参数立杆横距l b（m）:0.90 ,立杆步距h（m）: 1.80;立杆纵距la（m）:1.50 ,平台支架计算高度H（m）: 25.2;平台底钢管间距离（mm）： 300.00 ;:0.80 ;大钢管类型（mm）：48X3.0,扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数横杆在上；2 .荷载参数脚手板自重（kN/m2）:0.350 ;栏杆、挡脚板自重（kN/m2）:0.140 ;施工人员及卸料荷载（kN/m2）:5.000 ;安全网自重（kN/m2）:0.005 ;3 .

9、地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kpa）:170.00 ;立杆基础底面面积（m2）:0.25 ;地基承载力调整系数:0.40。B、板底支撑钢管计算：板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm 3;截面惯性矩I = 10.78cm 4;!J 11 J, 1111，1板底支撑钢管计算简图1 .荷载的计算：（1）脚手板自重（kN/m）： 5 =0.35 X0.3 = 0.105 kN/m ;(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m):Q = 5X0.3 = 1.5 kN/m ;2 .强度验算：板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下：-

10、3最大支座力计算公式如下：M=如2荷载设计值：q=1.2 Xqi+1.4 XQ =1.2 X 0.105+1.4 X 1.5 =2.226kN/m ;最大弯距 Mmax = 0.125 X 2.226 X1.5 2 = 0.626 kN.m ;支座力 N = 0.5 X 2.226 X 1.5 = 1.67 kN ;最大应力 (T = Mmax / W = 0.626 X 106 / (4.49 X 103) = 139.435 N/mm 2;板底钢管的抗弯强度设计值用=205 N/mm 2;板底钢管的计算应力139.435 N/mmi小于板底钢管的抗弯设计强度205 N/mrm,满足要求！3

11、 .挠度验算：计算公式如下：对v=3845/均布包载：q = q 1 = 0.105 kN/m ;V = (5 X 0.105 X (1.5 X 103)4 )/(384 X2.06 X 100000X 10.78 X 104)=0.312 mm板底支撑钢管的最大挠度为0.312 mm小于 钢管的最大容许挠度1500/150与10 mm满足要求！G横向支撑钢管计算：横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =1.67 kN ;1115 ran支撑钢管计算简图Q _ _ 一 Ol6Ci-|O.eOi0.50-11支撑钢管计算弯矩图（kN.m）支撑钢管计算变形

12、图（mm） ii m gr-i hIIges |!， I .!支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0.501 kN.m ;最大变形 Vmax = 1.946 mm ;最大支座力 Qmax = 3.339 kN;最大应力 （T = Mmax/w=0.501 X 106/4.49 X 103=111.573 N/mm2 ;205 N/mrm,满横向钢管的计算应力111.573 N/mrm小于 横向钢管的抗弯强度设计值足要求！横向支撑钢管的最大挠度为1.946 mm小于 横向支撑钢管的最大容许挠度 900/150 与10 mm满足要求！D扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安

13、全技术规范培训讲座刘群主编，P96K,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80 ,该工程实际的旋转双扣件承载力 取值为12.80kN 。R Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 3.339 kN ;R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！E、支架立杆荷载标准值(轴力)计算：4 .静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的结构自重(kN):NG1 = 0.116 X25.2 = 2.926 kN ;(2)栏杆、挡脚板的自重(kN):NG2 = 0.14 X 0.9 X 7/2 = 0

14、.441 kN ;(3)脚手板自重(kN):NG3 = 0.35 X 0.9 X 1.5 X 7/4 = 0.827 kN ;(4)安全网自重(kN/m2):NG4=0.005 义 0.9 义 25.2/2=0.057 ;经计算得到，静荷载标准值 Ng = NG1+NG2+NG3+NG4= 2.926+0.441+0.827+0.057=4.25 kN :5 .活荷载为施工人员及卸料荷载：施工人员及卸料荷载标准值：Nq = 5 X 0.9 X 1.5/4 = 1.688 kN ;6 .因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g + 1.4N q = 1.2 X 4.25+

15、 1.4 X 1.688 = 7.463 kN ;F、立杆的稳定性验算：立杆的稳定性计算公式：-三43处11其中N - 立杆的轴心压力设计值（kN） : N = 7.463 kN ;小 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 入=lo/i的值查表得到;i -计算立杆的截面回转半径（cm） : i = 1.59 cm ;A -立杆净截面面积（cm2）: A = 4.24 cm 2;W -立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）: W=4.49 cni;6钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）;用-钢管立杆抗压强度设计值：用=205 N/mm 2;l 0 -计算长度（m）;参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

16、范，由以下公式计算： l0 = k n hk-计算长度附加系数，取值为1.155;以-计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3 ;取最不利值仙=1.8 ;入 . h/i =1.8 X 1.8 X 103/15.9 = 203.774 210,长细比满足要求；立杆计算长度 l 0 = k ph = 1.155 x 1.8 x 1.8 = 3.742 m ;入=l0/i =3742/15.9=235 ;由长细比人的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小 =0.132 ;钢管立杆受压应力计算值 ；（T =7.463 X 103 /（ 0.132 乂 424 ）= 133.34

17、1 N/mm 2;立杆钢管稳定性验算 （7 = 133.341 N/mm 2小于 立杆钢管抗压强度设计值 用=205N/mrm,满足要求！G立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p f g地基承载力设计值:f g = f gkX kc = 68 kpa ；其中，地基承载力标准值：f gk= 170 kpa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =29.85 kpa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 7.46 kN ;基础底面面积：A = 0.25 m 2 。p=29.85 f g=68 kpa 。地基承载

18、力满足要求！（二）、悬挑式人货电梯料台计算简化（取20米进行计算）1 .悬挑梁设计：悬挑主梁采用16#槽钢，每根长4500mm外挑1600mm内置2900mm 锚固端长2900mm外挑端采用一根小15钢丝绳卸荷（吊环为小20）,里端采用一根小12.5钢 丝纯作为安全储备（吊环为小20）,并在型钢悬挑端置立杆位置，用小20的钢筋进行焊接， 钢筋长度在100mm乍为立杆的承插座。悬挑层架体与建筑结构之问间隙应使用木板封闭严 实，防止物体坠落。2 . U型环制作与设置：U型环采用小20的钢筋加工制作，U型环的内径宽度为100mm高度为300mm U型环必须在钢筋底板筋下，U型环的两角加横向直筋，增加

19、抗拉力，安装 悬挑型钢与U型锚卡间隙处用木楔塞紧，再用铁钉固定。每个悬挑梁部位分别设置三道 U型 环，第一道U型环预埋在结构梁边，并用木楔加固在悬挑型钢的两侧，防止悬挑型钢侧偏； 第三道U型环设置在距悬挑型钢的末端 20cm,第二道U型环在第三道环的前20cmi第二、 第三道环U型环用木楔加固在悬挑型钢的上侧与预埋卡的间隙处，主要增加悬挑型钢的抗压力，预埋时三环要设置在一直线上，便与悬挑型钢穿行。3 .作为安全储备，悬挑端用小12.5的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，楼面 梁内预埋钢小20的吊环，每个钢丝绳的纯头不少于 3个卡扣卡紧，每个卡扣间隔15cm,尾 部卡扣离绳头预留15cm,卡

20、鞍朝主绳安装，并用的产收紧。A、料台立杆荷载的计算：作用于料台的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为0.107Ngi= 0.107+(1.50 X 2/2) X 0.033/1.80 X 20.00 = 3.051 ; 2(2)脚手板的自重标准值(kN/m);米用竹笆片脚手板，标准值为0.35N g2= 0.35 X5X 1.5 X (0.85+0.3)/2 = 1.509 kN ;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14 N G3 = 0.14 X5X 1.5/2 = 0.52

21、5 kN ;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005N G4 = 0.005 X 1.5 X20 = 0.15 kN ;经计算得到，静荷载标准值N G =NG+N32+N33+N34 = 5.235 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值经计算得到，活荷载标准值N q= 3 X 0.85 X 1.5 X 1/2 = 1.912 kN ;风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo-基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W o = 0.35 kN/m 2;Uz-风荷载高度变化系数

22、，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:U z= 1.62 ;U s -风荷载体型系数：取值为1.128;经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X0.35 X1.62 X 1.128 = 0.448 kN/m 2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Nq= 1.2 X5.235+ 1.4 X 1.912= 8.96 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N g+0.85X1.4Nq = 1.2 X 5.235+ 0.85 X 1.4 X1.912= 8.558 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为Mw =

23、 0.85X 1.4WkLah2/10 =0.850 X 1.4 X 0.448 X 1.5 X1.82/10 = 0.259 kN.m ;B、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.96 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155 ;当验算杆件长细比 时，取块1.0 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：仙=1.5 ;计算长度，由公式l 0 = k x pX h确定：l o = 3.118 m ;长细比Lo/i = 196;轴心受压立杆的稳定系数小，

24、由长细比lo/i的计算结果查表得到：小=0.188 ;立杆净截面面积：A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm 3;钢管立杆抗压强度设计值 ：用=205 N/mm 2;(T = 8960/(0.188 X 424)=112.404 N/mm2;立杆稳定性计算 0- = 112.404 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 用=205 N/mm 满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式一乙陛力四 W立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.558 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm ;计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1

25、.155;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：仙=1.5 ;计算长度，由公式l 0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m ；长细比：L 0/i = 196轴心受压立杆的稳定系数小，由长细比l o/i的结果查表得到：小=0.188立杆净截面面积：A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 4.49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 ：用=205 N/mm 2;(T = 8558.325/(0.188 X424)+258924.669/4490 = 165.033 N/mm 2;立杆稳定性计算（T = 165.033 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 用=205 N

26、/mm 2,满足要求！G悬挑梁的受力计算悬挑料台的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受料台荷载 N的作用，里端B 为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，料台排距为850mm内排料台距离墙体600mm 支拉斜杆的支点距离墙体为1450mm水平支撑梁白截面惯性矩I = 934.5 cm 4,截面抵抗矩 W = 116.8 cm 3,截面积 A = 25.15 cm 2。受料台集中荷载 N=1.2 X 5.235 +1.4 X 1.912 = 8.96 kN ;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 25.15 X 0.0001 X 78.5 = 0.237 kN/m ;悬挑料台示意图悬挑料台计

27、算简图经过连续梁的计算得到3 1a.ez?悬挑料台支撑梁剪力图（kN）0.231悬挑料台支撑梁变形图（mm）z- m悬挑料台支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 12.172 kN ;R2 = 6.82 kN ;R3 = -0.008 kN o最大弯矩 Mma尸2.613 kN.m ;最大应力 (T =M/1.05W+N/A= 2.613 X 106 /( 1.05X 116800 )+X 103 / 2515 = 21.307 N/mm 2;水平支撑梁的最大应力计算值21.307 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm,满足要求!D悬挑梁的整

28、体稳定性计算：水平钢梁采用16号槽钢，计算公式如下均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:小 b = 570 X10X65X 235 /( 1450 X160X 235) = 1.6由于（|）b大于0.6,查钢结构设计规范（GB50017-2003）附表B,得到 心值为0.893。经过计算得到最大应力(T = 2.613 X 106 /( 0.893 乂 116800 )= 25.042 N/mm 2;水平钢梁的稳定性计算（T = 25.042 小于用=215 N/mm 2 ,满足要求!E、拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RhW拉钢绳的轴力处按照下面计算我m=2/ cosj-1其中RLco

29、s 9 i为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUi$nei按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:RUi=14.055 kN ;F、拉绳的强度计算：钢丝拉绳（支杆）的内力计算:钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力R均取最大值进行计算，为RU=14.055 kN如果上面采用钢丝纯，钢丝纯的容许拉力按照下式计算:其中Fg-钢丝绳的容许拉力（kN）;钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）,计算中可以近似计算Fg=0.5d2, d为钢丝绳直径（mm）；a - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 6X19、6X37、6X61钢丝绳分别 取0.85、0.82 和0.8;K -钢丝绳使用安全系数。

30、计算中Fg取 14.055kN, a =0.82, K=6,得到:经计算，钢丝绳最小直径必须大于15mmh能满足要求！钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力R的最大值进行计算作为拉环的拉力 N,为 N=R=14.055kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为一口力其中用为拉环受力的单肢抗剪强度，取 用=125N/mm 2;所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D二（1405.525 X 4/3.142 X 125） 1/2 =12mm G锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.008 kN ;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：-=一】Zl其中用为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条用=50N/mrm;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=8.022 X 4/（3.142 X 50X 2）1/2=0.32 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cmz上搭接长度。六、质量要求料台要保证纵成线，横成方，立杆杆身