边坡勘察报告

1、XXXXXXXX目 录一、前言 3（一）工程概况3（二）勘察目的、任务要求3（三）勘察执行的规范和标准 4（四）边坡重要性等级及勘察等级5（五）勘察工作布置及完成工作量 5二、场地工程地质条件 6（一）自然地理气候6（二）地形地貌及环境条件 7（三）地质构造及地层结构 7（四）岩土构成及其工程特性7（五）场地水文地质条件及岩溶8（六）边坡特征9三、边坡岩土体物理力学指标及地基承载力的确定 10（一）土层力学指标及承载力的提供 10（二）结构面的抗剪强度指标提供10（三）岩层力学指标及承载力的提供 11四、边坡稳定性评价 12（一）定性评价12（二）定量计算与评价 13五、建议边坡支护方案 24

2、六、结论与建议 25（一）、结论25（二）、建议26附件：1、勘察任务委托书1份2、岩石试验成果报告2份图表:1、岩石侧压力计算表1份2、图例1张3、工程地质及钻孔平面布置图1: 500M014、工程地质剖面图1:200M02-165、钻孔柱状图42张xxxxx2、3号楼东侧边坡岩土工程勘察报告第29页共26页一、前 言（一）工程概况本次勘察边坡为拟建2、3号楼地下室开挖所形成的基坑边坡（为临时性支 护工程）和小区道路平场所形成的工程边坡（为永久性支护工程）。1、2号楼：层 数18+1F,设计士 0.00标高00.00米，-2F地下室板底标高00.00米（-9.20 米）；设计道路开挖标高为0

3、0.00m-00.00mL由于拟建工程2、3号楼地下室及小区道路平场开挖，将形成长约 214m 高3.91m8.6m的岩质反向基坑边坡和长约210m高2.67m9.08m的岩土质 道路工程边坡，以岩质边坡为主，岩质部分为反向边坡，边坡为分为 AB BC CD三段（详见工程地质及钻孔平面布置图用01）。我公司受建设方委托对该拟 开挖边坡进行详细勘察工作。（二）勘察目的、任务要求根据边坡勘察的特点及要求，结合规范，本次勘察要求如下：1、查明场区的地形地貌、地层、地质构造、工程环境条件、水文地质条 件；2、查明场区及边坡范围的岩土构成、成因、性质、厚度及分布情况；3、根据场区附近的基岩露头，查明结构

4、面的类型、产状、分布、充填情 况，粗糙程度及组合关系，查明软弱夹层的厚度及分布，并分析其力学性质与 临空面的关系；4、查明地下水的类型、补给和动态变化情况，评价其对边坡稳定的影响；5、根据室内试验资料成果分析结合规范和地区经验，提供边坡稳定性计 算及边坡支护设计所需的岩土物理力学参数、岩土的承载力特征值一岩土的丫、 C 0、frk、fa、基底摩擦系数w值；6、根据边坡的岩土工程条件及岩土的力学性能，评价边坡的稳定性，预 测因工程活动引起的边坡稳定性变化及其危害性；7、对边坡进行稳定性计算，并提出潜在不稳定边坡的整治与支护措施和 稳定边坡的防护措施。（三）勘察执行的规范和标准本次边坡工程勘察主要

5、依据和参照下列现行的技术规范、国家标准及地方 标准进行：1、岩土工程勘察规范（GB50021-2001 （2009年版）；2、建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002 ；4、建筑地基基础设计规范（DB42/169-2003）;5、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011;6、建筑工程地质钻探技术标准（JGJ87-92）;7、建筑抗震设计规范（GB50011-2010;8、工程岩体分级标准（GB50218-94；9、房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2010年版）;10、岩土工程勘察报告编制标准（CECS99 98）。（四）边坡重要性等级及勘察等级根据建筑边坡工程技术规

6、范（GB50330-2002,该边坡为高2.67m9.08m的岩质反向边坡，安全等级为二级；场区地形地貌较简单，地质环境已 经遭受一定的破坏，地下水位埋藏较深对工程影响甚微，岩土体单一，分布连 续，场地复杂程度等级为二级；场地地层及岩性组成较简单，厚度较均匀，性 质变化不大，场地地基的复杂程度为二级，综合确定本次边坡岩土工程勘察等 级为乙级。（五）勘察工作布置及完成工作量本次边坡勘察为详勘阶段，针对勘察内容及要求，采用地表地质调查、工 程地质测绘、工程测量、钻探、收集该场区同套地层勘察资料进行工作。1、地表地质调查及工程地质测绘通过地表地质调查，主要调查勘察区及其周围一定区域内的环境条件、地形

7、地貌、地质构造、地层岩性、第四系的分布、岩体特征、岩层产状及水文地 质条件等，并将地质构造、地层时代、第四系的分布、基岩露头、岩层产状和 结构面产状测绘于工程地质图上。2、工程测量本次勘察采用南方NTS-202全站仪一台按钻孔坐标位置进行勘探线剖面测 量、钻孔定位和孔口高程测量，收集电子版地形图。坐标引测点及高程为：A:X=2939328.312, Y=375523.931, H=1135.764; B: X=2939322.795, Y=375613.548, H=1142.362,引测点位置详见工程地质及钻孔平面布置图用01，钻孔坐标具 体数据详见钻孔柱状图中坐标数据栏。3、钻探根据建筑岩

8、土工程技术规范(DB42/169-2004)及场地的工程地质条件 结合现场实际情况，二级边坡按1020m一条勘探线，812m 一个勘探点进行 剖面及钻孔布置，共布置钻孔42个。勘探深度控制进入潜在滑动面以下3.00m 5.00m,同时要求进入中等风化基岩3.00m5.00m进行钻探施工。本次勘察采 用XY-100型地质钻机3台进行施工，土层采用无水冲击钻进，按回次摆放；岩 层要求采用合金及金刚石钻头清水回转钻进，回次进尺深度不超过2.00m,以求尽量提高岩芯采取率，岩芯按回次摆放，填写岩芯标签。完成工作量见下页表1。表1完成实物工作量统计表序 号项 目工作内容单 位工程量序 号项 目工作内容单

9、 位工程量1调2 m0.5施工钻探孔个42查土层m25.502测 绘工程地质测绘2 m0.55钻 探岩石m540.903测量钻孔定位及孔口高程 测量点42钻探总进尺m566.40岩石 抗压 试验跟管钻进m68.9室 内 试 验石心样件11收4岩石 抗剪试验组16集 资 料试验二、场地工程地质条件(一)自然地理气候（二）地形地貌及环境条件拟建场地地貌类型为溶剥蚀残丘地貌。勘察区自然地形呈西高东低的斜 坡，自然地面高程1140.871155.18m,高差14.31m,勘察区斜坡坡度一般为 1830 ,拟开挖边坡位于斜坡中部。边坡边坡脚为自东向西依次为拟建小区道路及三期 2、3号楼，拟建小区 道路宽

10、6.5m,设计道路标高00.00m,拟建小区道路脚为拟建三期2、3号楼地 下室，-2F地下室标高为00.00m;边坡坡顶为荒地，无建（构）筑物。（三）地质构造及地层结构场区位于龙洞堡向斜西南翼，下伏及出露基岩为三迭系大冶组薄中厚层 石灰岩，未发现破碎带和断层，岩层总体呈单斜产出，产状为 100 /230 , 发育两组节理：第一组J1产状为110 /78 ,微张开03mm泥质充填，局部为方解 石脉充填，节理面铁质侵染，结合程度一般，约 35m发育一条，延伸较长， 连通性较好；第二组J2产状为80 /82 ,开口 13mm泥质充填，局部为方解石脉 充填，节理面铁质侵染，结合程度一般，约3m发育一条

11、，延伸较长，连通性较 好。岩层层面及节理面总体属软弱结构面。（四）岩土构成及其工程特性根据区域地质资料、地表地质调查、现场踏勘及钻探成果，场地地表上覆 土层为第四系残坡积粘土（ d+dl）,下伏基岩为三迭系大冶组（T1d）薄中厚层 石灰岩。1、土层硬塑红粘土（d+dl）：残坡积成因，褐黄色，含铁镒质结核，土体内裂隙为 13条/m,呈致密状块状，土质均匀，偶夹少量碎石，层厚0.24.0m之间, 平均为0.82m,呈似层状产出。2、基岩（TQ:根据钻探结果，场地基岩为三叠系大冶组（TQ石灰岩， 伏于第四系土层之下，根据风化程度分为强风化岩石和中风化岩石，详述如下：（1）强风化石灰岩（TQ:灰黄、灰

12、白色，节理裂隙发育，散体碎裂结 构，岩体极破碎，岩体强度低，极易钻进，岩芯呈土状和砂状，岩芯采取率低， RQD直0%厚度总体变化不大，分布延续，层厚为0.501.80m,平均为1.03m。 岩体力学性能较差，边坡岩体类型为IV类。（2）中风化石灰岩（TQ :灰色、灰黑色，薄中厚层，节理裂隙发育， 节理面泥质充填，局部方解石脉充填、铁质浸染，脉宽15mm根据钻探资料， 岩芯呈块状、短柱状、长柱状，取芯率多在 25%- 75%U上，RQD直多在15%- 45% 岩石单轴饱和抗压强度为 42.3484.65 MPa,标准值为57.91MPa为较 硬岩，根据钻探揭露、现场踏勘及地表地质调查，岩体完整程

13、度为较破碎，按 规范（50021-2001）表3.2.2-3 及GB50218-94表4.11岩体基本质量等级为IV 级，按规范（50330-2002）表A-1边坡岩体类型为田类。场地岩土构成、分布、基岩起伏情况及空间展布详见“工程地质剖面图”。（五）场地水文地质条件及岩溶1、地表水勘察区范围及附近无地表河流，未发现泉（井）点。地表水不发育。2、地下水场区地下水主要为土层内的上层滞水和基岩裂隙水：上层滞水：赋存于土层的孔隙中，水量较小，受季节性影响较大；基岩裂隙水：根据地表调查及钻探成果，场地基岩为碳酸盐岩地层，碳酸 盐岩地层为区域含水岩组，富水性强，地下水埋藏于基岩的节理裂隙之中。钻探 过程

14、中钻孔漏水，钻孔均为干孔。场地位于斜坡中上部，水量受季节因素影响 较大，补给来源为大气降水，场地属地下水补给径流区，本次勘察中钻探未 揭露地下水。地下水对工程的无影响。场区为地表、地下水的补给径流区，地表、地下水流向由坡顶向南、东、 北方向排泄，地下水的排泄基准面为南明河，场区水文地质条件较简单。场地 中及附近无工业厂房及工业污染源，故场地地下水和土壤对硅及硅中钢筋具微 腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。3、岩溶及不良地质现象场地岩石为石灰岩，为可溶性岩，根据钻探揭露，钻孔见洞（隙）率为0% 场地岩溶发育程度为微发育。根据现场调查，场地内现状无滑坡、地裂缝，无 土洞等不良地质现象存在，场区不良地质现

15、象总体不发育。（六）边坡特征拟建三期2、3号楼地下室基坑建议按大于岩质边坡坡率允许值 1:0.50坡 率放坡开挖到开挖至-2F（00.00m）后，将形成长约214.3m,高3.91m8.60m的 岩质反向基坑边坡。边坡范围岩土构成为中风化石灰岩，岩体较破碎，边坡岩 体类型为田类；坡顶为拟建小区道路，小区道路根据用地红线建议按1:0.21:0.50坡率放坡开挖（道路设计标高为00.0000.00m）后将形成长约210m 高2.67m9.08m的岩土质混合边坡，岩质部分为反向道路边坡，道路工程边坡 属永久性边坡。道路边坡范围岩土构成为少量红粘土和强风化石灰岩及中风化石灰岩，岩体较破碎，边坡岩体类型

16、为IVm类；道路边坡坡顶为荒地，无建（构） 筑物。（七）场地抗震条件1、场地抗震类别场地覆盖层土为少量红粘土，厚度为 0.24.0m,根据建筑抗震设计规 范（GB50011 2010）及其条文说明规定，场地土的类型为中软土，场地类别 属II类。2、场地抗震条件场区区域稳定性及地质构造环境较好，拟建场地属抗震一般地段。按中 国地震动参数区划图（GB18306-2001,场地为抗震设防烈度6度区，设计地 震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g ,设计特征周期为0.35s,请 按有关规范设防。三、边坡岩土体物理力学指标及地基承载力的确定（一）土层力学指标及承载力的提供边坡岩土构成为少量红粘

17、土及石灰岩，红粘土厚度薄，不具工程意义，故 本场区红粘土层的物理力学指标及承载力均根据规范结合地区成熟建筑经验进 行取值如下：硬塑红粘土： 丫 =16KN/rm C=32KPa = 12 frb=25KPa基底摩擦系数 尸0.25fa=180Kpa经验值；（二）结构面的抗剪强度指标提供由于没有条件作现场直剪试验，又无法取到能满足室内抗剪试验的块样， 结构面的抗剪强度指标根据每组结构面得特点，结合建筑边坡工程技术规范表4.5.1、表4.5.2取值，详见下表2:表2边坡岩体结构面力学指标标准值取值表力学指标结构- 一、内聚力Ck(KPa内摩擦角H (0 )备注岩层而5018按表4.5.1软弱结构面

18、取值J1、J2节理面5018按表4.5.1软弱结构面取值(三)岩层力学指标及承载力的提供本次勘察取11件中风化石灰岩岩芯样作室内自然单轴抗压强度试验、 取6 件中风化石灰岩岩芯样作室内直剪试验，中风化岩体的力学指标及承载力根据 室内岩样自然单轴抗压和直剪试验成果统计值结合规范及地区经验取值。其统 计如下表：勘察区下伏基岩为石灰岩，现场采取石灰岩岩芯样作室内直剪试验， 抗剪强度值统计结果如下表3、4:表3中风化岩样抗压强度统计表性重度(g/cm 3)范围值MPa平均值MPa标准差 (T变异 系数修正系 数标准值 frk (MPa)备注中风化 石灰岩2.6942.34 84.6566.5214.7

19、020.2210.87157.91饱和抗压口.沧/古八,_,_/1.704 4.6781注. 1、5准值 A 式.f rk= 丫 S Uf rm 丫 S= .- +2 ISI Jnn 2、对岩芯样为1:1的样品采用0.89进行折减换算为2:1后参与统计；3、参与统计数据为：42.34,51.15,53.60,55.22,70.60,72.57,74.26,79.30,81.51,84.65。表4中风化岩体抗剪强度指标统计表指标参数平均值GB 50330-2002表4.5.4 及条文说明折减系数折减后内聚力C(MPa)2.710.20.544( )34.280.827.42强风化石灰岩：丫 =2

20、2 KN/m3 C= 30KPa 0 =24.4=0.35 e=35fa=500 KPa frb=60KPa（注浆弓虽度为M30时）;中风化石灰岩：丫 =26.9 KN/m3 C= 540KPa =27.40=0.50 e=60fa=5000 KPa frb=400KPa（注浆弓虽度为M3O寸）。四、边坡稳定性评价（一）定性评价地下室基坑边坡建议按大于岩质边坡坡率允许值 1:0.50坡率放坡处理， 道路边坡根据用地红线建议按1:0.21:0.50坡率放坡开挖，故仅对道路边坡 进行边坡稳定性评价。根据本次勘察在边坡范围内实测的岩层产状、节理产状，绘制其赤平投影 图如下图所示：CD段边坡结构面赤平

21、极射投影图1AB边坡（15剖面）：边坡岩层倾向与边坡坡向相反，形成反向坡，岩层层面对边坡的稳定性不起控制性作用；节理 J1倾向与边坡倾向相反，节理J2 倾向与边坡倾向相反，节理面对边坡的稳定性不起控制性作用。岩层层面与J1 节理面的交点、J1节理面与J2节理面的交点与岩层层面与J2节理面的交点位 于边坡面的对侧，说明其组合交线的倾向与边坡倾向向相反，属于稳定结构。 因此该段边坡主要的破坏模式为：（1）边坡沿土层及强风化层内的圆弧滑动破 坏；（2）由于受边坡开挖施工时爆破的影响，岩体较破碎，易产生局部崩塌、 落石、掉块等破坏。BC 段边坡（68剖面）：边坡岩层倾向与边坡坡向相反，形成反向坡，岩

22、层层面对边坡的稳定性不起控制性作用；节理 J1倾向与边坡倾向相反，节理 J2倾向与边坡倾向相反，节理对边坡的稳定性不起控制性作用。岩层层面与J1 节理面的交点、岩层层面与J2节理面的交点、J1节理面与J2节理面的交点位 于边坡面的同侧，但在边坡面投影弧的内侧，说明其属于稳定结构。因此该段 边坡主要的破坏模式为：（1）边坡沿土层及强风化层内的圆弧滑动破坏；（2） 由于受边坡开挖施工时爆破的影响，岩体较破碎，易产生局部崩塌、落石、掉 块等破坏。CD段边坡（914剖面）：边坡岩层倾向与边坡坡向相反，形成反向坡， 岩层层面对边坡的稳定性不起控制性作用；节理J1倾向与边坡倾向相反，节理 J2倾向与边坡倾

23、向相反，节理对边坡的稳定性不起控制性作用。岩层层面与J1 节理面的交点、岩层层面与J2节理面的交点、J1节理面与J2节理面的交点位 于边坡面的同侧，但在边坡面投影弧的内侧，说明其属于稳定结构。因此该段 边坡主要的破坏模式为：（1）边坡沿土层及强风化层内的圆弧滑动破坏；（2） 由于受边坡开挖施工时爆破的影响，岩体较破碎，易产生局部崩塌、落石、掉 块等破坏。（二）定量计算与评价1、边坡稳定性计算根据该边坡的特点，本报告选择代表性断面进行计算，对边坡土体及强风化圆弧滑动破坏采用圆弧滑动法进行稳定性计算。计算结果见下表 5,计算过 程见附表（稳定性计算均按建议放坡线开挖到设计标高进行计算）。1）、稳定

24、性计算公式为：圆弧滑动法心1=三（根据v TiGB50330-2002二级边坡稳定安全系数为1.25）;3）、下滑力计算公式为：F=1GsinB-GcosB tg d-CL表5边坡圆弧滑动破坏稳定性及剩余下滑力计算结果表序号代表性断 面评价范围下滑力F (KN/m)稳定系数Ks稳定性评价133AB段道路边坡06.63Ks11.25、F10,说明边 坡不会产生圆弧滑动破坏 边坡处于整体安全状态。27一7BC道路边坡016.2431313C曲道路边坡015.6272、边坡岩石侧向压力计算根据建筑边坡工程技术规范（GB 50330-2002）6.2.3及6.3.4条对无外倾结构面的岩质边坡，以岩体等

25、效内摩擦角按侧向土压力方法计算岩石侧压力，土层及强风化按附加荷载及边坡无外倾结构面情况计算，本报告选择3条代表性断面按（GB 代330-2002）式 6.2.3-1、（623-2 ）、（623-3 ）、（623-4 ）计算边坡岩石侧向压力，计算结果见表6,计算过程见图表边坡岩石侧压力计算表（边坡岩石侧压力按建议放坡坡率开挖到平场设计标高后的 情况进行计算）。岩石侧压力计算公式如下:12Eak = 2 H 2K-邠山窗即率1曲*/一旷=半 间匚+）减让-31 +网调三代S毗-0血 +。+俩砥炳2 g win 值co台或彳 - 泮sin（a+启）yn表6 岩石侧压力计算结果表序 号边坡 段代表性断

26、 面边坡结构类型备注岩石侧压力Eak（KN/m）1AB段44岩质反向坡无外倾结构面，按等效内 摩擦角计算14.742BC段88岩质反向坡无外倾结构面，按等效内 摩擦角计算0.493CD99岩质反向坡无外倾结构面，按等效内 摩擦角计算18.33计算过程:3 3剖面复杂土层稳定计算计算简图控制参数:采用规范：通用方法计算目标：安全系数计算滑裂面形状：圆弧滑动法不考虑地震 坡面信息坡面线段数2坡面线号水平投影（m）竖直投影（m） 超载数11.3606.79029.640-2.5400土层信息坡面节点数3编号 X(m) Y(m)00.0000.000-11.3606.790-211.0004.250附

27、加节点数7编号 X(m) Y(m)1 0.8104.0702 1.1505.7503 11.0603.6404 11.0603.0505 11.060-5.0006 -5.000-5.0007 -5.0000.000不同土性区域数3区号重度饱和重度全孔压节点(kN/m3) (kN/m3)系数编号1 16.00020.000-(2,-1,-2,3,2,)2 22.00020.000-(2,3,4,1,2,)3 26.90020.000-(4,5,6,7,0,1,)区号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角(度)1 32.00012.00010.00025.0002 30.

28、00024.40010.00025.0003 540.00C1 27.40010.00025.000区号 十字板 强度增 十字板羲强度增长系(kPa)长系数 下值(kPa)数水下值1 -2 -3 -不考虑水的作用计算条件圆弧稳定分析方法：瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时：当下滑力对待稳定计算目标：自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度：1.000(m)搜索时的圆心步长：1.000(m)搜索时的半径步长：0.500(m)计算结果:计算结果图最不利?t动面：滑动圆心=(1.760,6.710)(m)滑动半径=2.717(m)滑动安全系数=6.630起始x终止xli Ci H 条实重 浮力 地

29、震力 渗透力 附加力X附加力Y下滑力抗滑力超载竖向地震力地震力(m) (m)( 度)(m) (kPa) (度)(kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)(kN) (kN)0.8321.150 -16.468 0.331 30.000 24.40 5.860.000.000.000.000.0012.49 0.00 0.001.1501.360 -10.720 0.214 30.000 24.40 9.590.000.000.000.000.0010.69 0.00 0.001.3602.234 0.792 0.878 30.000 24.40 45.310.

30、000.000.000.000.0046.89 0.00 0.002.2343.108 19.900 0.934 30.000 24.40 37.950.00 0.000.000.000.0044.21 0.00 0.003.1083.982 42.315 1.192 30.000 24.40 23.070.00 0.000.000.000.0043.49 0.00 0.003.982 4.381 64.801 0.941 32.000 12.00 3.04 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0030.38 0.00 0.00总的下滑力=28.378(kN)总的抗滑力=188.155

31、(kN)-1.66-1.780.6312.9215.532.757 7剖面复杂土层稳定计算计算简图控制参数:采用规范：通用方法计算目标：安全系数计算滑裂面形状：圆弧滑动法不考虑地震坡面信息坡面线段数2坡面线号水平投影（m）竖直投影（m） 超载数13.2406.280027.760-1.6000土层信息坡面节点数3编号X(m) Y(m)00.0000.000-13.2406.280-211.000附加节点数5编号4.680X(m) Y(m)12.4004.800211.0003.180311.000-5.0004-5.000-5.0005-5.0000.000不同土性区域数2区号 重度饱和重度全

32、孔压 节点(kN/m3) (kN/m3)系数 编号1 22.000 20.000- ( 1,-1,-2,2,1,)2 26.900 20.000- ( 1,2,3,4,5,0,1,)区号 粘聚力 内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(度)力(kPa)擦角（度）1 30.000 24.400 10.00025.0002 540.000 27.400 10.00025.000区号 十字板强度增十字板羲强度增长系（kPa）长系数 下值（kPa） 数水下值1 -2 -不考虑水的作用计算条件圆弧稳定分析方法：瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时：当下滑力对待稳定计算目标：自动搜索最危险滑裂面条分法的土

33、条宽度：1.000(m)搜索时的圆心步长：1.000(m)搜索时的半径步长：0.500(m)计算结果:计算结果图最不利?t动面：滑动圆心=(-1.480,8.848)(m)滑动半径=8.971(m)滑动安全系数=16.240起始x终止xli Ci H 条实重 浮力 地震力 渗透力 附加力X附加力Y下滑力 抗滑力超载 竖向地震力地震力(m) (m)( 度)(m) (kPa) (度)(kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)(kN) (kN)-0.000 0.800 12.110 0.818 540.000 27.40 14.84 0.00 0.00 0.00

34、0.00 0.00 3.11449.510.000.000.8001.60017.4020.839540.00027.4043.660.000.000.000.000.0013.06474.480.000.001.6002.40022.8530.868540.00027.4070.710.000.000.000.000.0027.46502.760.000.002.4003.24028.6860.958540.00027.4097.780.000.000.000.000.0046.94561.770.000.003.240 4.203 35.528 1.184 540.000 27.40 11

35、1.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 65.06686.850.000.004.2035.16743.5591.330540.00027.4086.120.000.000.000.000.0059.34750.81 0.00 0.005.1676.13052.9161.600540.00027.4052.670.000.000.000.000.0042.02880.27 0.00 0.006.130 6.856 63.174 1.612 30.000 24.40 12.68 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 11.3250.97 0.00 0.00总的下滑

36、力=268.306(kN)总的抗滑力=4357.417(kN)1313剖面复杂土层稳定计算计算简图控制参数:采用规范：通用方法计算目标：安全系数计算滑裂面形状：圆弧滑动法不考虑地震坡面信息坡面线段数(m) 竖直投影(m)超载数11.2006.000026.210-1.920034.380-1.7700坡面线号水平投影土层信息编号X(m)00.0000.000-11.2006.000-27.4104.080-311.7902.310附加节点数7编号X(m)10.7503.76020.8504.23036.3703.430411.0001.880511.000-5.0006-5.000-5.000

37、7-5.0000.000坡面节点数4Y(m)Y(m)区号重度饱和重度全孔压节点(kN/m3) (kN/m3)系数编号116.00020.000-(2,-1,-2,2,)222.00020.000-(1,2,-2,-3,4,3,1,)326.90020.000-(1,3,4,5,6,7,0,)不同土性区域数3区号 粘聚力 内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa)(力(kPa) 擦角(度)32.000 12.000 10.00025.00030.000 24.400 10.00025.0003 540.000 27.400 10.00025.000区号 十字板 强度增十字板羲强度增长系(kPa)长系数

38、下值(kPa)数水下值1 -2 -3 -不考虑水的作用计算条件圆弧稳定分析方法：瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时：当下滑力对待稳定计算目标：自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度：1.000(m)搜索时的圆心步长：1.000(m)搜索时的半径步长：0.500(m)计算结果:计算结果图最不利?t动面：滑动圆心=(-2.438,6.480)(m)滑动半径=6.923(m)滑动安全系数=15.627起始x终止xli Ci H 条实重 浮力 地震力 渗透力 附加力X附加力Y下滑力 抗滑力超载 竖向地震力地震力(m) (m)( 度)(m) (kPa) (度)(kN) (kN) (kN) (kN)

39、(kN) (kN) (kN) (kN)(kN) (kN)-0.000 0.750 24.018 0.822 540.000 27.40 34.46 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 14.02459.96 0.00 0.000.750 0.850 27.885 0.113 540.000 27.40 9.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.5265.52 0.00 0.000.8501.20030.0260.404 540.000 27.4039.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 19.71236.01 0.00 0.001.2002.08336.2321.095 540.000 27.4099.48 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 58.80633.10 0.00 0.002.0832.96546.0321.273 540.000 27.4076.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 55.24715.13 0.