第三章起重运输机金属结构设计计算基础

1、第三章 起重运输机金属结构设计计算基础第一节 起重运输机金属结构计算载荷的分类作用于起重运输机金属结构上的载荷， 根据载荷的不同特点， 载荷出现的频 繁程度分为基本载荷、附加载荷及特殊载荷三类。一、基本载荷： 指始终和经常作用在起重机结构上的载荷， 即起重机正常工 作时必然出现的载荷，包括：1. 自重载荷Pg:指起重机的结构、机械设备及电气设备等的重力（亦称固 定载荷）。2. 起升载荷Pq :指所能吊起物品的最大重力，俗称额定起重量。起升载荷 不包括吊钩、 吊环、吊梁等取物装置的重量，但可以更换的取物装置如抓斗、电 磁吸盘、 真空吸盘、 集装箱属具等的重力应计算在起升载荷之中。 起重机起升高

2、度小于 50米时，起升载荷可不计起升钢丝绳的重力。3. 水平惯性载荷 PH :指运行、回转或变幅机构起（制）动时引起的水平惯 性载荷。二、附加载荷: 指起重机在正常工作状态下结构所承受的非经常性作用的载 荷（在起重机正常工作时并非必然出现而是可能出现的载荷），包括:1. 工作状态下的风载荷 Pw,i ；2. 有轨起重机偏斜运行时产生的侧向力 Ps;3. 根据实际情况决定需加以考虑的温度载荷、 冰雪载荷及某些工艺性载荷。三、特殊载荷: 指起重机在非工作状态或试验状态时结构可能承受的最大载 荷，或在工作状态下结构偶然承受的不利载荷，包括:1. 非工作状态下的风载荷 Pw,0;2. 试验载荷；3.

3、根据实际情况决定需加以考虑的安装载荷、 地震载荷及某些工艺性载荷；4. 工作状态下结构偶然可能承受的碰撞载荷 PC；5. 工作状态下结构偶然可能承受的带刚性起升导架的小车的倾翻水平力PSL 。第二节 机构不稳定运动时的冲击动力载荷一、起升冲击系数 1起升质量突然离地起升或下降制动时， 自重载荷将产生沿其加速度相反方向 的冲击作用， 考虑这种工况时， 应将自重载荷乘以起升冲击系数 1来考虑自重载 荷的重力变化，一般取 0.9 1 1.1 ，结构计算时，常取 1.0 1 1.1。二、起升载荷动载系数 2起升质量突然离地起升或下降制动时， 对承载结构和传动机构将产生附加的 动载荷作用， 从而引起结构

4、振动， 增大起升载荷的静力值， 通常将起升载荷乘以 大于 1 的起升载荷动载系数 2 ，来考虑起升载荷的这种动力响应。 下面简单介绍 2的理论推导。起升机构工作时，由地面起吊货物的过程，可以分为三个阶段： 第一阶段，开动起升机构， 卷筒卷绕松弛的起升绳， 直到起重绳被拉直但仍 不受力。此时，起升机构可认为已处于稳定运动状态。第二阶段， 起升机构继续运动， 起升绳开始受力且发生了弹性伸长， 金属结 构产生位移和振动。 此时货物仍处于静止状态。 这一阶段终了时， 起升绳的总拉 力正好等于货物的重力，金属结构的位移等于 y1 。第三阶段，货物离开地面，结构处于振动状态。 我们主要研究起升机构工作的第

5、二、第三阶段对起重机金属结构的动力响 应。在讨论这一问题时， 不考虑起升钢丝绳的质量， 这对起升高度不太大的常用 起重机是允许的： 忽略起升机构本身的振动。 由于起升机构的振动频率远比金属 结构的振动频率大得多，所以起升机构的振动对金属结构的振动几乎没有影响， 因而这一假定也是正确的； 不考虑起升钢丝绳拉力的变化对电机转速的影响； 金 属结构体系实际上是多自由度系统，我们把它简化成单质点等效系统。在起升机构工作的第二阶段， 由于吊重没有脱离地面， 而结构又简化成单质 点系统，因此其动力学模型可简化成图 3-1 的形式IQ/(a)图3-1吊重尚未离地时起升机构动力学模型图3-2吊重突然离地时起升

6、机构动力学模型当起升机构工作进入第三阶段时，吊重突然离地，整个系统的动力学模型如 图3-2a所示。图中mi表示桥架的换算质量，m2表示吊重的质量，Ci为桥架跨中 的刚度，C2为吊钩滑轮组刚度，显然图3-2a的动力学模型是二自由度系统。为 使讨论的问题简单，还可把图3-2a的二自由度系统进一步简化成图 3-2b和3-2c 的单自由度系统。这一系统的等效刚度 Ceq为：Ceq（ 3-1）Cy 1 Cy 2式中yi0在第三阶段开始时，由于吊重已经离地，起升绳和吊重以同样的速度Vo上升, 所以，起升绳的张力与吊重的重力Qeq相平衡，设meq为系统的等效质量，于是可(3-2)写出系统的运动方程式：meq

7、 y Ceq（y o ） Qeq式中Qeqo y1o C eq于是meqy Ceqy Qeq Qeq(3-3)meqyCeqy0令k jmeq代入式（3-3）得y k 1 bV' g y10y 0（3-4）式（3-4）的通解为：y Acoskt Bsin kt（3-5）将初始条件t 0,y v°,y 0代入式（3-5）得A 0B Vok所以y 巴 sinkt（3-6）k当kt -时，产生最大振幅，得2max 詈 . meq（ 3-7）k Ceq起升机构工作的第三阶段，由于振动引起的动力效应，可用下式表示0 y max(3-8)0y10式中0结构与起升滑轮组在起升载荷作用下的静

8、变位之和,将（3-7）代入式（3-8）得:(3-9)在金属结构的起升载荷计算中，通常用一动力系数2来考虑起升载荷对金属结构的动力作用。2的表达式为:meq2 T 10 .Ceq(3-10)y10代入（3-10）,且令V0 bv(3-11)式中v起升速度（m/s）b操作系数，对一般吊钩起重机取0.5，对工作级别较高的起重机和抓斗起重机取0.8;g重力加速度（m/s2）yi结构在吊重悬挂点，起升载荷引起的静变位（m）;设计初，对桥式类型起重机，小车在跨中时可取yi =（1/7001/800）L,小车在悬臂端时可取yi= I /350, I为有效悬臂端长（m）;对动臂起重机，取yi = （1/200

9、1/250）R, R为 最大幅度；0起升滑轮组在起升载荷作用下的静变位。0与起升高度H有关，设计开始时，可取°=0.0029H（m）。算例计算通用双梁龙门起重机起升机构工作时的动力系数。已知：起重量Q=5X 105N，跨度L=16.5m，起升高度 H=8.0m，起升速度v 0.2m/s，金属结构 材料Q235,模性模量E=2.1X 105MPa,上部主梁断面惯性矩丨6.53 109mm4，钢 丝绳的弹性模量Egs 1.0 105MPa。解 求跨中的静挠度y1 （取静定计算简图）QL35 105（16.5 103）3y117mm 0.017m2 48EI 2 48 2.11056.53

10、 109QH求起升滑轮组的静变位(3-12)式中i钢丝绳的分支数；Ags每根钢丝绳的截面积（mm2）;用钢丝绳截面应力 gs （通常取平均应力gs 240MPa ）代入式（3-12），得:(3-13)H0 gs E-Egs将已知量代入式（3-13）240800051.0 10519.2mm0.0192m对通用吊钩龙门起重机，取 b=0.5,则得:1g(y10)1 0.5 0.2,9.8(0.017 0.0192)1.168应该指出，公式（3-11），既考虑了金属结构的弹性，又考虑了起升滑轮组的弹性，比较符合实际情况公式（3-11 ）中，忽略了金属结构和吊重的质量，对中小跨度起重机影响不大，但对

11、大跨度起重机，计算结果可能偏小。全面考虑金属结构质量和小车质量（包括吊重）的影响，推荐用下列公式计算动力系数：12 1 bv(1)g(y10)(3-14)式中2m1y1(3-15)m2y10这里m1-金属结构的换算质量（kg），各种龙门起重机金属结构的换算质量计算式列于表3-1;m2吊重的质量（kg ）；其余符号意义同式（3-11）。式（3-14）中的 表明金属结构和吊重的质量对动力系数的影响，由式（3-15）可知，当m1 0时，即不考虑金属结构质量时，式（3-14）与式（3-11）完全相 同；式（3-15）还表明，当起重机跨度增大，m1和yo将随之增大，即 增大，导致 2的计算值增大。为便于

12、比较，我们用式（3-14）计算本节前述的算例，并假定金属结构 的换算质量m1为27 103kg。由前面算例知，起升质量为：50 103m22则2m2 y102527103(kg)1725 103 17 19.220.2382表3-1各种龙门起重机金属结构的换算质量起重机型式及简图m1计算式Q-CjFLT- -V -r- 1111小小m1 0.5G j Gxc4i|b|gLLCm qf纨I1mb qL Gxcga =0.41 0.54* I.LThj1，11II"i1mb ql GxcIgt U!l Ja =0.25 0.33小车位于跨中1 mb - qL Gxc<1£

13、| f .c,<ig >a =0.41 0.54上'B：小车位于悬臂端。L厂*%1m1ql1Gxcga =0.25 0.33轮式起重机或其它动臂起重机m1取动臂质量的1/3注： Gx起重小车的重量（N）;Gj桥架结构的重量（N）;g重力加速度， g 9.81 m/s2。代入式（3-14）1.18681 °5。冷9.8。.0170.0192 1 盂显然，考虑了金属结构（包括小车）的质量影响，动力系数将会提高，且跨 度加大时，2值增加更为显著。由于起升机构下降制动，对金属结构的动力响应比突然离地起升的动力影响 要小，所以本节没有讨论这种情况。本节所讨论起升机构动力学问

14、题，是以简支梁力学模型为研究对象的，这对 桥式、龙门起重机是比较适宜的，对汽车起重机、轮胎起重机、塔式起重机的臂 架结构动载荷计算同样适用：亦可用下列简化公式计算臂架结构的动力系数2 :2 1(3-16)式中a。与起升高度有关的系数，a。0.350.50；-与臂架形式有关的系数，对常见的汽车起重机、塔式起重机动,gy。臂取1.6;v吊重的起升速度（m/s）对常用的动臂起重机，ao/y。可足够精确地取0.35。三、突然卸载冲击系数3当起升质量部分或全部突然卸载时，将对结构产生动态减载作用。考虑这种工况时，通常将起升载荷乘以突然卸载冲击系数3 , 3按下式计算：3 1（13）（ 3-17）m式中

15、m起升质量中突然卸去的那部分质量（kg）;m起升质量（kg）;3系数。对抓斗起重机，3 0.5 ；对电磁起重机，3 1.0。四、运行冲击系数4当起重机或其一部分装置（小车）沿道路运行时，由于道路或轨道不平（有 接缝）而使运动的质量产生铅垂方向的冲击作用。计算时应将自重载荷和起升载荷乘以运行冲击系数4。有轨运行时，4按下式计算：4 1.1 0.058v . h（3-18）式中h轨道接缝处两轨道顶面的高度差，mm;v运行速度，m/s。4也可根据运行速度由表3-2直接查取。对装有弹簧支承装置的起重机，冲击系数4取1.1。无轨运行起重机的运行冲击系数由表 3-3查取。表3-2有轨运行起重机的运行冲击系

16、数4运行速度m/s<1.01.0 1.5>1.5 3>3冲击系数 41.01.11.21.3表3-3无轨运行起重机的冲击系数4轮胎式、汽车式起重机运行速度（km/h）路面420 50沥青路1.520 50石子路2.0第三节起重运输机金属结构各种载荷的计算一、自重载荷的计算在金属结构设计之前，自重尚未知道，必须预先给出。由于结构和机、电设备的自重远远超过起升载荷，例如通用龙门起重机的自重通常是起升载荷的27倍，门座起重机的自重约为起升载荷的 825倍，对巨型装卸桥，金属结构自 重在起重机总重中所占比例更大，因此，金属结构自重载荷的正确估定和计算十 分重要。参照现有类似结构来确定

17、自重载荷，是一种常用的可靠方法。起重运输机金属结构的自重载荷也可以查阅类似结构的自重表。图3-3是单梁龙门起重机上部主梁单位长度重量曲线； 双梁箱形龙门起重机跨内部分的自重 载荷可参考图3-4的重量曲线（图中Gz是指一根主梁的重量）；在计算资料很少时，可利用一些经验公式初步确定金属结构的自重。这些公 式虽然是近似的，但大都是建立在大量统计资料和分析基础之上的， 有一定实用 价值。Q 800kN箱形龙门起重机，上部主梁和支腿的总重，可用下列近似公式计算：无悬臂时G 7.O.1QH°Lo KN（3-19）有悬臂时G O.IQHoLo KN（3-20）式中 Q起重量（kN）:Ho吊钩最大起

18、升高度（m）;Lo上部主梁总长度（m）。对桁架式龙门起重机，跨内部分的主桁架自重推荐用下面的经验公式确定:起重量Q 50 '390kN时Gzh0.01Q L 57 (kN)(3-21)起重量 Q 400kN 750kN 时GZh 0.01Q(L5) (kN)(3-22)kN);式中Gzh跨内主桁架的自重L距度（m）Q起重量（kN）对于用小车变幅的塔式起重机桁架式动臂， 建议用下面的近似公式计算其自重:2Etg0.54n (1 1.5 )L Lh为丄軒駅刼（）图3-3单梁龙门起重机重量曲线式中Q起重量（N）:(3-23)图3-4双梁龙门起重机重量曲线动臂材料的弹性模量，对Q235 钢，E

19、 2.1 105MPa ；动臂支承绳与水平线之间的夹角;n系数，取 n 1.151.40；桁架斜杆截面积与弦杆截面积的比值，0.30.7;材料的容重（N/mm3）;L动臂长度（mm）;h动臂桁架计算高度（mm）;弦杆的重量与斜杆重量的比值1.21.5,对起重量和幅度较大的动臂取大值。计算金属结构时，桁架结构的自重视为节点载荷，作用于桁架的节点上（图3-5），假定桁架的自重为G,节点数为n,则节点载荷为：f -（kN 或 N）（3-24）n 1节点计算载荷PjsiPjd ,i取！或4。图3-5桁架载荷作用方式桁架两端部节点的节点计算载荷为Pjs /2。计算金属结构时，实体结构（如箱形梁和刚架等）

20、的自重视为均布载荷，用 q （kN/m 或 N/m）表示。二、起升载荷的计算桥式类型的起重机（桥式起重机、龙门起重机和装卸桥等）的起升载荷常以 小车轮压（kN或N）的形式作用于主梁或主桁架上。进行轮压计算时，小车视 为刚性支架。小车轮压的计算表达式为：p Pxc Pqg（ 3-25）考虑动力载荷的作用，计算轮压为：Pji PXC i PQG（ 3-26）式中 Pxc由于小车自重引起的轮压；Pqg 由于吊重Q和吊具Go的重量引起的轮压；i、 i动力系数，i可取1或4 ； i可取2、 3或4。式（3-25）用于静刚度和疲劳计算，式（326）用于强度计算和结构稳定 性计算。如小车自重事先不知道，小车

21、轮压可根据起重量查表 3-4。由于小车布置不 完全对称，所以表中由起重量引起的同一侧主梁 （或主桁架）的小车轮压Pq和Pq 值可能不相等。表3-4起重小车轮压推荐值起重量（kN）工作级别Pxc NPqg(N)Pqg(N)50A5 A668001360011400A7 A86950100A5 A694002700023000A7 A810000150/30A5 A6180003850036500A7 A819600200/50A5 A6200005320046800A7 A821000300/50A5 A6258007700073000A7 A827400500/100A5 A637000149

22、000101000A7 A838000对桥式类型的起重机而言，起升载荷的位置随小车的位置而变化， 故亦称移 动载荷。计算金属结构时，应在小车位于使结构产生最大应力（变位）处进行计 算。对带悬臂的龙门起重机，小车至少有两个计算位置，即小车位于跨中附近和 悬臂极限位置。运行回转起重机中，用小车变幅的塔式起重机，起升载荷的计算同桥式类型 起重机，吊重及小车重力以轮压的形式作用于承轨构件上。 通过其它方式变幅的 轮式和塔式起重机，起升载荷的计算表达式为：P Q G0（kN 或 N）（ 3-27）Pj i（Q G°） （kN 或 N）（ 3-28）式中 Go吊具的重力（kN或N）。其余符号意义

23、同前。式（3-27）用于计算静刚度和疲劳强度，式（3-28）用于强度和结构的稳定 性计算。P和Pj视为集中载荷，作用于动臂端部。三、水平惯性载荷的计算1.运行惯性力Ph起重机大车或小车运行机构起动或制动时， 起重机或小车的自身质量以及起 升质量产生的水平惯性力Ph为：Phma(3-29)式中 m运行部分的质量（kg）;a起动（制动）加速度（m/s2）,参考值见表3-5;5系数，考虑起重机机构驱动力（制动力）突加及突变时结构的 动力效应，15 2，平均取5 1.5。起重机运行惯性力不能超过主动车轮与轨道之间的粘着力，即Ph uFZ（ 3-30）式中U车轮与轨道间滑动摩擦系数的平均值，U二丄;7P

24、z起重机主动车轮静轮压之和（N ）。起重机的起重小车运行制动时引起的水平惯性载荷，沿小车轨道纵轴方向， 作用于轨顶。桥架类起重机大车起、制动时引起的水平惯性载荷，沿大车轨道纵轴方向， 与相应的垂直载荷正交。2.回转和变幅运动时的水平惯性力Ph臂架式起重机回转和变幅时，起升质量和起重机运动部分的自身质量产生水 平惯性力。起升质量产生的水平惯性力Phq （包括作用在起升质量上的风力、变幅和回转起、制动时的惯性力、回转运动时的离心力），按吊重钢丝绳偏离铅垂 线的偏摆角所引起的水平分力计算：Phq Pq tg（3-31）式中 Pq 起升载荷；吊重钢丝绳相对铅垂线的偏摆角。表3-5 运行机构加（减）速度

25、a及加（减）速时间t运行速度（m/s）行程长的中、低速起重机常用的中、高速起重机加速度大的高速起重机加（减）速时间（s）加（减）速度（m/s2）加（减）速时间（s）加（减）速度（m/s2）加（减）速时间（s）加（减）速度（m/s2）4.008.00.506.00.673.157.10.445.40.582.506.30.394.80.522.009.10.225.60.354.20.471.608.30.195.00.323.70.431.006.60.154.00.253.00.330.635.20.123.20.190.404.10.0982.50.160.253.20.0780.162.

26、50.064在不同类别的计算中，选用不同的a值。计算电动机功率和机构零件的疲劳 时，用正常工作情况下的偏摆角 i。计算机构零件强度和起重机抗倾覆稳定性时， 用工作状态下的最大偏摆角|。 |的推荐值见表3-6。 |按以下情况取值：计算电动机功率时| （0.250.3） |计算机构零件疲劳时| （0.30.4） |表3-6 n的推荐值起重机类型装卸用门座起重机安装用门座起重机汽车和轮胎起重机n 2min l/ltn 2min 11n 0.33min1n 0.33min臂架平面内121042垂直于臂架的平面内14124236臂架式起重机回转和变幅机构起动或制动时， 起重机运动部分的自身质量产 生的水

27、平惯性力，等于该质量与其质量中心加速度乘积的 1.5倍。起重机自身质 量的离心力通常忽略不计。四、起重机偏斜运行时的水平侧向力 Ps算：式中桥架类起重机在大车运行过程中，由于轨道铺设误差、车轮安装误差、车轮 直径不等及两边运行阻力不相同等因素， 均会使起重机发生偏斜运行，在轨道侧 面与车轮轮缘或水平导向轮之间产生水平侧向力，水平侧向力可按下式近似计Ps - P（3-32）2p起重机产生侧向力一侧与有效轴距有关的相应车轮静轮压之和（与小车位置有关，见图3-6）。侧向力系数，与起重机跨度L和大车有效轴距Bo之比有关，由图3-7查得。起重小车偏斜运行时的水平侧向力通常不予计算图3-6偏斜运行侧向力作

28、用位置B-大车轴距；Bo-有效轴距 15110五、风载荷的计算露天工作的起重机金属结构应考虑风载荷的作用。 视风载荷是可能作用于任意方向的水平载荷。对我们所讨论的常用的起重机,只计算风压的静力作用，不考虑风压的动力效应。按照起重机在一定风力下能否正常工作，把作用于起重机金属结构的风载荷 分为工作状态的风载荷和非工作状态的风载荷两类。 工作状态的风载荷是起重机 金属结构在正常工作情况下所能承受的最大计算风压（ N/mi 图3-7侧向力系数）;非工作状态的 风载荷则是起重机金属结构不工作时所能承受的最大计算风压。工作状态和非工作状态的风载荷按下式计算Pw CKh qA（ 3-33）式中 C风力系数

29、；K h风压高度变化系数；风振系数（对常用起重机1.0）；A结构或物品垂直于风向的迎风面积（m2）q计算风压（N/m2）（一）计算风压q风压是风的速度能转化为压力能的结果。 风压与空气密度和风速有关。 按照规定，计算风压按空旷地区离地 10m 高处的风速计算。起重机工作状态的计算 风速按阵风风速（即瞬时风速）考虑，非工作状态的计算风速为2min 时距的平 均风速。风压计算式为：（ 3-34）用于选择电动机功率的阻力计算及用于计算机构零部件和金属结构的2q 0.613v2式中 q计算风压（N/m2）;v计算风速（m/s）.计算风压 q 分三种情况取值：q I是起重机正常工作状态下的计算风压, 机

30、构零部件的疲劳和发热计算。是起重机工作状态下的最大计算风压，强度、刚度和稳定性， 验算驱动装置的过载能力及整机工作状态下的抗倾覆稳定 性。q皿是起重机非工作状态下的计算风压，用于验算此时起重机机构零部件和金 属结构的强度、整机抗倾覆稳定性以及起重机的防风抗滑安全装置和锚定装置的 设计计算。计算风压与地理气象条件有关， 根据我国的地理情况， 为简化计算将计算风 压按内陆地区、 沿海地区和台湾、 南海诸岛三个区域来划分， 不同的区域取不同 的计算风压。这里所说的沿海地区是指大陆离海岸线 100 公里以内的地区。计算风压的取值随不同类型的起重机而异。 对有轨运行起重机 （如桥式起重 机、龙门起重机、

31、装卸桥、门座起重机及塔式起重机）的工作状态和非工作状态 计算风压取值列于表 3-7。内陆的华北、 华中和华南地区的非工作状态计算风压应取小值； 西北、西南 和东北地区宜取大值。沿海以长江口为界，长江口以北宜取小值（如上海可取 800N /m2 ） ；长江口以南应取较大值。表3-7有轨运行起重机的计算风压（N/mf）地区工作状态计算风压非工作状态计算风压qiqiiqiii内陆qi =0.6 qii150500 600沿海2506001000台湾省及南海诸岛2501500对于无轨运行起重机（如轮式起重机、履带起重机等），当起重机的臂长小 于50m时，取工作状态计算风压qH l25N/m2;当臂长等

32、于或大于50m时，工 作状态计算风压按使用要求决定。当起重机需要在大风下继续工作时，计算风压可取qH 450 500N/m2。由于山顶的风压比地面风压大，故对在海拔50100m高度处工作的起重机， 非工作状态计算风压应再增大 0.51倍。（二）风压高度变化系数 Kh。起重机金属结构离地面越高，风速越大，根据式（3-34）,风压也会相应增 大，这是客观规律。但是考虑到一般常用起重机的工作状态计算风压（表3-7）取250N/m2已经偏大（这样的风压相当于 50m高度7级风，相应风速15.5m/s） 和偏于安全。为简化计算，大多数国家对起重机的工作状态计算风压取为定值， 不考虑高度变化系数。所有起重

33、机非工作状态计算风压，因其数值较大，均应考虑高度变化系数。 任意高度上的风压值以离地10m高处的风压为基准，高于10m的高度变化系数 Kh按下式计算；Kh £（3-35）10式中a指数，陆上近似取 0.3,海上可取0.2。风压高度变化系数Kh列于表3-8中。表3-8风压咼度变化系数Kh离地（海）面高度h（m）<102030405060708090100110120130140150200陆上1.001.231.391.511.621.711.791.871.931.992.052.112.162.202.252.45海上及海岛1.001.151.251.321.381.431.

34、481.521.551.581.611.641.671.701.721.82为了简化，在计算起重机任意高度的非工作状态计算风压时， 可沿高度划分 成20m高的等风压区段，以各段中点高度的系数 Kh乘以表3-7中的计算风压即 得。（三）风力系数C风力系数与金属结构的外形、几何尺寸等有关。常用起重机单片结构和单 根元件的风力系数按表3-9查取。表中L为结构或构件的长度（m）, h为构件 迎风面的高度，q为计算风压，d为管子外径（m）。（四）迎风面积A的计算起重机金属结构和吊重的迎风面积取决于金属结构的类型和几何轮廓尺寸。 这里所说的迎风面积是指结构垂直于风向的投影面积。1. 单片金属结构的迎风面积为：A Al（ 3-36）式中 Ai金属结构或吊重的轮廓面积（m2）金属结构的充实率，不同结构或机构的充实率，列于表3-10。2. 两片并列等高、形式相同的金属结构，考虑前排挡风的影响，后排的 迎风面积应该折减。总的迎风面积为：a Ai A2（3-37）式中 A iAii前面一排结