焦炉的热平衡及热工评定

1、一、焦炉的物料平衡及热平衡焦炉的物料平衡计算是设计焦化厂最基本的依据， 也是确定各种设备操作负荷和经济估 算的基础。 而焦炉的热平衡是在物料平衡和燃烧计算的基础上进行的。 通过热平衡计算， 可 具体了解焦炉热量的分配情况， 从理论上求出炼焦耗热量， 并得出焦炉的热效率和热工效率， 因此对于评定焦炉热工操作和焦炉炉体设计的是否合理都有一定的实际意义。 为了进行物料 衡算，必须取得如下的原始数据：(1) 精确称量装入每个炭化室的原料煤量，取35昼夜的平均值，同时在煤塔取样测定平均配煤水分。干煤和配煤水分为焦炉物料衡算的入方。以下为焦炉物料平衡的出方：(2) 各级焦炭产量。 标定前要放空焦台和所有焦

2、槽的焦炭， 标定期间应准确计量冶金焦、 块焦和粉焦 ( 要计入粉焦沉淀池内的粉焦量 ) 的产量。并对各级焦炭每班取平均试样以测定焦 炭的水分，并考虑到水分蒸发的损失量，然后计算干焦产量。(3) 无水焦油、粗苯、氨的产量，通常按季度或年的平均值确定，不需标定。(4) 水汽量按季或年的多余氨水量的平均值确定。(5) 干煤气产量由洗苯塔后 (全负压操作流程为鼓风机后 ) 的流量表读数确定，并进行温 度压力校正。在计算时，一般以 1000kg 干煤或湿煤为基准。以下列出某厂焦炉炭化室物料平衡的实际数 据。如表 8 9 所示。根据物料平衡和温度制度，计算出各种物料带入焦炉和带出焦炉的显热和潜热，然后作出

3、焦炉的热平 衡计算。具体计算方法可参考有关资料。现列出根据表 8-9 的物料平衡所作的热平衡计算，如表 8-10 的 数据，并加以分析。由热平衡可知，供给焦炉的热量有98%来自煤气的燃烧热，故在近似计算中可认为煤气的燃烧热为热量的惟一来源，这样可简化计算过程。在热量出方中，传入炭化室的有效热14 项占 70%，而其中焦炭带走的热量占 %，换算到每吨赤热焦炭带走的热量为：kJ/t焦。此值相当可观。采用干法熄焦此热量可大部分回收。降低焦 饼中心温度和提高焦饼加热均匀性可降低此热量。由水蒸汽带走的热量占 16%，故降低配煤水分可以降低此热量。此外，采取降低炉顶空间温度、上升管加水夹套回收余热等方法可

4、以减少或部分回收煤气、 化学产品和水汽带走的热量。由废气带走的热量也很大，约占%，因此改善蓄热室的操作条件，提高蓄热效率，是降低热量消耗的重要途径之一。一般散失于周围空间的热量，对于大焦炉约为10%，小焦炉由于表面积大，故散热损失大于10%。二、焦炉的热效率和热工效率根据焦炉的热平衡，可进行焦炉的热工评定。由表 8-10 可见，只有传入炭化室的热量 （ 出方14项）是有效的，称为有效热。为了评定焦炉的热量利用程度，以有效热（Q效）占供入总热量（Q总）的百分比称为焦炉的热工效率 （n热工）即：n热工= X 100%（8-15）因Q效等于供入焦炉总热量减去废气带走的热量Q废和散失周围空间的热量Q散

5、，所以：n热工=x 100%（8-16）由于计算Q散比较困难，也可以采用热效率（n热）的方式来评定焦炉的热量利用情况。n热=X100%（8-17）它表示理论上可被利用的热量占供入总热量的百分比。通常对现代大型焦炉 n热工约为7075%, n热为8085%。n热工与n热可从焦炉热平衡 中求得。由表 8-10 可得：n 热工=x 100% =%n 热=X 100%=%但由于进行热量算衡需要做大量的繁琐的测量、统计和计算工作，通常生产上不进行，而是根据燃烧计算来估算n热工和n热，方法如下： 计算以1标m3加热煤气为基准。 在热量入方中，由于煤气的燃烧热(低发热值)和煤气、空气的显热已占总热量99%以

6、上，因此可以近似看作为 Q总。煤气低发热值按其组成计算，煤气和空气的显热则根据燃烧计算所得的 L实和烟道走廊的温度计算。 由蓄热室进入废气盘的废气所带出的热量Q废和废气中不完全燃烧产物的燃烧热Q不，可通过取样分析得出的废气组成和测定的废气温度来求得。焦炉的散热损失一般按供入总热量的10%计。则：n 热=x 100%n 热工=x 100%例8-3某焦炉以Q低=3643kJ / m3的高炉煤气加热，由燃烧计算得，L实=m3/ (m3煤气),产生的废气量 V废=/ (m3煤气)，煤气温度30oC,烟道走廊的空气温度为35oC,空气的相对湿度为，废气中含。0为，废气的平均温度为280oC,计算焦炉的n

7、热和n热工。解(1)煤气的燃烧热 Q低=3643kJ / (m3煤气)。(2)煤气带入的显热煤气温度30oC,查图8-4得c煤=/ (m3C) , 30C时煤气带入的饱和水汽量为干煤气的 (查表8-3) , 30C时水汽的比热容= /(m3 C )。Q煤=+(3) 空气带入的显热 35 C时空气的比热容 c空=/(m3 C ) , 35 C时饱和水汽量为干空气的%，当相对湿度为时，空气中所含水汽量为干空气的。Q 空=废气带走的热量废气在280C时的比热容查图 8-4得c废=/(m3 -C )。Q废=。(5) 不完全燃烧的热损失 C0 的发热值为 12728kJ/m3。Q不=则n热=%若Q效为供

8、入总热量的10%，则n热工= %也是三、炼焦耗热量 由焦炉热平衡作热工评定方法比较麻烦，因此生产上广泛采用炼焦耗热量对焦炉进行热工评定。 炼焦耗热量是表示焦炉结构的完善程度、 焦炉热工操作及管理水平和炼焦消耗定额的重要指标， 确定焦炉加热用煤气量的依据。炼焦耗热量是将 1kg 煤在炼焦炉内炼成焦炭所需供给焦炉的热量。由于采用的计算基准不同， 故有下列表示方法。1. 湿煤耗热量1kg 湿煤炼成焦炭应供给焦炉的热量，用 q 湿来表示，显然湿煤耗热量随煤中水分变化而变 化，水分越多， q 湿越大。q 湿 =，kJ （kg 湿煤 ） （8-18）式中 V）标准状态下加热煤气的耗量，m3/ h ；Q 湿

9、焦炉的湿煤装入量，kg；Q 低加热用煤气的低发热值，kJm3。2. 干煤耗热量lkg 干煤炼成焦炭所消耗的热量。干煤耗热量不包括煤中水分的加热和蒸发所需要的热量，以 q 干来表示。每 kg 水汽从焦炉炭化室带走的热量为：l） =51 ） ） ）kJ （kg 水）式中 2491 Ikg水在OoC时的蒸发潜热，kJ/kg;为水汽在 0600oC时的平均比热容，kJ /（kg oC）;600从炭化室导出的荒煤气的平均温度，C；%焦炉的平均热工效率，。如配煤水分为 Mt （ 湿基 ） ，则q湿 =q 干 +5100=q 干+51 Mtq 干=I00, kJ/ （kg 干煤）（8-19）3. 相当耗热量

10、为统一基准，便于比较，提出了相当耗热量这一概念。它是在湿煤炼焦时，以Ikg 干煤为基准时，需供给焦炉的热量（包括水分加热和蒸发所需热量 ），以q相来表示。,kJ/kg 干煤) (8-20)式中 G干一一焦炉干煤装入量，kg / h我国焦炉相当耗热量指标见表 8-11 。表 8-11 数据按每 kg 捣固煤料，配煤水分 7计。计算加热系统时，考虑使生产留有余地，故规 定值较高。由表可见，焦炉用高炉煤气加热时，相当耗热量高于用焦炉煤气加热。这是因为高炉煤气与 焦炉煤气相比，热辐射强度低，废气量大，废气密度高，故废气带走的热量多，通过炉墙和设备的漏损量 也大。由于煤料水分常有波动，各厂煤料水分也不相

11、同 , 故耗热量也不相同。为便于比较，必须将炼焦耗 热量换算为同一基准。水分每变化1 %时，相当于湿煤中1 %的干煤为1%的水分所取代，故q湿的变化值为。因q干一般约为 2094kJ/kg , q水为5100 kJ/kg，贝U q湿的变化值为 2933 kJ/kg。该值的换算方法如下：当用焦炉煤气加热时，配煤水分7%勺q相取大中型焦炉的平均值：(2345+2596)=2470kJ/kg按式 8-20 得：q 湿 =q 相=2303kJ/kg配煤水分增加1%时，该湿煤的耗热量增加29kJ，则折算到q相的增加为：=67kJ对于高炉煤气，配煤水分取 7%时：q 相= (2638+2931)=2785

12、kJkg则q 湿 =2785=2596kJ kg故配煤水分增加 1%时， q 相的增加值为：=67kJ我国焦化厂的配煤水分一般为910%,由测得的耗热量换算为 9%配煤水分的耗热量 q换时，可按下列公式计算：焦炉煤气：q相换=q相-59( M-9)(8-21)q湿换 =q 湿 -29( Mt-9)(8-22)高炉煤气：q相换=q相-67( M-9)(8-23)q 湿换 =q 湿 -33( Mt-9)(8-24)炼焦耗热量可由焦炉的热平衡得到(按表 8-9 和 8-10) ：q 湿=2663kJ/ (kg 湿煤)q 干=100=2458kJ(kg 干煤)q 相=2663=2897kJkg 干煤

13、( 水)用焦炉煤气加热时,换算为水分9%时耗热量为：q 湿换 =2663-29(8-9)=2692kJ (kg 湿煤 )q 相换=2897-59(8-9)=2956kJ / kg 干煤(水)由物料平衡和热平衡作炼焦耗热量计算,生产上不可能随时进行,因此可用下式直接作近似计算：q 相=K T KP K换(8-25)式中 t炭化室周转时间，h;V0煤气流量表数值，m3/ h;Q 低加热煤气的低发热值,kJm3；G炭化室平均装干煤量，kg/孔；n 一座焦炉的炭化室孔数；KT、KP、K换一一分别为温度、压力和换向校正系数。需要进行上述校正的原因是, 煤气流量表的刻度是按煤气在某一固定操作条件下 (温度

14、、 压力、 含 水量等 )由实际煤气流量换算来的,但实际操作时,煤气的温度、压力和含水量不同于流量表刻度时规定的数值,因此需校正。孔板流量计的计算公式如下：V 0= （8-26）式中 a 标准孔板的消耗系数；d孔板流通孔直径，cm；P 0标准状态下煤气密度，kg / m3f 煤气中水汽含量 （ 按入炉前煤气温度定 ） ， kg/m3；P煤气的绝对压力，Pa;T 煤气的绝对温度，K；h 流量孔板前后的压差， Pa；V0煤气流量，m3/ ho对固定的流量孔板 a、d的值是一定的，对一定组成的煤气，p 0也不变。如果实际操作条件和流量表刻度规定的条件一致为P、T和f时，表上的读数是正确的。当实际操作

15、条件为p'、和f '时,则对同一压差h,其标准流量将不是 V0而是V0',即：V 0' = ad2m3/ h因此，应按流量表读数 Vo校正到实际操作条件下的标准流量Vo',其关系为：因f、f '分别由T、决定，故令：所以V）' =Vo KT KP故只要把KT、KP制成图表，按煤气的实际温度、压力查取即可。K换是考虑到由于换向时，有一段时间不向焦炉送煤气，则每小时实际进入焦炉的煤气量将小于流量表的读数，因此乘以K换。K换=式中m一小时内的换向次数；t 每次换向焦炉不进煤气的时间，min ;60 每小时 60分钟。贝UV 0' =V0

16、- KT- K P K换例8-4 42 孔58- n型焦炉（450mm）,周转时间18h，用Q低=17920kJ /m3的焦炉煤气加热，煤气温度30oC,主管压力1900Pa，流量表读数为 5800m3/h,如流量表的设计压力为3430Pa，设计温度为20OoC p 0=/m3换向时间30min，每次换向停止向焦炉供煤气的时间为，计算炼焦耗热量。解：查表8-3得，20oC时干煤气含水量 f=/ m3 30oC时f' =/ m3则 K T=如大气压力为101325Pa时得：P' =101325+4900=106225PaP=101325+3430=104755PaKP=K 换=则

17、 q 相=kJ/kg干煤 （ 水）用炼焦耗热量评定焦炉热工操作的主要缺点是：当炭化室墙漏气时,由于荒煤气在燃烧室内 燃烧,使加热用煤气量减少,计算的耗热量降低,实际耗热量未能真实地反应出来。四、降低炼焦耗热量、提高焦炉热工效率的途径 综上所述,可采取下列措施以降低炼焦耗热量,并提高焦炉的热工效率。1. 降低焦饼中心温度从表 8-10 可知： 焦炭带走的热量占供入总热量的, 是热量出方中最大的部分。 焦饼中心温 度由1050oC降到1000oC,炼焦耗热量可以降低约 46kJ /kg。但降低焦饼中心温度必须以保证焦炭质量为 前提。调节好炉温,使焦饼同时均匀成熟,正点推焦是降低炼焦耗热量的重要途径

18、。2. 降低炉顶空间温度 这就要求装满煤,减少煤气在炉顶空间的停留时间,并在保证焦饼高向加热均匀的前提下,尽可能降低焦饼上部温度。3. 降低配合煤水分 由前述可知，配煤水分每变化I %时，q相将相应增减5967kJ/kg。例如：一座42孔的58- n型焦炉，每孔装干煤量为18t，周转时间18h，则每小时处理煤量为=42000kg/ h,当水分增加1 %时，耗热量增加约为 42000X （5967）=24780002814000kJ/h,相当于 Q低=3643kJ/m3的高炉煤气 770m3/h，或Q低=17920kJ/h的焦炉煤气140m3/ h，可见耗热量数值之大。配煤水分的变化，不仅对耗热

19、量影响很大，而且还影响焦炉加热制度的稳定和焦炉炉体的使用寿命。水分的波动也会引起煤料堆密度的变化， 从而影响焦炉的生产能力，同时水分波动频繁时， 调火 工作就跟不上， 易造成焦炭过火或不熟， 并且还可能发生焦饼难推。 故规定和稳定配煤水分是焦炉正常操 作条件之一。4. 选择合理的空气过剩系数当焦炉用高炉煤气加热、而空气过剩系数较低时，煤气由于燃烧不完全，废气中含有CO如废气中含有1%勺CQ则煤气由于不完全燃烧而引起的热损失为：当焦炉用高炉煤气加热、而空气过剩系数较低时，煤气由于燃烧不完全，废气中含有CQ如废气中含有1%的CQ则煤气由于不完全燃烧而引起的热损失为：12728 X 1%=127kJ/（m3 废气）或 127 X =223kJ/（m3 煤气）。式中 12728 CQ的燃烧热，k