西城红场模板方案

1、模板工程施工方案工程名称：西城红场A-01 块地建设单位：哈尔滨西城红场购物中心有限责任公司监理单位：哈尔滨亿汇建设项目管理施工单位：哈尔滨铁路直属土木建筑工程公司目录一、工程概况： 31 、工程概况 32、编制依据： 3二、模板工程施工方法及技术措施31 、柱模板的施工方法及技术措施 32、剪力墙模板的施工方法及技术措施43、梁模板的施工方法及技术措施 64、现浇楼板模板的施工方法及技术措施76、楼梯模板施工方法 87、门窗洞口模板施工 8三模板计算8（一）楼板模板计算 8（2） 二） 梁下模板、支撑的验算： 16（3） 、框架柱模板及柱箍计算： 19（4） 、墙模板计算22四模板拆除26五

2、保证工程质量措施 276 . 安全技术措施287 .环境保护管理措施： 298 .职业健康安全措施： 34模板施工方案一、工程概况：1、工程概况本工程位于哈尔滨市南岗区和谐大街北兴街及哈西大街围合处，是由哈尔滨西城红场购物中心开发，我项目部承建的西城红场A-01 块地动力站、室外管沟，由哈尔滨市方舟建筑设计设计。2、编制依据：本工程模板施工方案依据JGJ59 99 及 JGJ130 2001、 GB50204 2002及结构施工图纸。二、模板工程施工方法及技术措施a. 本工程模板分两种形式，基础承台，承台梁、杯型基础柱子采用砖模；基础承台、承台梁、杯型基础柱子采用 M10水泥砂浆，MU10I石

3、专砌筑；1200mm 高及以下为120mrmO专本1200mms以上为240mmI。剪力墙采用木模板。柱、顶板、梁、楼梯采用竹胶模板。为防止砼跑、冒、漏，竹胶模板接缝处胶带粘贴，组合钢模板拼缝处夹海棉条。b. 模板支撑系统采用扣件式钢管满堂红脚手架， 钢管顶部及底部用可调式柱头，柱脚及早拆柱头形成早拆体系。钢管采用048x 3.5mm楼板支撑立杆间距600mm每1.5m高设水平拉杆一道。模板及支撑系统准备三层的用量，保证施工需要。1、柱模板的施工方法及技术措施1)施工方法：模板采用竹胶板、每边四根60X 90木方竖楞，双钢管箍间距500项固定、M12对拉镖栓，每侧设三道斜支撑。施工工艺：弹柱位

4、置线-焊定位钢筋-安装柱模板一安拉杆或斜撑一加固、挂线校正 一检查验收。2)技术措施：(1)焊柱定位筋在柱每边焊两道12钢筋，长为柱边长。柱模板采用18mm 厚高强竹胶板，外侧备木方增加刚度。每边四根60X90木方竖楞，双钢管箍间距500项固定、M12对拉镖栓，每侧设三道斜支撑；(2)柱模侧向支撑采用0 48钢管配合油托，钢管顶在预埋板内的010钢筋头，利用顶托的伸缩调整柱模板的垂直度，预埋钢筋头与柱距离为 3/5 柱 高。柱子垂直度用钢斜撑及油托控制。具体见下图柱模板加固示意图(3)柱模板安装前必须将柱内散落的杂物及焊渣清扫干净 ，并用水冲刷， 之后还要检查模板底部硅面是否平整，若不平整应在

5、模板下口抹一层1:2水泥 砂浆1020m用找平，以免於浇筑时漏浆而造成柱底烂根。(4)为解决柱钢筋容易产生钢筋位移的质量通病，柱模板内做钢筋保护 层限位钢筋，限位钢筋沿柱主筋采用小16钢筋60康焊在主筋上，长度为保 护层厚度。设于柱模板上口内侧的限位钢筋比柱硅浇注高度高 20mrmho(5)外围柱柱模安装时，如果成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直 与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。(6)为保证柱硅达到清水硅的质量要求，柱模安装前，在柱模内侧表面 均匀涂刷一层脱模剂，从而在模板拆除时保证模板与混凝土顺利脱离。2、剪力墙模板的施工方法及技术措施1)施工方法：采用组合钢模板配水平钢管，

6、间距 600mm设一道及竖向钢 管间距600mm设一道，斜支撑间距800mm对称设置。施工工艺：弹墙位置线-焊定位钢筋-安装剪力墙模板-安水平 竖向杆、斜撑一 加固、挂线校正 一检查验收2)技术措施(1)地下室剪力墙采用组合钢模板，地下室外墙采用止水拉片固定。(2)地下室剪力墙采用分二段支模。第一段：剪力墙支到底板上返300 mm 在此设止水钢板；模板安装时采用12钢筋止水托棍和止水支棍，间距500mm 设置；模板斜支撑用1500m求12钢筋与底板筋焊接，间距2000mm第二 段支模到士 0.00处，地下室剪力墙拉片采用止水拉片。横向肋采用双排钢管 和钢拉片固定，钢管支撑。具体见下图300高墙

7、支模加固图(3)根据墙厚设拉片加固，地下室为1.5mm厚铁止水拉片宽50 mm, ±0.000 以上为铁拉片板厚度1.5 mm,宽50 mm；拉片水平间距300,竖向间距300 mm 设置；剪力墙水平加固钢管间距 600mm设一道，垂直加固钢管间距 600mm 设一道，用扣件固定，斜支撑采用钢管间距 800mm(4)主体剪力墙采用组合钢模板，在校正好剪力墙筋后，在墙根部钢筋上 焊中121000位筋长同墙截面尺寸，支墙模板时将模板靠在定位筋上，以保 证剪力墙的尺寸及位置的准确。在剪力墙上口，墙根各设一道水平大横杆， 以保证墙的厚度。剪力墙支模时采用内外双排脚手架安装。剪力墙模板安装 时

8、应与水、电等专业要密切配合，各种预埋管、盒、箱预留洞位置必须准确， 固定牢靠。(5)模板侧向支撑采用。48钢管配合油托，钢管顶在预埋板内的。10钢筋 头，利用顶托的伸缩调整柱模板的垂直度， 预埋钢筋头与柱距离为3/5柱高。(6)墙模板安装前必须将墙内散落的杂物及焊渣清扫干净 ，并用水冲刷，之 后还要检查模板底部硅面是否平整，若不平整应在模板下口抹一层1:2水泥砂 浆1020mrff找平，以免於浇筑时漏浆而造成柱底烂根。墙模板安装如下图示意。墙筋墙体支撑图脚手架3、梁模板的施工方法及技术措施1）施工方法：梁侧模、底模采用18miff竹胶板，并采用60X90木方作水平 加强楞支撑采用双排钢管支撑，

9、配早拆支撑体系，早拆支撑体系是由早拆。 48 钢管支柱、底脚高度调节器、扣件等组成。施工工艺：弹线一支立柱-调整标高一安装梁底模板-绑梁钢筋 .安装侧模 加固 .检查验收。2）技术措施：1）梁支撑用d 48X 3.5mmi冈管，间距0.8M,水平拉杆距地500mm道， 共设二道。2）梁模板：应先立好支柱或支架，调整好支柱顶的标高（跨度大的梁要 按规范要求起拱），并以水平及斜向拉杆加固。再将梁底模板安装在支柱顶上， 最后安装梁侧面模板。3）主、次梁交接处施工方法：a：结点处使用定型竹模板，一次拼装。b:如模板在循环使用后边角出现破损，应及时修边，小缝隙可用胶封堵，如果 缝隙较大，采用同材料竹模板

10、拼装，结点处竹模与周边竹模紧密对接，并加 固可靠。4）梁高大于550mmm设M12对拉螺栓。梁模板后背用60X 90木方水平加 强楞间距200mm梁侧模竖向加强楞采用钢管间距 550mm通过十字扣件与横 杆相连。梁底模支承在横向钢管上，立杆横距La=0.6m、纵距Lb=0.8m,水平 杆步距L=h=1.2m,横向钢管使用直角扣件与满堂架立杆或横向水平杆相连。5）梁底加固必须采用勾头卡子夹紧，间距 550mm6）当梁跨度大于或等于4m时，跨中梁底处必须按规范要求起拱， 起拱高 度取梁跨的2%。，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。4、现浇楼板模板的施工方法及技术措施1）施工方法：本工程天棚顶板

11、采用清水硅施工工艺，配早拆钢管支撑体 系，早拆支撑体系是由早拆。48钢管支柱、底脚高度调节器、扣件等组成。 辅以木龙骨，胶带贴缝，防止跑浆。现场配制安装加固的方法，使硅成型后， 表面光洁平整，阴阳角顺直，达到清水硅，硅表面局部处理后可直接进行表 面装饰。施工工艺：弹线一支立柱-调整标高一安装梁底模板-绑梁钢筋 .安装侧模 加固 .检查验收。2）技术措施：（1）采用钢木支撑，双向间距600m由600mm主龙骨采用60X 90mm松木方， 间距600mm,次龙骨采用60X 90mm松木方，间距300mm,上面铺18mr竹胶大 模板，并通过十字扣件把立杆与横杆连接。设置 3道水平杆，在每跨板四角设

12、置剪刀撑。挑檐板每46ms温度缝，缝宽20mm用木条隔离。（2）当板跨度大于或等于4m寸，跨中板底处必须按规范要求起拱，起拱高度取梁跨的2%。（3）支完模后，应由项目部检查验收，复核楼板标高，保证设计标高及楼 板平整，调整合格后再进行下一道工序的施工。60*90木方竹胶板油托60 90小/刁r1WMM年剪刀撑水平杆立杆水平杆“苍工、7Z * / ' ZP产甘 / , y- jt 二 / h / / X " X A Z ,/. /，/.产/产/ / / . /产 /7.也 /.3/ /6、楼梯模板施工方法1）楼梯梁、底模板采用18厚竹胶模板，采用钢木支撑，双向间距1000mmX

13、 1000mm主龙骨采用60X90 mm松木方，间距1000 mm；次龙骨采用 60X 90 加松木方，间距600项；施工操作人员必须严格执行设计图纸，安装完楼梯 模板后由专人负责检查标高、轴线踏步尺寸合格进行下道工序。7、门窗洞口模板施工三.模板（一）楼楼 方愣计 板平面竹模板框U60X 90木方居中60X 90木方n60X 90木方门窗洞口模板施工采用竹模板做框，木方加固，具体见下图。计算板模板计算板模板的计算包括：模板底板计算、木 算、顶撑计算。计算受力范围见梁板模 图。门窗洞口模板施工图60X 9林方板楞 300楼板厚160mm楼板模板采用18mmi的竹胶板；楼板模板支撑次木愣采用60

14、X 90木方，间距300mm主木愣采用60X90木方，间距600mm支顶采用 d 48钢管纵横间距600mm1、楼板模板验算（1）荷载计算楼板标准荷载为：楼板模板自重力0.3kN/m2楼板混凝土自重力 楼板钢筋自重力24KN/m31.1KN/m3X0.16m= 3.84kN/ m2X0.25m=0.275kN/ m22.5kN/m22.5kN/m22.0kN/m2施工人员及设备（均布荷载）（集中荷载）振捣混凝土对水平模板产生的力Ftmax Qg 2.h 10泵送混凝土对水平模板的最大冲击力D3 ,根据建筑施工计算手册中第 446页得Q 40m /h，h 2m时，无论何种形式模板，均可考虑不计冲

15、击力作用永久荷载分项系数取1.2 ;可变荷载分项系数取1.4;由于模板及其支架 中不确定的因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，根据梁 板模板平面图中所选取的楼板模板计算单元，按四跨等跨连续梁进行计算，跨距 300mm则设计均布荷载分别为：4恒=( 0.3 +6+0.275) X 1.2 X0.3 =2.367kN/m4活=(2.5+2) X 1.4 X0.3 =1.89kN/m设计集中荷载为：F= 2.5 X 1.4 =3.5kN(2)强度验算根据建筑施工计算手册中附表 214四跨等跨连续梁的弯矩、剪力、 挠度计算系数及公式表查得：均布荷载作用下的弯矩公式：Ml= kmql2集

16、中荷载作用下的弯矩公式： 作kmFl按照附表2- 13注4中求其某跨的跨中最大弯矩及最大挠度时， 该跨应满 布活荷载，其余每隔一跨满布活荷载；求某支座的最大负弯矩及最大剪力时， 该支座相邻两跨应满布活荷载，其余每隔一跨满布活荷载，即查表2-14中“活 载最大” 一项的系数，并与静载引起的弯矩(剪力或挠度)相结合。当施工荷载均布作用时：计算简图如下：支座弯矩：MBffe = kmql2=krndl q 恒 l 2+ km 活 q 活 l2=(-0.107 X2.367 X0.3 2) + (-0.121 X 1.89 X0.3 2)= -0.023-0.021 =-0.044kN mM豉=kmq

17、l2=km恒 q 恒 12+ km 活 q 活 l2=(-0.071 X2.367 X0.3 2) + (-0.107 X 1.89 X0.3 2)= -0.015-0.018 =-0.033kN m跨中弯矩：MAEB = kmq12=km恒q恒12+ km活q活1 2=(0.077 X2.367 X0.3 2) + ( 0.1 X 1.89 X0.3 2)= 0.016 +0.017 =0.033kN mMBCJ = kmq12=km恒 q 恒 1 2+ km 活 q 活 1 2=(0.036 x 2.367 x 0.32) + ( 0.081 x 1.89 x 0.3 2) = 0.007

18、7 +0.014 =0.021kN m当施工荷载集中作用时：计算简图如下:楼板模板计算简图( b)支座弯矩：M豉=kmql2+kmFl=km恒 q 恒 l 2+ kmFl=(-0.107 X2.367 X0.3 2) + (-0.181 x 3.5 x 0.3 ) = -0.023-0.19 =-0.213kN mM豉=kmql2 + kmFl=km恒 q 恒 12+ kmFl=(-0.071 x 2.367 X0.3 2) + (-0.161 x 3.5 x 0.3 )= -0.015-0.169 =-0.184kN m跨中弯矩：MAEB = kmql2+kmFl=km恒 q 恒 l 2+

19、kmFl=(0.077 X2.367 X0.3 2) + ( 0.21 X3.5 X0.3)= 0.016 +0.221 =0.237kN mMBCJ = kmql2+ kmFl=km恒 q 恒 l 2+ kmFl=(0.036 X2.367 X0.3 2) + ( 0.183 X3.5 X0.3 )= 0.0077 +0.192 =0.2kN m比较以上弯矩值，其中以施工荷载集中作用于AB跨中时M值最大，故以此弯矩值进行界面强度验算。MW 由公式得fmBH21233W300 18 mm 16200mmW板模板的截面抵抗矩(mm3 .66M板模板计算最大弯矩(2 mm .M=0.237kN m

20、fm竹胶板抗弯强度设计值(N/mm2 .取20 N/mni取竹胶板厚度 H= 18mm宽度B= 300mm6 一则 M 02mm 11850mm3 W 16200mm3满足强度要求。fm20N/mm2(3)刚度验算Kwql4l由式(8-40)得 100EI400式中：3板模板的挠度(mm。Kw-一挠度系数，从附表2-14中查得。q式一作用于模板底板上的均布荷载；q恒k= 1.97KN/ml 计算跨度。L=300mmE木材的弹性模量。 E= 9.5 x 103N/mm2.I式一底板截面惯性矩(mm3I=1/12BH3=1/12 X300X 183=145800mm4式一板模板的容许挠度，取l/4

21、00.跨中挠度：计算简图如下：q恒a|I" 口“甲口I 300 300 I 300 ; 300 .楼板模板计算.图(c)3AB 中=KWAB 中 q 恒K 1 、100EI=0.632 X 1.97 X 3004/100 X 9.5 X 103x 145800=0.073<=300/400=0.75mmw B C 中 = KWB C 中 q 恒K 1 4/100EI=0.186 X 1.97 X 3004/100 X 9.5 X 103x 145800=0.021< 3 =300/400=0.75mm故刚度满足要求。2、楼板模板支撑木愣验算支撑木愣采用60X 90木方，间

22、距600mm根据梁板模板平面图中所选取的木方愣计算单元，按三跨等跨连续梁进行计算，跨距 600mm(1)荷载计算木愣承受的楼板标准荷载与楼板相同，再加上自身重量0.3KN/m2,则木愣承受的均布荷载为：4恒=(0.3 6 0.275 0.3) 1.2 0.6= 4.95KN/m4恒广(0.3 6 0.275 0.3) 0.6= 4.125KN /mq=(2.5 2)1.4 0.6= 3.78KN / m设计集中荷载：F=2.5 X 1.4 = 3.5KN (2)强度验算M 8支=kmql =kmHq® l当施工荷载均布作用时：木愣验算简图如下图所示:支座弯矩:,_一一一 2、，一一

23、一一一 2、=(0.14.950.6 )( 0.1773.780.6 )= 0.178 0.241= 0.419kNm跨中弯矩:M ab中-kmql - kmsq恒lkmuq活1=(0.08 4.95 0.62) (0.101 3.78 0.62) = 0.143 0.137 = 0.280kNmM BC中kmql kmlfiqllfi lkrns qfe l，一一_2、_ _2、=(0.025 4.95 0.6 ) (0.075 3.78 0.6 )= 0.045 0.102 = 0.147kNm当施工荷载集中作用于跨中时：木愣验算简图如下图所示:2支座弯矩.M b支kmsq恒1krns F

24、l,-_-_2、(0.1 4.95 0.6 ) (-0.175 3.5 0.6)= 0.178 0.367= 0.545kN,m跨中弯矩：MABLkmfi qilkms Fl=(0.08 4.95 0.62) (0.213 3.5 0.6)= 0.143 0.447 = 0.590kNmMBE=kms q g l 2 kms Fl，一一一 一一 2、 ，一一 一 一、=(0.025 4.95 0.6 ) (0.175 3.5 0.6)= 0.045 0.368=0.413kNm比较以上弯矩值，其中以施工荷载集中作用于 最大。AB跨中时的弯矩值为MW 由式（8-39）得fmw-木方愣的截面抵抗矩

25、（BH21W -mm3 .6660一 2390 mm 381000mmM-木方愣计算最大弯矩（ fm木材抗弯强度设计值（M 0.590 106NmmNl- mrm .M=0.590kN N/mm2 .取 17N/mm2-=2则：fm17N/mm故强度满足要求。34706mm3 W 81000mm3（2）刚度验算计算简图如下图所示:由式（8-40）得.100EI400式中：一一木方愣的挠度（mmKw-一挠度系数，从附表2-14中查得。q一作用于模板底板上的均布荷载；q恒k = 4.125KN/ml 一一计算跨度。L=600mmE木材的弹性模量。E= 9.5 x 103N/mm2.I 一一底板截面

26、惯性矩（mm3 . 1 _313 4I BH 60 903645000 mm12123 板模板的容许挠度，取l/400.44kwab 中 qtIk10.677 4.125 600600AB 中3 0.1051.5跨中挠度：100EI100 9.5 1 03 364500040044Kwbc 中q tmk10.052 4.125 600600BCfa 3 0.0081.5100EI100 9.5 1 03 3645000400故刚度满足要求。3、楼板模板顶撑验算本工程支顶采用。48钢管，间距600mmM据梁板模板平面图中所选取的 钢管支顶的计算单元所示，截取600X600范围支顶。地下室层高4.

27、2m,板厚250mm，木方愣厚90mm,支顶实际高度为:420.25-0.09=3.86m. 设置三道水平杆，故立杆计算跨度取L/4=1m.立杆稳定性计算：受力情况如图所示：1000娄板模板支顶计算简图N f计算公式：A式中:(1)N 立杆轴向力设计值.钢管支顶所受标准荷载为： 楼板模板自重力0.3kN/m2x0.62=0.108kN楼板混凝土自重力24kN/m3X0.25mX 0.62=2.16kN楼板钢筋自重力1.1kN/m3X0.25mX0.62=0.099kN木愣自重力0.3kN/m2x0.62=0.108kN钢管自重力38.4kN/mx1m=38.4kN施工人员及设备(集中荷载) 振

28、捣混凝土产生的力2.5kN/m2X0.62=0.9kN2.0kN/m2X0.62=0.72kN立杆轴向力设计值 N=(0.108+2.16+0.099+0.108+38.4) X 1.2+(0.9+0.72)X 1.4 =49.05+2.268=51.318kN轴压构件稳定系数.根据长细比入由w建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范n附录 C表C取值.l01 103mm63.310-长细比. i 1.58 10mm-计算长度，取1m.回转半径，按w建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范n附录B钢管截面特性查得i=1.58cm.按直线内插法查得=0.792A（|）48钢管截面积.A=489mm2（4

29、）f 钢材的抗压强度设计值，按w建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范n表5.1.6查得.f=205N/mm2132.5N/mm2f 205N / mm2N 51.318 103NA 0.792 489mm2立杆稳定性满足要求 （二）梁下模板、支撑的验算：选择最大截面为350X 850mm的梁进行脚手架的立杆验算，取立杆横距La=0.6ni纵距Lb=0.8m,横杆步距L=h=1.2ni选用48X 3.5的钢管。荷载:底模自重:0.75 X 0.35=0.2625KN/M硅自重：0.35钢筋自重： 0.35硅振捣荷载：0.55X0.85 X24=7.14KN/MX0.85 X 1.5=0.446K

30、N/MX2=1.1KN/M考虑到模板中不确定因素较多，在进行荷载组合时不进行折减，荷载组合 值为：q= (0.2625+7.14+0.446 ) X 1.2+1.1 X 1.4=10.958KN/M梁底模板下设三根60X 90木方，故计算时仅考虑模板下木方。梁底木方验算：梁底采用三木方，因此 q1=q/3=10.958/3=3.65KN/M正应力验算：M=0.125q1lb2=0.125 乂 3.65 乂 0.82=0.292KN M _4_ _6 =M/W=0.292< 106/(6.4 X 10 )=4.56N/MM2< 6 =30 N/mm2W-木方截面抵抗矩，W=bh/6=

31、60 X 902/6=8.1 乂 104mm3挠度验算：3=0.677Xq1lb4/ (100EI) =0.677 X3.65 X8004/ (100X4.0 X 103X3.645X106)=0.694mm<w =la/400=800/400=2mmE一木材弹 Ti 模量，E=4.0 x 103 N/mm2I-截面惯性矩，I=bh3/12=60 x 903/12=3.645 x 106 mm4 故，满足要求。梁侧模验算：采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，取二式中的峰小值：F 0.22 % 1 2bV2FcH其中：F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（

32、kN/m2）丫 c混凝土的重力密度（kN/m。丫 c=24kN/m3t 200to新浇筑混凝土的初凝时间（h）。）T 混凝土的温度（° ）。设丁= 25V混凝土的浇灌速度（m/h）。V= 3m/hh混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）。H= 0.85m。（3 1外加剂影响彳正系数。取（3 1 = 1.2（3 2 混凝土坍落度影响修正系数。取（3 21.15贝U:F=0.22 丫 Ct。B 1 B 2V1/2=0.22 X 24 X 200/ （ 25+15） X 1.2 X 1.15 X 31/2=63.1KN/m2F=t CH=24< 0.85=20.4 K

33、N/m2取二者中较小值20.4kN/m2计算。振捣荷载取 4KN/m2 贝U施工荷载 F=20.4 X 1.2+4 X 1.3=29.68KN/m2侧模纵向加强楞强度验算：q 恒=20.4 X 1.2 X 0.85 = 20.81kN/mq 活=4X 1.4 X 0.85 = 4.76kN/m正应力验算：M max= krrql2=km亘qfl 2 kr<q活=（-0.107 x 20.81 X0.52）+（-0.121 X4.76 X0.52）=-0.557-0.1446 =M/W=0.7X 106/(8.1 X 10梁下横向钢管验算：(梁下横向钢管采用双管)p=qlb/2=10.95

34、8 X 0.6 X 1/2=3.29KN正应力验算： M=Pla/4=3.29 X 0.6/4=0.49KN M3)=8.64N/MM2< 6 =30 N/mm2W-木方截面抵抗矩，W=bh/6=60 x 902/6=8.1 乂 104mm3挠度验算：3=0.632 Xql4/ (100EI) =0.632 x 17.34 X 5004/ (100X4.0 x 103X3.65 X10 =M/W=0.49< 106/(5.08 X 10 )=96.46N/MM2< 6 =205 N/mm2W-钢管截面抵抗矩，W=5.08X 103mm3挠度验算：”pla3/ (48EI) =

35、3.29 x 103X6003/ (48X2.06 X 105X12.19 X 104)=0.59mm<w =la/400=600/400=1.5mmE一木材弹Ti模量，E=2.06 x 105 N/mm2I-截面惯性矩，I=12.19 X104mm4故，满足要求。扣件抗滑承载力验算：)=0.469mm<3 =l/400=500/400=1.25mmE一木材弹 Ti 模量，E=4.0 x 103 N/mm2I-截面惯性矩，I=bh 3/12=60 x 903/12=3.65 x 106 mm4故，满足要求。M12M拉螺栓强度验算：N=1/2FH=1/2 X20.4 X 0.52=2

36、.558KN<f=17.8KN故，满足要求。梁荷载通过小横杆通过扣件传到立杆，因此RB= qla /2=7.2 X 0.6/2=2.16KN < RC=8KNRC为直角扣件抗滑承载力）故，满足要求。竖向立杆钢管计算：竖向承载力验算：N=qla/2=10.958 X 0.6/2=3.29KN <N=27.2KN故，钢管的竖向承载力满足要求。竖向稳定性验算查表得；钢管稳定系数i=15.8mm钢管截面积 A=489mm2由钢管线形系数入=L/i=k ph/i=1.155 x 1.53 x 1800/15.8=201.3查表得少=0.17836二N/（少 A） =3.29 X 10/

37、 （0.178 X489） =37.8N/mm<f=215N/mm通过计算，采用48X3.5钢管符合要求。（三）、框架柱模板及柱箍计算：选取600 X 600柱, 为3.55m,硅浇筑速度为 下：最高层高为4.2m （地下室柱高），梁高0.65m,此柱高2.5m/h,硅初凝时间为5h, B1 = 1.0, (3 2=1.0,计算如荷载计算：F 0.22 九 11/ 22c 24KN / m3. ct0=200/T+15);式中：，为混凝土的重力密度，取 t0为新浇混凝土的初凝时间（1为外加剂影响修正系数，无外加剂，取1 1.0;2为坍落度影响修正系数，坍落度为35 cm,取2 1.0；3

38、为混凝土浇筑速度，取 2.5m /h贝U：F 0.22 24 5 1.0 12.5 41.74KN /m2F0H 24 3.9 93.6KN /m22F2 4KN/m2取两者最小值即F1 41.74KN/m倾倒混凝土时产生的水平荷载，查表取进行荷载组合F' 0.9*i2F2查表取 i11.2，i21.4贝IJF' 50.12KN /m2模板验算：柱箍间距S 500mmq=F/S=50.12 X 0.5=25.06KN/m正应力验算：M=0.125ql2=0.125 X 25.06 乂 0.5 2=0.07KN M6 =M/W=0.07< 106/(7.2 X 103)=1

39、0.0N/mm2< 6=30 N/mm2W-模板截面抵抗矩，W=bh/6=133 X 182/6=7.2 X 103mm3挠度验算：gj=0.521 xql4/ (100EI) =0.521 X 25.06 X1504/ (100X4.0 X 103X8.1 X104)=0.2mm<w =l/400=167/400=0.42mmE一木材弹 Ti 模量，E=4.0 x 103 N/mm2I-截面惯性矩，I=bh 3/12=167 x 183/12=8.1 x 104 mm4故，满足要求。竖向楞验算柱箍间距S 500mmq=Fll=50.12 X0.15=7.52KN/m抗弯强度验算:

40、M=0.1qs2=0.1 X7.52 x 0.52=0.19KN/m_ _4_ _6 =M/W=0.19< 106/(6.4 X 10)=2.97N/MM2<6 =30 N/mm2W-木方截面抵抗矩，W=bh/6=60 X 802/6=6.4 乂 104mm3挠度验算：”0.677Xq1lb4/ (100EI) =0.677X7.52 7 5004/ (100X4.0 X 103X2.56 X106)=0.31mm<h =la/400=500/400=1.25mmE一木材弹 Ti 模量，E=4.0 x 103 N/mm2I-截面惯性矩，I=bh 3/12=60 x 803=2

41、.56 x 106 mm4故，满足要求。柱箍验算柱箍承受集中载荷。计算简图见右图：作强度验算载荷为：q=F/=50.12KN/m2作挠度验算载荷为：q=F1=41.74KN/m2 柱箍强度验算：w =qcL3/(2EI)1/2/2=50.12 X 103X500X6003/(2 X 2.05 X 105X 12.9 X 106) 1/2/2= 0.164M=少 1qcL2/12=0.995 X 50.12 X 0.5 X 0.6 2/12=0.75KN M木方内部正应力(T = M/ (少 A) = (0.75 X 103) /(0.178 x 489)=8.62N/mm2 <f=215

42、 N/mm2q一柱模板侧压力；c一柱箍间距；L一柱箍长度(指柱箍支点之间距离)；少1根据W值在施工手册中查 8-75表。取0.995柱箍挠度验算：3=少 2qcL4/ (384EI) =0.992 X 50.12 x 103X 500)6004) / (384X2.06 X105X 12.19 X 104) =0.334mm <600/400=1.5mmE一木材弹 Ti 模量，E=4.0 X 103 N/mm2I-截面惯性矩，I=bh 3/12=60 X 803=2.56 X 106 mm4少2根据p值在施工手册中查 8-75表。取0.992 故，挠度也满足要求。柱扣抗拉强度验算：N=q

43、cL=50.12X 0.5 乂 0.6=15.04KNg =15.04 X 1000/(50.24 X4)=74.84N/m2<f=205 N/m2N一柱箍侧压力，柱扣的抗拉力。故，柱扣满足抗拉要求。(四)、墙模板计算i0ffi筋（间距2000）墙体支撑图墙筋48钢管】 脚手架4880钢管木方本工程地下室外墙厚 300mm高4.6m-0.25m=4.35m。采用组合钢模板P301s采用0 48双排水平竖直钢管加固，间距 800mm1、荷载计算采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，取二式中的峰小值：F 0.22 ct0 i 2bV2F cH其中：F新浇筑

44、混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）丫 c混凝土的重力密度（kN/m3）。丫 c=%kN/m3t0 新浇筑混凝土的初凝时间（h）。 （T 15）T 混凝土的温度（° ）。设！ = 30V混凝土的浇灌速度（m/h）。V= 2m/hh混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）。H= 4.35m。（3 1外加剂影响彳正系数。取（3 1 = 1.2（3 2 混凝土坍落度影响修正系数。取（3 21.151F 0.22 ct0 1 2bV2=0.22 24 -00- 1.2 1.15 、.2= 45.798kN/m2则：30 15F CH 24kN/m3 4.35m 104.4kN

45、/m2 c取二者中较小值45.798kN/m2作为模板侧压力标准值，并考虑倾倒混凝土 产生的水平荷载标准值2kN/m2,分别取荷载分项系数1.2和1.4,则作用于模板 的总荷载设计值为：q1= （45.798X 1.2+2X 1.4） X 0.25 = 14.439kN/m22、钢模板计算（1）强度验算墙的侧模采用P3015组合式钢模板，板的跨度取 800mm菽单跨两端悬臂 求其弯矩，再进行强度验算。计算简图如图所示：支座弯矩:M A =1.2尹1跨中弯矩：1 =14.4398M E=1 214.439 0.352= 0.884kN,m2122qd (1 4n )823500.621 4 -8

46、002=0.152kNmA A Wx端部挠度:(2)刚度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载23(1 6n 3n )c 24EI跨中挠度:=q2l4c 384EI_2(5 24n )l_400l_400式中:作用于钢模板上的标准均布荷载q2=11.450kN/m比较以上两个弯矩值，以作用在支座处的弯矩最大，故按 M吐算。查表得：WQ=5.86< 103mm3,Ix=26.38x 104mm4故墙模板强度为:0.884 1062 r2=151N/mmf=215N/mm5860钢材的弹性模量。E= 2.1 x 105N/mm2钢模板的截面惯性矩(mm4。I =26.39 Xl0mm4

47、 l1/l =350/800 = 0.4375GJ钢模板的容许挠度值(mm。取l/400端部挠度:= 0.617mm跨中挠度:c= q2Y( 1 6n1 224EIl4003n3)_311.450 350 8003_ 5 _ 424 2.1 1026.39 108004002mm2(1 6 0.43752一 一 一 33 0.43753) 4 q?lc-384EI_2(5 24n )(5 24 0.43752)11.450 8004Z 5 Z4384 2.1 1026.39 10= 0.090mml 600 = 2mm400400故刚度满足要求3、墙模板内外愣计算(1)内愣强度验算内愣采用。4

48、8钢管，其 W= 5.08cm3,I = 12.19cm4,外愣间距为800mm内愣承受模板作用的荷载按三跨等跨连续梁计算，计算简图如图所示。其强度按下式验算：150EI内钢愣的挠度由公式400q2l411.450 8004800=54 = 1.221mm=2mm贝 lj 150EI150 2.1 10 12.19 10400故刚度满足要求。外愣的作用主要是加强各部分的连接及模板的整体刚度，不是一种受力构件，按支撑内愣需要设置，可不进行计算。四.模板拆除1）模板拆除前应编制拆除方案，并在工程技术人员下达通知单后方可 拆除，模板拆除时，现场应有专人看护。2）拆除模板的顺序：采取先支的后拆，后支的

49、先拆，先拆不承重部分， 后拆承重部分，先上部，后下部。拆除竖直面模板应自上而下进行拆除跨度较大的梁下支柱时，应从跨 中开始，分别拆向两端。拆除柱、墙、模板及梁的两侧模板时，应先分块或分段拆除支撑，卡 扣及连接构件，然后拆除模板。如模板与硅粘结较紧，可用木棒敲击模板使之 松动，然后拉下，不得乱砸。拆除梁、楼板底模时，应先松动木模或降低支架，然后逐块或分片拆 除。拆除的模板用绳吊运至地面，不得从高空扔下。模板的拆除顺序一般是先拆非承重的模板， 后承重的模板：先侧模板, 后底模板。框架结构模板的拆除顺序是：柱梁侧模一顶板梁底板3）梁板底模在混凝土试块强度达到规定要求后，硅拆模前强度标准以 现场同条件

50、硅试块试验结果为依据，经技术人员同意后方可拆除。4）对悬臂模板的拆除，应考虑模板悬臂，应加设支撑其间距13并做警示标志。未经允许不得拆除模板。5）梁侧模在混凝土强度能够保证其表面及棱角不因拆除而受损后方准拆除。6）拆除时设专人指挥，并在拆除区域设警示标志。7）当上层梁板混凝土未浇筑时，下层梁板的模板和支柱不得拆除。8）拆除承重模板时硅强度应至少达到以下要求：部位跨度（米）达到设计强度拆模依据板<2>50%以同条件下 养护的试块 的试压结果 为准2V L <8>75%梁<8>75%8>100%悬挑梁、板>100%达到设计强度75%时，保留跨度4m以

51、上主梁及悬挑梁的底模及支柱， 其支柱间距一般不得大于3m五.保证工程质量措施因本工程地下室防水等级为I级防水，地下室外侧剪力墙支模时不准 用铁线穿越墙中，拉片为止水拉片。1）根据结构施工图纸设计模板施工图，并认真校核。模板全部采用18mmfr胶模板和组合钢*II板。木楞采用60X90mmK方；模板必须有一定的强度、刚度 及稳定性，各种预埋件，预留洞，不得遗漏，位置必须准确。每层的浇注硅用 布料机下的梁板支撑双向间距不大于600mm2）安装前模板清理干净，模板和硅接触的表面均应涂刷隔离剂（不得采用 影响结构性能或妨碍装修工程施工的隔离剂）。已涂刷过隔离剂的模板，不得 在模板上随意走动，并按规格堆

52、放整齐。3）模板及其支架在安装过程中，设置防倾覆的临时加固措施。4）浇注硅时，设专人负责巡视模板体系的变化情况，如发现位移、胀模、 下沉、漏浆、支撑脱落、埋件及螺栓等移动现象，应停止浇筑，立即纠正后方 可继续施工。5）选择可靠的模板面料和纵向肋用料，以确定模板表面能够光滑和保证 有足够的强度和刚度，使支撑后的模板能够有效地受到约束不变形。6）改变通常的组装支撑方法，使柱梁模板不再使用拉片形式，均改为外箍、 外撑和外卡的形式。支撑采用中48X35 mm钢管，用管卡做连接，U型托调解 水平面，采用U型扣件整体对拉螺栓加固。7）所有模板的接头处均用10mmW棉条挤压填缝，以阻止硅浆液的渗漏。8）顶板

53、硅浇筑时，设专人监护，发现支撑变形及时加固。9 ） 严格按同条件试块控制拆模时间， 延长侧模的拆模时间， 以保证砼棱角不受损。10 ） 拆除模板时， 要求细心操作， 严防硬挖猛撬或将模板从高处自由落下，造成模板变开，影响砼质量。11）外侧剪力墙施工中不准用铁线穿越剪力墙。12）地下室至三层模板支撑设剪刀撑撑，防止不稳定。13）所有模板拼缝处用胶带纸粘贴，跨度大于 4 米的梁、板及悬臂长度大于 2 米的梁，支设模板应按跨度的 2/1000 起拱。14）模板支好后，必须对模板的尺寸、标高、板面平整度、模板和立柱的牢固情况等进行一次全面检查，如出现较大尺寸偏差或松动，应及时纠正和加固，并将板面清理干净。15）砼浇筑前要认真检查模板位置，复核柱模板垂直度和平整度及梁板标高，检查预留孔洞预埋件位置尺寸是否准确，模板支撑是否牢固，接缝是否严密。六 . 安全技术措施1）按JGJ59-99建筑施工安全检查标准，由工程技术人员编写模板工 程施工方案。吊运安装模板必须设专人指挥。安（拆）作业前必须由工程技术人员对操作人员进行分项工程安装