梁模板支撑加固方案

1、梁模板支撑加固方案工程概况1、工程名称：XX电子衡器有限公司车间一项目2、建设单位：XX电子衡器有限公司3、施工单位：XX建设集团有限公司4、设计单位：XX建筑设计有限公司5、 结构类型：三层框架结构6建筑面积：总建筑面积为 3227 m20二、内容本工程三层结构为支模架，高度为 7.95米，原方案设计，根据本工程图纸 选择典型梁截面300X1200、350X 1100MM进行强度、刚度、挠度验算，其搭设 参数为：小横杆间距为350mm立杆纵向间距为800mm横向间距为700mm符合 规范要求；经安监站检查，实际施工现场搭设为小横杆间距为500mm左右,立杆纵向间距为900左右mm横向间距为8

2、50mm不符合规范和方案要求，为此，须 进行加固处理。三、处理方案经建设、施工单位现场堪察，根据现场实际情况，决定在原搭设支架基础上 沿主梁纵向两侧加设立杆和横向梁底加设小横杆进行加固， 加固后的立杆纵横向 间距为400*850MM双扣件，加固示意图见咐图。三、加固后现浇梁模的结构计算荷载传递路线：现浇梁永久荷载加不变荷载t梁底胶合板、梁底方木楞t梁底钢管小横杆 t （梁底钢管大横杆）t梁底钢管立杆 t地面（或楼面）。7.95 m 标高层 b X h = 350 X 1100 mm （周边板厚100 mn）支架高按实际搭 设的超高支架7.95 m o3 - 1梁底模板强度、挠度计算3 - 1-

3、 1荷载计算 （取b = 1 m作为计算单元）永久均布线荷载标准值：模板自重G k = 0.5 0 X （0.35 + 2 X 1.0 ） = 1.18kN / m，混凝土自重 G 2 k = 24.00 x 0.35 X 1.1+ 24.00 X 0.1 X 0.25 = 9.84kN / m钢筋自重G3 k = 1.50 X 0. 35 X 1.1+ 1.10 X 0.1 X 0.25= 0.61kN / m标准值 工=11.6kN / m , 设计值=应控制的组合时，荷载系数取1.35）,可变均布线荷载标准值：施工人员及设备荷载Q 1 k = 1.00 kN / m混凝土振动荷载Q 2

4、k = 2.00 kN / m标准值 工=2.55 kN / m ,设计值1.35X 11.6=15.66kN / m（当永久何载效2X0.85 m =0.85kN / m2x0.85m =1.7 kN / m=1.4X 0. 7X 2.55 = 2.5 kN / m ,荷载设计组合值的比较：S 1 = 1.0 （1.2 X 15.66+ 1.4 X 2.55 ） = 22.4 kN / m 2;（由可变荷载控制组合）2S 2 = 1.0（1.35 X 15.66 + 1.4 X 0.7 X 2.55 ） = 23.6kN / m ,（由永久荷载控制组合）S 1 v S 2,应取S 2 = 2

5、5.3k N / m 2作为设计依据（二种控制组合比较决定取值）C=60.3kN/ r 1 r L r 1 f 11 JL * 11LULh 1 h 1 b '11 r 1 1 f 1 r 1116,711 &7116,7r计算得：内力分析q 1 （永久荷载）=21.1/ 0.35= 60.3 kN / m,q 2 （可变何载）=2.5 / 0.35 =7.1 kN / m,计算简图如下：（计算跨度取梁底木楞最大间距1=350 / 3 =116.7 mm )按二跨连续梁进行内力分析（以梁纵向1.00 m作为计算单位）q=7JkN/nq=6>25kN/nI山川川1山山mil

6、2M min = M b = (0.1 q 1 + 0.117q2) L=(0.10 X60.3 +0.117 X 7.1 ) X 0.117 2 = 0.09kN-m,Q max = Q b =( 0.60 q 1 +0.617 q 2) L=(0.6 X 60.3 +0.617 X 7.1 ) X 0.117 = 4.7kN ,R man = R b =( 1.1 q 1 +1.2 q 2) L=(1.1 X 60.3 +1.2 X 7.1 ) X 0.117 =8.7kN ,（为了后续计算的方便，应计算两侧边的方木楞支反力）R A = R D = 0.4q L = 0.4 （60.3+

7、7.1 ） 0.117 = 3.2kN ,比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）3- 1 - 3 强度计算（胶合板按15 mm考虑）最大正应力43X 10 mm = 2.4N / mm6(T max =| M | man / W = 0.09 X 10/ 3.75V f m （按顺纹强度考虑）=15 N / mm、,32最大剪应力t max = 3Q man / 2bh = 3 X 4.7 X 10 / 2 X 1000 X 15 mm = 0.472 2N / mm V f t = 1.4 N / mm 。结论：强度经验算符合要求。3 -

8、1 - 4挠度验算（可采用标准荷载验算）q 1=60.3/1.35=44.7 kN / m q 2=7.1/1.4=5.1kN / m最大挠度 V man = (0.677 q 1+0.912 q 2) L 4 / (100 E I ) = (0.677 X 44.7 + 0.994125X 5.1 ) 0.117 X 10/ 100 X 6000 X 2.81 X 10= 0.04 mm V V = 117 / 250 = 0.47 mm。结论：计算结果符合挠度允许值。3- 2现浇梁底（中间二根）1 #木楞强度、挠度计算3-2-1荷载计算（中间木楞承受最大荷载，以其作为强度、挠度验算）梁底方

9、木楞承受胶合板支座力所传递的荷载，取最大支座反力作为设计荷载，并化为均布线荷载，q = R man/ 1.00 m = 8.7kN / 1.00 m = 8.7kN / m,3-2-2 内力分析按三跨连续梁进行内力分析（计算跨度L = I max =400/ 2= 0.25m ）,计算得2 2M min = MBe = 0.10 q L = 0.10X 8.7 X 0. 2= 0.03kN-m；Q max = Qb e =0.60 q L= 0.60X8.7 X 0. 2= 1.04kN ;R max = RB C =1.10 q L= 1.10X8.7 X 0. 2= 1.91kN;（另外：

10、对于梁二侧的方木楞也要计算支反力以便于后续计算）R max = RB C =1.10 q L= 1.10X3.2 X 0. 2= 0.7kN;q=8,7kN/n比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。3-2-31 #木楞强度计算6 最大正应力(T man = | M | man +十 3.00410 = 1.0 V f m =13 N / mm 2。最大剪应力T man = 3 Q man / 2bh = 3 X 1.04 X10 3X 3.00 X 10 3 = 0.52V Aif ' rw V ' r*7 nM M jMTVr t

11、/IV,200 £I 200；200AL7I412v ft = 1.30 N / mm 。结论：计算结果强度符合要求。7-2-41 #木楞挠度验算（可采用标准荷载验算）q = 8.7 / 1.35 = 6.4 kN / m4最大挠度 v max = k q l /100EI = 0.677 X 6.4 X0. 241012/ 100 X 9000 X9.005X 10 = 0.01 v v =175 / 250 = 0.7 mm 。结论：计算结果符合挠度允许值。3-3梁底钢管小横杆强度、挠度计算3-3-1荷载计算梁底钢管小横杆上的1 #木楞共有4根，其中中间二根木楞的支反力（即传给梁

12、底钢 管小横杆的集中荷载是 p1=2.08KN,两侧边二根木楞的支反力（即传给梁底钢管小横杆的集中荷载是 P2=R max = R B c = 1.10 q L = 1.10 X 3.2 X 0. 2= 0.7kN；因此，梁底钢管小横杆承受梁底1#木楞传递的集中荷载是 4个，中间：p1=1.91KN二侧：p2= 0.7kN;3-3-2内力分析0.85 m):按简支梁进行内力分析，计算简图如下（计算跨度Pl PR Pl卢计算得 M max = p 1 a+ p2 b=1.91 x （0.25+0.117）+0.7 x 0.25=0.88kN-m,Q max = 2.61 kN ,Ra、B = 2

13、.61kN ,3-3 3 强度计算最大正应力（T max = M max - W （钢管截面抗弯矩）=0.88 X 10 6 - 4. 493 X 10 3 =195.9N / mm 2v f （Q235钢钢材的强度设计值）=205 N / mm 2；结论：经计算强度符合要求。剪应力、挠度不赘算。3 - 4现浇梁底大横杆的强度、挠度验算3- 4 - 1 梁底大横杆承受小横杆的支座力 P = R max =2.61kN,和钢管自重线荷载qz （均匀荷载计算）。（钢管自重荷载设计值）q z = 1.35 X 0.03 33 = 0.04 kN / m ,3 - 4 - 2 内力分析计算简图如下现按

14、三跨连续梁计算（取 B = l = 0.40 m作为计算跨度）2计算得：M max = M A - B、c -d = （ 0.213P L+0.08 q L ） = （0.213 X 2.61+ 0.08 X 0.0 4X 0.4 ） 0.4= 0.22kN-m ,Q max = 0.675 P + 0.50 P + 0.60 q L = 0.675X 2.61 + 0.50 X 2.61 + 0.60 X 0.0 4X 0.4 = 3.1kN ,Rman = R b = 1.3P + P + 1.10 q L = 1.3 X2.61+ 2.61+ 1.10 X 0.0 4 X 0.4 = 6

15、.0kNp-2,61kNq = 0-04kN/m孑 400 卜 400 r 400比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。63=0.22 X 10- 4. 493 X 103 - 4 - 3强度计算最大正应力d max | M | max * W （钢管截面抗弯矩）=49v f （Q235钢钢材的强度设计值）=205 N / mm结论：经计算强度符合要求。3 - 4 - 4 挠度验算不再赘算。3-4-5梁底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算梁底小横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移强度按下式计算R < R c 其 中R c 扣件抗滑移承载力设计值，取8.

16、00 kN，考虑扣件的实际质量，设 计值取 8.00 X 0.8 = 6.40 kN ;R 水平杆传给立杆的竖向作用力，R =1.05 R b = 1.05 X 6.27 = 6.58kN v Rc =9.6 kN （双扣件）；结论：经计算抗滑移符合要求。35、主次梁相交处的结构计算根据结构平面，以选择最不利状态作为主次梁相交处的结构强度验算。其它主次梁 交叉处的构造可参照详见附图执行。说 明：在框线范围围内为中立杆承受荷载的区域。根据上图，中立杆稳定强度不必赘算。主梁底方木楞强度复验算根据前述验算，梁底方木楞强度、刚度符合要求，不再复验。UM850此根附助小横杆于主梁底小横杆之下主次梁相交处通用构造节点平面图结 论：根据主次梁节点加强，强度均