卸料平台专项施工方案68532

1、万家花城万和苑二期工程卸料平台专项方案编制人：职务 / 职称：审核人：职务 / 职称：批准人：职务 / 职称：一、工程概况平湖万家花城万和苑二期工程，本工程地块位于嘉兴平湖市，胜利路以南，漕兑路以北，平湖大道以东，梅园路以西。本工程建筑结构形式为框架- 剪力墙结构，基础类型为出库及8#、14#主楼采用钢筋砼预制管桩及其余主楼采用混凝土钻孔灌注桩基础，本工程由5 栋 30 层高层及整体地下室1 层局部2 层，建筑总高度89.8m。总建筑面积152278.98m2，其中地上建筑面积 106082.54, 地下室建筑面积 46196.44 m2。本工程± 0.000 标高相当于黄海标高 3

2、.900m。结构类型为框架、剪力墙结构，建筑结构安全等级为二级，设计使用年限为50 年，地基基础设计等级为甲级，屋面防水等级为一级，地下室防水等级为一级，建筑消防类别为一类高层建筑，建筑物耐火等级为一级。本工程建筑抗震设防分类为标准设防类（丙类）建筑，场地类别为类，抗震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度为 0.1g ，抗震等级主楼及其相关范围内（主楼外二跨且不小于 20 米）的抗震等级同主楼一层的抗震等级（剪力墙抗震等级为三级（用于 27 层建筑）、剪力墙抗震等级为二级（用于 30 层建筑）、框架抗震等级为二级），其余车库处的框架抗震等级为三级。基础形式为车库采用预应力管桩，主楼 27 层

3、采用管桩， 30 层钻孔灌注桩，基坑开挖深度约 10m。卸料平台的布置本工程单层面积大，楼层高，且施工工期较为紧张，为使钢管、模板等建筑材料能快速有效地翻运至上部施工层，故特从二层开始一个单元每层均布设一只卸料台位（使用荷载小于或等于 1.5 吨），安装后进行上下垂直运输，并层层往上循环安装使用，直至33 层。（卸料平台详图附后）。二、卸料平台的制作本工程用卸料平台平面尺寸为1900× 3500，平台靠砼现浇构件外侧布置，突出现浇构件最外侧 1550mm，平台骨架主梁采用 16#槽钢，平台板下横档采用 16#槽钢，拼接焊接而成，横档上铺设模板作卸料平台用。防护栏杆采用 48×

4、;3. 0mm钢管焊接，共计有两排平行于建筑物纵向栏杆，每排有立杆6根，间距为 0.7m，高度 1.2 m 。栏杆上铺满铺模板作围护用，如附图所示。三、安装、拆除与使用卸料平台制作完成后，利用塔吊进行吊装，用钢丝绳将平台套住（通过预焊在平台上的 420 吊环）后吊运至欲安装楼层，将靠建筑物一端的槽钢放入预埋在楼面板中的拉环（ 4 20 拉环埋件）内，并用电焊固定。外侧利用4 21.5 钢丝绳吊拉至上层构件的预埋拉钩内，各钢丝绳利用双调螺丝张紧。拆除时则用塔吊吊住平台（平台上应清理干净，以免平台内的物体坠落）使之不至翻落，而后松掉钢丝绳及螺丝即可吊离原安装位置，吊至上层进行安装，有专人负责指挥。

5、操作时，应尽量使吊物摆放均匀，同时不得堆载过重, 限载 1.5T 。四、操作平台安全要求1. 卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2. 卸料平台安装时， 钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢， 建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3. 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4. 卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5. 卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6. 操作平台上应显着标明容许荷载， 人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载， 配专人监督。五、卸料平台

6、安全计算书一、参数信息一、参数信息1. 荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2) ：0.35 ；栏杆、挡板类别：木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m) ： 0.14 ；施工人员等活荷载 (kN/m2 ):2.00 ，最大堆放材料荷载 (kN):15.00 。2. 悬挑参数内侧钢绳与墙的距离 (m) ： 2.80 ，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m) ：1.30 ；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m) ：2.90 ；钢丝绳安全系数 K： 6.00 ，悬挑梁与墙的节点按铰支 计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3. 水平支撑梁主梁材料类型及型号：

7、 16a号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号： 16a号槽钢槽口水平 ；次梁水平间距 ld(m) ：0.50 ，建筑物与次梁的最大允许距离le(m) ： 1.20 。4. 卸料平台参数水平钢梁 ( 主梁 ) 的悬挑长度(m) ：5.10 ，水平钢梁 ( 主梁 ) 的锚固长度(m) ：1.50,次梁悬臂 Mc(m)：0.00 ；平台计算宽度 (m) ： 1.90 。二、次梁的验算次梁选择 16a 号槽钢槽口水平 ，间距 0.5m，其截面特性为：面积 A=21.95cm2；惯性距 I x=866.2cm4；转动惯量 Wx=108.3cm3；回转半径 i x=6.28cm；截面尺寸： b=63mm,

8、h=160mm,t=10mm。1. 荷载计算(1) 、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为 0.35kN/m2 ；Q1 =0.35 × 0.50= 0.18kN/m；(2) 、型钢自重标准值：本例采用 16a号槽钢槽口水平 ，标准值为 0.17kN/m Q 2 =0.17kN/m(3) 、活荷载计算1) 施工荷载标准值：取 2.00kN/m2Q3 =2.00kN/m22) 最大堆放材料荷载 P：15.00kN荷载组合Q=1.2×(0.18+0.17)+1.4×2.00 ×0.50=1.81kN/mP=1.4×15.00=21.00kN

9、2. 内力验算内力按照集中荷载 P与均布荷载 q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩 M的计算公式 ( 规范 JGJ80-91，P31)为：M max=ql 2/8(1 - m2 /l 2) 2 + pl/4经计算得出 : M =(1.81 ×1.902/8)×(1-(0.002/1.9022×1.90/4=10.79kN·m。) +21.00max最大支座力计算公式 :R=P + q(l+2m)/2经计算得出 : R=(21.00 + 1.81× (1.90 + 2× 0.00)/2=12.22kN3. 抗弯强度验算次梁应力：

10、=M/ xWx f其中 x -截面塑性发展系数，取 1.05 ；f -钢材的抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2；次梁槽钢的最大应力计算值 =1.08 ×104/(1.05 ×108.30)=94.91N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =94.912N/mm2 小于次梁槽钢的抗压强度设计值f=205N/mm 2 , 满足要求！4. 整体稳定性验算 =M/ bWx f其中， b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b =(570tb/lh)×(235/f y)经过计算得到b=570×10.00 ×63.00 ×

11、235/(1900.00×160.00 ×235.0)=1.18 ；由于b大于 0.6 ，按照下面公式调整： b ' =1.07 -0.282/ b 1.0得到b' =0.831 ；次梁槽钢的稳定性验算 =1.08 ×104 /(0.831 ×108.300)=119.89N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算2小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 =119.886N/mmf=205N/mm 2 , 满足要求！三、主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16a 号槽钢槽口水平 ，其截面特性为：面积

12、 A=21.95cm2；惯性距 I x=866.2cm4；转动惯量 Wx=108.3cm3；回转半径 i x=6.28cm；截面尺寸， b=63mm,h=160mm,t=10mm；1. 荷载验算(1) 栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；Q1=0.14kN/m；(2) 槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m静荷载设计值 q=1.2 × (Q1+Q2)=1.2 × (0.14+0.17)=0.37kN/m ；次梁传递的集中荷载取次梁支座力R ；2. 内力验算悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水

13、平钢梁支撑梁弯矩图(kN· m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)从左至右各支座反力：R1=17.459kN；R2=11.931kN；R3=-4.207kN。最大支座反力为Rmax=11.931kN；最大弯矩 Mmax=9.687kN· m；最大挠度=0.064 mm。3. 抗弯强度验算=M/( x Wx) + N/A f其中x -截面塑性发展系数，取 1.05 ；f -钢材抗压强度设计值，f=205.00N/mm 2；主梁槽钢的最大应力计算值=9.687×106/1.05/108300.0+1.69×104/2195.000=92.868N/mm2；2主

14、梁 槽钢 的最 大应 力计 算值92.868N/mm 小于主梁槽钢的抗压强 度设计 值f=205.00N/mm 2 ，满足要求！4. 整体稳定性验算 =M/( b Wx) f其中 b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=(570tb/lh)×(235/f y)b =570×10.0 ×63.0 ×235/(4100.0 ×160.0 ×235.0)=0.547 ；主梁槽钢的稳定性验算=9.687×106 /(0.547 ×108300.00)=163.39N/mm2；2主梁槽钢的稳定性验算=163

15、.39N/mm 小于 f=205.00,满足要求！四、钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力 RUi 按照下面计算，RCi=RUisin i其中 RCi -水平钢梁的垂直支坐反力(kN) ；RUi -拉钢绳的轴力 (kN) ；i-拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；sin i =Sin (ArcTan (2.9/(1.3+2.8)=0.577；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi / sin i ；RUi =17.459 / 0.577=30.23kN；五、钢丝拉绳的强度验算选择 6×19钢丝绳 , 钢丝绳公称抗拉强度 1550MPa，直径

16、 21.5mm。Fg =aFg/K其中 F g -钢丝绳的容许拉力 (kN) ；Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) ，查表得 Fg271.5kN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 6× 19、6×37、6× 61钢丝绳分别取 0.85 、 0.82 和0.8 。 0.85 ；K -钢丝绳使用安全系数。 K6。得到： Fg=38.462kN>R u 30.233kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。六、钢丝拉绳拉环的强度验算取钢丝拉绳 ( 斜拉杆 ) 的轴力最大值 RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=30233.350N。拉环强度计算公式为：=N/A f2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm 2；所需要的拉环最小直径D=30233.4 ×4/(3.142 × 50.00 ×2) 1/2 =19.6mm。实际拉环选用直径 D=20mm的HPB235的钢筋制作即可。七