模板及支架设计计算

1、附件：模板及支架设计计算书 一、荷载标准值及材料参数根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008,表4.1.1,表4.1.2,表4.3.2,表522,表A.3.1-3,表A.5.2,续表B,查得以下荷载取值、荷载组合及材料参数：1.1荷载标准值1、包荷载标准值2（1）模板及支架自重标准值（G1k）:取0.5 kN/m ;（2）混凝土自重标准值（G2k）:取24kN/m式中：F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m ）;节一混凝土的重力密度（kN/m3）；V混凝土的浇筑速度（m/h）,按1.5m/h的浇筑速度进行计算；t。一新浇混凝土的初凝时间（h）,采用to=200/（T+15）, T

2、为新浇混凝土的入模温度， 取 20C,所以 t0=200/（20+15）=5.7h;任一外加剂影响修正系数，按照掺具有缓凝作用的外加剂考虑，取 1.2;也一混凝土塌落度影响修正系数，按照塌落度为110150mm,取1.15;H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）,均按照最不利原 则考虑取构件最大值。2、活荷载标准值 2（1）施工人员及设备荷载标准值（Q1k）:面板与次楞计算时取 2.5kN/m ,再用集中;（3）钢筋自重标准值（G3k）:取1.5 kN/m3;（4）新浇混凝土对模板侧面的压力标准值（G4k）, -1按式1: F =0.22以0日/2；式2: F =4H计算，两

3、者取较小值；荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；主楞取 1.5 kN/m2;立杆取1.02 kN/m2。（2）振捣混凝土时产生的荷载标准值（Q2k）:水平面模板取2.0kN/m；垂直面模板取4.0 kN/m2,且作用范围在新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内；（3）混凝土采用泵车输送，梁、墙、柱倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值（Q3k）,取 4.0kN/m2。（4）因本工程车站为地下结构，因此不考虑风荷载对模板支架作用。3、荷载组合参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标准值组合应符合下表规定：模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合项 目参与组合的荷战类

4、别计算承载能力验算挠度1板的模板及支架G1K+G2K+G 3K+Q1KG1K+G2K+G 3K2梁的底板及支架G1K+G2K+G 3K+Q2KG1K+G2K+G 3K3柱（边长大于300mm）、墙（厚度人丁 100mm ）的侧面模板G4K+Q 3KG4K注：1、验算挠度应采用荷载标准值，计算承载能力应采用荷载设计值。2、此表摘自建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008表4.3.22.1 材料参数1、面板（覆面木胶合板）参数：抗弯强度fm =13.0N/mm 2 ,弹性模量E = 8父103 N/mm 4。2、50Xl00mm、100M00mm 木楞（马尾松）：抗弯强度 fm = 13.0

5、N/mm 2 ,弹性模量E =1.0父104 N/mm 2,木楞分别按40>90mm、90>90mm进行计算。次楞：间距300mm50mme 100mm*木3、支撑：采用 48M.0mm Q235钢管，f =215N/mm2。二、顶板模板计算18mmf多层板、车站顶板结构最大厚度为0.7m,面板米用18mm厚木胶合板，次楞米用50X00mm万 木，间距300mm,主楞采用100M00mm明则 间距600mm；顶板支撑立杆横向间距为 900mm,纵向间距为600mm （沿车站方向/叫?杆步距为1200mm。18mm&层板次楞 50X 100mm< 方(间距 300mm)

6、主楞 100X 100mm< 方(间距 600mm)立面图2.1荷载计算计算承载能力:1、面板及次楞活载按均布算:q =(G1k+G2k+G3k)1.2+Q1k 1.4= (0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 2.5 1.4 = 25.52kN/m2活载按集中算:q2= (G"G2k+G3k)M1.2F=Q1k>1.4 2，=(0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 =22.02kN/m=2.5 1.4=3.5kN/m验算挠度:q = G1k+G 2k+G 3k=0.5 0.7 24 0.7 1.5 =18.35kN/m2、主楞 q = 0+G2k+G

7、3k)1.2+Qik 1.42= (0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 1.5 1.4 = 24.12kN/m2验算挠度:q = G1k+G 2k+G 3k=0.5 0.7 24 0.7 1.5 =18.35kN/m3、立杆 q = (G1k+G2k+G3k) 1.2+Q1k 1.42= (0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 1 1.4 = 23.42kN/m22.2 面板计算面板宽度取b=1.0m,次楞间距即为梁跨度取l=0.3m。该位置荷载取值为，均布：q1= 25.52仅0=25.52kN/m ;集中：q2 =22.02 父 1.0 =22.02kN/m , F

8、=3.5><1.0 = 3.5kN/m验算挠度：q =18.35 1.0 -18.35kN/m1、受力简图q=2543856kN/m2、荷载验算 22均布面板最大弯矩：M1=0.1ql =0.1 25.52 0.3 -0.22968KN m集中面板最大弯矩： 22M2=0.1ql0.175Fl =0.1 22.02 0.30.175 3.5 0.3 = 0.38193KN m则两者取最大值，M2 =0.38193KN m面板截面抵抗矩： W=bh2,6 =1000 182 6 = 5.4 104 mm3面板截面惯性距：I = bh3. 12 =1000 183 12 = 4.86

9、105mm4应力：仃=M2/W =381930/5.4x104 =7.07N/mm2 < fm =13.0N/mm2 ,满足要求。2、挠度验算模板挠度由式v =0.677q 14.100EI=0.677 18.35 3004/(100 旗>103X4.86 105)=0.26mm<v=300/250=1.2mm ,故能满足挠曲变形要求。2.3 次楞计算次楞采用50M00mm方木，间距300mm,主楞间距即为梁跨度取l=0.6m,该位置荷载取值为，均布：q1=25.52 0.3=7.656kN/m；集中：q2 =22.02父0.3 =6.606kN/m , F = 3.5父 0

10、.3 = 1.05kN/m验算挠度：q =18.35 0.3 = 5.505kN/m1、受力简图qq=|7.656kNNymq=6.606 kN/m q=12.169kN1/m5kN/m2、荷载验算均布次楞最大弯矩：M1 =0.1ql2 =0.1 7.656 0.62 -0.2756KN m集中次楞最大弯矩:M2 =0.1ql2 0.175F1 =0.1 6.606 0.62 0.175 1.05 0.6 =0.3485KN m则两者取最大值,M2 =0.3485KN m次楞截面抵抗矩:次楞截面惯性距:v =0.677q l4100EIW=bh2 6 =40 902 6 =5.4 104mm3

11、I=bh3 12 =40 903 12 =2.43 106 mm4应力：仃=M /W =348500/5.4x104 = 6.45N/mm2 < fm =13.0N/mm2 ,满足要求。3、挠度验算446=0.677 5.505 600 /(100 1.0 10 >2.43 10)=0.20mm<v=600/250=2.4mm ,故能满足挠曲变形要求。2.4 主楞计算计算承载能力:2均布：q =(0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 1.5 1.4 =24.12kN/m_ 2验算挠度:q =0.5 0.7 24 0.7 1.5 =18.35kN/m主楞采用100X0

12、0mm,间距为600mm,支撑立杆横距即为梁跨度取l=0.9m。该位置荷载取值为：均布：qi=24.12 0.6=14.47kN/m；验算挠度：q =18.35 0.6 =11.01kN/m1、受力简图qq=24736mN/m2、荷载验算均布主楞最大弯矩：M=0.1ql2 =0.1 14.47 0.92 -1.17KN m主楞截面抵抗矩： W =bh2 6 =90 902 6 = 1.22 105mm3主楞截面惯性距：I =bh3 12 =90 903 12 = 5.47 106 mm4应力：a =M/W =1170000/1.22 父105 =9.59 N/mm2< fm =13.0N

13、/mm2 ,满足要求。3、挠度验算v =0.677q l4 100EI=0.677 11.01 9004/(100 X0 104X5.47 106)=0.89mm<v=900/250=3.6mm ,故能满足挠曲变形要求。2.5 支撑计算支撑荷载均布：q1 =(0.5 0.7 24 0.7 1.5) 1.2 1 1.4 = 23.42kN/m 21、计算长度lo= h+2a式中h支撑杆长度；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高=H-200-18-600n-350若大于500,采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm处加设一道扣件式水平杆作为支架

14、顶层水平杆，则：层高-主次楞-模板-中间步距-首层高-300 =H-200-18-600n-350-300根据上式以及现场模板支撑实际配图，得出 a值，见下表：部位a值备注顶板282mm立杆底部在中板取表中最大a值进行计算：则：h+2a=1200+282X2=1764mm2、支撑轴力验算N=q X 冲=23.42>0.6 >0.9=12.65kN将此杆件（48毛.0）按单钢管支柱轴心受压构件考虑：= < f A其中：N每根立柱承受的荷载（N）A一钢管截面面积（mm2）主楞：间距900mm100m由100m而木一轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比 人求得。九=l% 1。为钢管

15、计算长度，5钢管回转半径 i =近2 +d2/=%82 + 422/=15.95mm,则儿=包=764 = 111 ,44i 15.95A=2=424 mm由建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）附录E查得：=0.509次楞：间距300mm50mme 100mmf 木N n N- = 1 2.651 =58.61 N/mm2 <f =215N/mm2 ,满足要求。A 0.509 424三、中板模板计算18mmi多层板板厚为400mm的中板模板体系中，面板采用 18mm厚多层板，次楞采用50X00mm 车站纵向方向方木，间距300mm；主楞采用100M00mm方木，

16、间距900mm；中板支撑立杆横向间距为 平面图900mm,纵向间距为900mm （沿车站方向），立杆步距为1200mm。18mmi层板次楞 50X 100mm< 方（间距 300mm）钉子固定立面图主楞 100X 100mm< 方（间距 900mm）3.1荷载计算计算承载能力:1、面板及次楞汴加竹 5 =(G1k+G2k+G3k)1.2+Q1k 1.4 2F=Q1k 1.4= 2.5 1.4=3.5kN/m(0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 2.5 1.4 = 16.34kN/m2活载按集中算：q2 =(G1k+G2k+G3k)22= (0.5 0.4 24 0.4

17、1.5) 1.2 = 12.84kN/m21.1 3 + q =GIk+G 2k+G 3k验算挠度： 1k 2k 3k9=0.5 0.4 24 0.4 1.5 =10.7kN/m 22、主楞“ q = (Gik+G2k+G3k) 1.2+Qik 1.4= (0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 1.5 1.4 = 14.94kN/m2验算挠度：iG+G3k2=0.5 0.4 24 0.4 1.5 =10.7kN/m 23、立杆均布：q = 000)肛 1.4= (0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 1 1.4 = 14.24kN/m21.2 面板计算面板宽度取b=1.0m

18、,次楞间距即为梁跨度取l=0.3m。该位置荷载取值为，均布：q1= 16.34仅0=16.34kN/m；集中：q2 =12.84父 1.0 =12.84kN/m , F = 3.5父 1.0 = 3.5kN/m验算挠度：q =10.7 1.0=10.7kN/m1、受力简图q=36|=4心56kN/m2、荷载验算均布面板最大弯矩：M1 =0.1ql2 =0.1 16.34 0.32 = 0.15KN m集中面板最大弯矩：M2 =0.1ql2 0.175F1 =0.1 12.84 0.32 0.175 3.5 0.3 =0.3KN m则两者取最大值，M2 -0.3KN m面板截面抵抗矩： W=bh

19、2,6 =1000 182 6 = 5.4 104 mm3面板截面惯性距：I = bh3. 12 =1000 183 12 = 4.86 105mm4应力：仃=M 2./W =300000/5.4x104 =5.6N/mm2 < fm =13.0N/mm2 ,满足要求。3、挠度验算模板挠度由式v = 0.677ql4.100EI=0.677 10.7 3004/(100 旗X103M.86 105)=0.15mm<v=300/250=1.2mm ,故能满足挠曲变形要求。1.3 次楞计算次楞采用50M00mm方木，间距300mm,主楞间距即为梁跨度取l=0.9m,该位置荷载取值为，均

20、布：q1= 16.34 (X3=4.9kN/m；集中：q2 =12.84 父 0.3 = 3.85kN/m , F = 3.5父 0.3 = 1.05kN/m验算挠度：q =10.7 0.3=3.21kN/m1、受力简图qq=29k68mN/m门二SDQ2、荷载验算均布次楞最大弯矩：M1 =0.1ql2 =0.1 4.9 0.92 = 0.40KN m集中次楞最大弯矩:22M2 =0.1ql2 0.175F1 =0.1 3.85 0.92 0.175 1.05 0.9 =0.48KN m则两者取最大值,M2 =0.48KN m次楞截面抵抗矩:次楞截面惯性距:v =0.677q l4100EIW

21、=bh2,6 =40 902 6 =5.4 104mm3I=bh3.12 =40 903 12 =2.43 106 mm4应力：a =M/W =480000/5.4父104 = 8.9N/mm2 < fm =13.0N/mm2 ,满足要求。3、挠度验算=0.677 3.21 9004/(100 K0 104X2.43 106)=0.59mm<v=900/250=3.6mm ,故能满足挠曲变形要求。1.4 主楞计算计算承载能力:2均布：q =(0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 1.5 1.4 =14.94kN/m验算挠度：q =0.5 0.4 24 0.4 1.5 =1

22、0.7kN/m 2主楞采用100X00mm,间距为900mm,支撑立杆间距即为梁跨度取l=0.9m。该位置荷载取值为：均布：qi= 14.94 (X9=13.45kN/m；验算挠度：q =10.7 0.9 =9.63kN/m1、受力简图qq=24536kN/m2、荷载验算主楞最大弯矩：M =0.1ql2 =0.1 13.45 0.92 = 1.09KN m主楞截面抵抗矩： W=bh2.6 =90 902 6 = 1.22 105mm3主楞截面惯性距：I=bh3.12 =90 903 12 =5.47 106mm4应力：仃=M/W =1090000/1.22父105 =8.9N/mm2<

23、fm =13.0N/mm2 ,满足要求。3、挠度验算v =0.677q l4 100EI=0.677 9.63 9004/(100 1.0 104 >5.47 106)=0.78mm<v=900/250=3.6mm ,故能满足挠曲变形要求。1.5 支撑计算支撑荷载均布:q = 0+G2k+G3k)1.2+Q1k 1.4= (0.5 0.4 24 0.4 1.5) 1.2 1 1.4 =14.24kN/m21、计算长度lo= h+2a式中h支撑杆长度；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高=H-200-18-600n-350若大于500

24、,采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm处加设一道扣件式水平杆作为支架 顶层水平杆，则:层高-主次楞-模板-中间步距-首层高-300 =H-200-18-600n-350-300根据上式以及现场模板支撑实际配图，得出a值，见下表：部位a值备注中板扩大端462mm立杆底部在底板320 轴282mm立杆底部在底板2026轴332mm立杆底部在底板取表中最大a值进行计算：则：则：h+2a=1200+462X2=2124mm2、支撑轴力验算N=q X 冲=14.24X0.9>0.9=11.53kN将此杆件（48毛.0）按单钢管支柱轴心受压构件考虑：仃=4 fA其中：N每根立柱承受的荷载（N）A一钢

25、管截面面积（mm2）一轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比人求得。儿=% , l0为钢管计算长度，i为钢管回转半径i =*七2 +d2/=*；482 + 422/=15.95mm,则人=空=134,44i 15.95由建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）附录E查得：=0. 376二 D2二d2A= 一442二424 mm1 1.5 3 31 072 N.A 0.376 424mm2 <f =215N/mm2 ,满足要求。四、顶板梁模板计算顶板梁以1000M800mm为例进行计算，梁模板体系中，采用18mm厚木胶合板，次楞采用50M00mm方木，间距不超过 250

26、mm,主楞采用100M00mm方木，间距600mm；梁外侧模板采用2道小18钢螺栓对拉，间距600mm；支撑立杆横向间距为600mm,纵向间距为600mm （沿车站方向），立杆步距为1200mm1御11多层板次樗50乂100b木方 刎矩3005t.iocxi。口 mt 4力 c”r，：叫”!4.1 梁侧面荷载计算1F1 =0.22rct0Plp2V2 =0.22 父24M5.7父1.2父1.15"，诉=50.86kN/m N 2 8.72 31 02；=113 N, mm < f = 205 N. mmA 254.34所以M8螺栓满足受力要求。4.3梁底荷载计算计算承载能力:F

27、2 =rcH =24 1.8 = 43.2kN/m22= 57.44kN/m因为F2<Fi,应以F2=43.2kN/m2作为计算依据。计算承载能力：q1 =43.2 1.2 4 1.4验算挠度：q2 =43.2kN/m24.2 梁侧对拉螺栓计算梁外侧模板采用2道68钢螺栓对拉,轴向拉力 N 为：N= qb/2=57.44 1>0/2=28.72kN,_ . 2 一 ， 一 2贝U：A=W_=*q= 254.34 mm2 q =(Gik G2K G3K)1.2 Q2K 1.4 2 = (0.5 1.8 24 1.8 1.5) 1.2 2.0 1.4 = 58.48kN/m2验算挠度：

28、q =G1K G2K G3K =0.5 1.8 24 1.8 1.5 = 46.4kN/m4.4 梁底面板计算面板宽度取b=1.0m,次楞间距即为梁跨度取l=0.25m。该位置荷载取值为，均布：q1= 58.48仅0=58.48kN/m ;验算挠度：q =46.4 1.0 =46.4kN/m4.5 力简图q=58版 NmkN/m2、荷载验算均布面板最大弯矩：M=0.1ql2 =0.1 58.48 0.252 = 0.37KN m面板截面抵抗矩： W=bh： 6 =1000 182 6 = 5.4 104mm3面板截面惯性距：I =bh3. 12 =1000 183 12 =4.86 105mm

29、4应力：仃=M2/W =370000/5.4104 =6.9 N/mm2 < fm =13.0N/mm 2,满足要求。3、挠度验算模板挠度由式v = 0.677q l4.100EI=0.677 46.4 2504/(100 轨>103X4.86 105)=0.32mm<v=250/250=1.0mm ,故能满足挠曲变形要求。4.6 梁底次楞计算次楞采用50M00mm方木，间距250mm,主楞间距即为梁跨度取l=0.6m,该位置荷载取值为，均布：q1= 58.48 (X25=14.62kN/m；验算挠度：q=46.4 0.25 =11.6kN/m1、受力简图q=l24.16港N

30、N/m2、荷载验算次楞最大弯矩：M1 =0.1ql2 =0.1 14.62 0.62 = 0.53KNm次楞截面抵抗矩：W =bh： 6 = 40 902 6 = 5.4 104mm3次楞截面惯性距：I=bh3.12 =40 903 12 =2.43 106 mm4应力：仃=M/W =530000/5.4父104 =9.8 N/mm2v fm =13.0N/mm2,满足要求。3、挠度验算v =0.677q l4 100EI=0.677 11.6 6004/(100 K0 104X2.43 106)=0.42mmvv=600/250=2.4mm ,故能满足挠曲变形要求。4.7 梁底主楞计算主楞采

31、用100X00mm,间距为600mm,支撑立杆间距即为梁跨度取l=0.6m该位置荷载取值为：均布：q1= 58.48 0.6=35.09kN/m ;验算挠度：q =46.4 0.6 = 27.84kN/m1、受力简图q=135儡kNNm2、荷载验算均布主楞最大弯矩：M1 =0.1ql2 =0.1 35.09 0.62 =1.26KN m主楞截面抵抗矩： W -bh2. 6 =90 902 6 =1.22 105mm3主楞截面惯性距：I =bh3 12 =90 903 12 =5.47 106mm4应力：仃=M /W =1260000/1.22x105 =10.3N/mm2< fm =13

32、.0N/mm2 ,满足要求。3、挠度验算v =0.677q 14100EI=0.677 27.84 6004/(100 X0 104X5.47 106)=0.45mm<v=600/250=2.4mm ,故能满足挠曲变形要求。4.8 支撑计算支撑荷载按58.48kN/m2考虑。1、计算长度lo= h+2a式中h支撑杆长度；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高=H-200-18-600n-350若大于500,采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm处加设一道扣件式水平杆作为支架顶层水平杆，则：层高-主次楞-模板-中间步距-首层高-300 =H-2

33、00-18-600n-350-300根据上式以及现场模板支撑实际配图，得出a值，见下表：部位Ha值备注顶板梁TZL15650288mm立杆底部在中板TZL25650288mm立杆底部在中板TZL3545088mm立杆底部在中板取表中最大a值进行计算：则：则：h+2a=1200+288X2=1776mm2、支撑轴力验算N=q X 冲=58.48>0.6 >0.6=21.05kN将此杆件（48毛.0）按单钢管支柱轴心受压构件考虑：仃=4= fA其中：N每根立柱承受的荷载（N）A一钢管截面面积（mm2）一轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比人求得。人力,1。为钢管计算长度，i为钢管回转半

34、径i =>D2 +d/ = J482 +422/ =15.95mm,则九=空 =112,44i 15.95由建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）附录E查得：=0.50222八二 D二 d2A= -= 424 mm443，-仃=-= . =9 8.n/ mrmwf =215 N/mm2 ,满足要求。A 0.502 424五、中板梁模板计算中板梁以900X000mm中纵梁为例进行计算，梁模板体系中，采用18mm厚木胶合板， 次楞采用50X00mm方木，梁侧间距250mm,梁底间距250mm,主楞采用100X00mm方 木，间距900mm；梁外侧模板采用1道小18钢螺

35、栓对拉；支撑立杆横向间距为 600mm, 纵向间距为900mm （沿车站方向），立杆步距为1200mm。.Gl盯他晚 0TT7. 于' i-I ICt K. ! I； E .K.fi-1 |5lt=z4Ktaii5.1 梁侧面荷载计算1F1 =0.22rctJ-2V2 =0.22 24 5.7 1.2 1.15、1.5 = 50.86kN/m 2一 一 _ .2F2 =rcH =24 1.0 =24kN/m2 一因为F2<Fi,应以F2=24kN/m作为计算依据。计算承载能力：q1 =24 1.2 4 1.4 =34.4kN/m2验算挠度：q2 =24kN/m25.2 梁侧对拉螺

36、栓计算梁外侧模板采用r二 d2则： A= 41道小18钢螺栓对拉，轴向拉力 N为：N= qb=34.4 0.9=30.96kN一- 23.14 182=254.34 mm4N 30.96 31 0一22:一 二一=122N mm < f = 205 N mmA 254.34所以M8螺栓满足受力要求。5.3 梁底荷载计算计算承载能力: q =(G1k G2k G3k) 1.2 Q2K 1.42= (0.5 1.0 24 1.0 1.5) 1.2 2.0 1.4 = 34kN/m2验算挠度：q =Gik G2K G3K =0.5 1.0 24 1.0 1.5 =26kN/m25.4 梁底面板

37、计算面板宽度取b=0.9m,次楞间距即为梁跨度取l = 0.25m该位置荷载取值为，均布：qi=34>O.9=30.6kN/m；验算挠度：q=26 0.9 =23.4kN/m1、受力简图q=3q.=80/56kN/m>dUJ>>3U22、荷载验算 22均布面板最大弯矩：M =0.1ql =0.1 30.6 0.25 -0.19125KN m面板截面抵抗矩： W=bh2；6 =900 182 6 = 4.86 1 04 mm3面板截面惯性距：I =bh312 =900 183 12 =4.37 105mm4应力：仃= M/W =191250/4.86父 104 = 3.9

38、4N/mm2 < fm =13.0N/mm2 ,满足要求。2、挠度验算模板挠度由式v = 0.677q 14100EI=0.677 23.4 3004/(100 旗X103M.37 105)=0.37mm<v=300/250=1.2mm ,故能满足挠曲变形要求。5.5 梁底次楞计算次楞采用50M00mm方木，间距250mm,主楞间距即为梁跨度取l=0.9m,该位置荷载取值为，均布：q1= 34 &.25=8.5kN/m；验算挠度：q=26 0.25 -6.5kN/m1、受力简图q=l8钵68mN/m2、荷载验算次楞最大弯矩： Mi =0.1ql2 =0.1 8.5 0.92

39、 =0.69KN m次楞截面抵抗矩：W=bh2.6 = 40 902 6 = 5.4 104mm3次楞截面惯性距：I =bh3 12 =40 903 12 =2.43 106 mm4应力：仃=M/W =690000/5.4父104 =12.8 N/mm2 < fm =13.0N/mm2 ,满足要求。3、挠度验算v =0.677q|4.100EI=0.677 6.5 6004/(100 X0 104 M.2 X06)=0.13mm<v=600/250=2.4mm ,故能满足挠曲变形要求。5.6 梁底主楞计算主楞采用100X00mm,间距为900mm,支撑立杆间距即为梁跨度取l=0.6

40、m该位置荷载取值为：均布：q=34>0.9=30.6kN/m；验算挠度：q =26 0.9=23.4kN/m1、受力简图2、荷载验算主楞最大弯矩：M =0.1ql2 =0.1 30.6 0.62 =1.1016KN m主楞截面抵抗矩： W=bh2,6 =90 902 6 = 1.22 105mm3主楞截面惯性距：I=bh3.12 =90 903 12 = 5.47 106mm4应力：仃=M /W =1101600/1.22x105 =9.03N/mm2< fm =13.0N/mm 2 ,满足要求。3、挠度验算v =0.677q l4 100EI=0.677 23.4 6004/(1

41、00 1.0 104 >5.47 106)=0.38mm<v=600/250=2.4mm ,故能满足挠曲变形要求。5.7 支撑计算士4=9伙 G2K G3Q 1.2 Q2K 1.4= (0.5 1.0 24 1.0 1.5) 1.2 2.0 1.4 = 34kN/m21、计算长度lo= h+2a式中h支撑杆长度；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：层高-主次楞-模板-立杆标准节-首层高=H-200-18-600n-350若大于500,采用在顶层碗扣式水平杆以上300mm处加设一道扣件式水平杆作为支架 顶层水平杆，则：层高-主次楞-模板-中间步距-首层高-300 =H-2

42、00-18-600n-350-300根据上式以及现场模板支撑实际配图，得出a值，见下表：部位Ha值备注中板梁扩大端5930262mm立杆底部在底纵梁上3-13 轴5650282mm立杆底部在底板上14-20 轴4450282mm立杆底部在底纵梁上取表中最大a值进行计算：则：则：h+2a=1200+282X2=1764mm2、支撑轴力验算N=q X 冲=34X0.6X0.9=18.36kN将此杆件（48毛.0）按单钢管支柱轴心受压构件考虑：仃=?£ f其中：N每根立柱承受的荷载（N）A一钢管截面面积（mm2）一轴心受压稳定系数，根据钢管立柱长细比 人求得。工力,10为钢管计算长i为钢管

43、回转半径i =4D2 +d2/4 =d482 +42/=i5.95mm,则九176415.95由建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）附录E查得：=0.509a 二 D2 二d2八 2A= -= 424 mm44N 1 8 . 3 6 31 0.2.2仃= =85 .N/m m&f =215N/mm，潴足要求。A 0.509 424六、侧墙、端墙模板计算标准段单侧模板体系中，采用6mm厚钢模板，次楞模采用8#槽钢，间隔300mm,主 楞采用7道10槽钢双拼，详细构造如下图。单侧支撑架间距800mm，地锚埋设角度为45°,地锚埋设间距400mm,锚固深度

44、750mm3.侧墙钢模板构造图-1|1 .Ja>1O11Q1O 华1三 仍.J13111a_11-1Q-1按最不利情况考虑，取站厅层最大浇筑高度 5.85m计算 6.1侧压力计算1、荷载计算1F1 =0.22rct01112V2 =0.22 24 5.7 1.2 1.15 . 1.5 = 50.86kN/m_ _. _ . .2F2 =rcH =24 5.85 = 140.4kN/m6.2支架与埋件受力计算2、分析支架受力情况：取o点的力矩为0,则：1、受力简图4.7 R=FiX (3.19+2.66/3) +F2X (3.19/2) WJ R=104.25KN其中：Fi=0.5 8.7

45、 66.6 2.66=62KN; F2=1 >0.7 66.6 3.19=148.72KN3、支架侧面的合力为：F 合=F1+F2=210.72 为：F 总2= F 合 2+R2=210.722+104.252WJ F总=235.1KN,与地面角度为：a =26.3°F总/F合由F总分解成两个互为垂直的力，其中一个与地面成 45度，大小为:T45 =COS(45 -a) F总=222.69KN锚栓间距为400mm,与地面角度为：a =5°,则丁45。共有2个埋件承担，其中单个埋件最大拉力为：F= T45/2=111.35KN4、埋件强度验算预埋件为II级钢d=25mm

46、,埋件最小有效截面积为：A=3.14 X12.52=491mm2轴心受拉应力强度：6=F/A=111.35xl03/491=226.1MPa <f=310MPa,符合要求。5、埋件锚固强度验算对于弯钩螺栓，其锚固强度的计算，只考虑埋入碎的螺栓表面与碎的粘结力，不考虑 螺栓端部的弯钩在碎基础内的锚固作用，螺栓锚入混凝土长度为750mm。锚固强度：F 锚二兀dh 15=3.14X25X750X2.5 =147.2 KN >F=111.35KN,符合要求。其中：F锚一锚固力，作用于地脚螺栓上的轴向拔出力（N）;d一地脚螺栓直径（mm）；h一地脚螺栓在碎基础内的锚固深度（mm）;中一碎与地

47、脚螺栓表面的粘结强度（N/mm2）, 一般在普通混凝土中p b取值22.5 3.5N/mm。6.3 面板计算将面板简化为支撑在次楞方木上的三跨连续梁体系进行计算。其中，多层板面板宽度 取b=1.0m,板厚即为梁高取h=0.006m,次楞间距即为梁跨度取l =0.3m。该位置荷载取值 q=F冲=66.6kN/mXl.0=66.6kN/m, q2 = 50.86 父 1.0 = 50.86kN/m1、受力简图2、荷载验算面板最大弯矩：M =Mx0>qi2 =0.1179 66.6x103 X0.32=706.69N m面板截面抵抗矩： W=bh2；6 =100 0 6 2 6 = 0.6 1

48、 04 mm3应力：仃=M/W =706690/0.6x104 =117.78N/mm 2< fm =215N/mm2 ,满足要求。3、挠度验算钢材弹性模量 E=2.06X105N/mm2,I=1.8 1 灯8m4模板挠度由式 =0.677ql4. 100EI=0.677 66.6 103X0.34/(100 2(06 1011M.8 10-8)=0.987mm<1.5mm故能满足挠曲变形要求。6.4 次楞计算标准段侧墙次楞采用8#槽钢，取单根次楞作为一个计算单元，将次楞简化为三跨连续 梁，进行抗弯及其挠度验算。其中，主楞间距即为梁跨度取l=0.9m。次楞间距d=0.3m,则作用在

49、次楞上的荷载可简化为：q=F墙M=66.6 0.3=19.98kN/m均布荷载。8#槽钢(r=215MPa E=2.1 X05MPa,截面抵抗距 Wx=2.5325 10-5m3,截面惯性距:I=1.013 10-6m4o1)受力简图q=2i8/95碟N/mI>22）荷载验算最大弯距 Mmax=0.1 42=0.1 19.98 103>0.92=1618.4N.m应力： 二二Mmax.W =1618.4/2.5325 10-5=63.9MPa<fm=215MPa故满足要求。3）挠度验算挠度验算采用标准荷载，则q=28.758kN/ m主楞挠度由式 =0.677 ql4. 10

50、0EI=0.677 28.758 103X0.94/（100 义1 105X106X1.013 10-6）=0.418mm<900/500=1.8mm故能满足挠曲变形要求。6.5主楞计算准段侧墙处主楞采用10槽钢双拼。放置在间隔800mm支撑架侧方，取单根主楞作为 一个计算单元，将主楞简化为三跨连续梁，进行抗弯强度及其挠度进行验算。其中，支撑间距即为梁跨度取l = 0.8m。主楞间距取最不利情况d=1.2m,次楞作用在主楞上的荷载简化为均布荷载：q=F墙M=66.6 1.2=79.92kN/m。槽钢采用人3钢（r=215MPaE=210Gpa,截面抵抗距 W=3.9667X10-5m&g

51、t;须。:2)受力验算最大弯距 Mmax=0.1 ql2 =0.1 79.92 103>0.82=5115Nmm omax=Mmax/W=5115/3.9667 W-5=128.95MPa <215MPa=(r 满足抗弯强度。,截面惯性距:I=2 >1.983 10-6m3）挠度验算=3.966 10-6m4。1）弯距计算简图频274Wm挠度验算采用标准荷载，则q=79.92kN/ m主楞挠度由式.=0.677 ql4 100EI=0.677 86.274 103X0.84/(100 义1 105X106>C.966 10-6)=0.266mm<800/500=1

52、.6mm故能满足挠曲变形要求。七、柱模板计算方柱模板面板为6mm厚钢板，主筋及横向加强筋均为10#,钢背楞为210#,钢背楞 布置间距450600,吊钩为小20圆钢。柱子最大截面尺寸为700X000mm,柱子高度：6.23m。柱板模板体系中，采用6mm厚钢板模板，次楞采用10槽钢间距300mm,主楞采用10槽钢双拼，间距450600mm。现取1106mm一面进行受力验算。-O4-主榜10槽钢双拼，问手450YO0mm主体结构柱模板断面图主体结构柱模板立面图7.1 荷载计算1F1 =0.22rct01112V2 =0.22 24 5.7 1.2 1.15 .1.5 =50.86kN/m2F2 =rcH =24 6.23 = 149.52kN/m2因为FKF2,应以F1=50.86kN/m2作为计算依据计算承载能力：q1 =50.86 1.2 4 1.4 =66.6kN/m验算挠度：q2 =50.86kN/m.11；>am)；aujj2)荷载验算 32面板最大弯矩：Mmax =0.1xql2=0.1)(66.6 10 >0.3)= 559.4N.m面板的截面系数：W=bh2. 6 =1.0 0.0062 6 =6 10 m3面板