超大粱支撑专项方案讲解(共22页)

1、精选优质文档-倾情为你奉上 目 录1210.转化层梁支撑验算书171.编制依据1.1 施工组织设计序号名 称编制日期1万晟阳光城商住1#、2#楼A段1#-8#楼超高、超重、超跨度模板支撑专项方案2016年5月1.2 图纸 序号楼号图纸编号出图日期1商住1#、2#楼1#-8#楼建施JS-(1-8)-101aJS-(1-8)-108, 建施JS-(1-8)-201JS-(1-8)-207b;结施S001S7042014.04 1.3规程、规范 表1-3序号名 称编号1混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-20152建筑安装工程质量检验评定统一标准GB50300-20133建筑安装分项工程施工

2、工艺规程DBJ/T-01-26-20034建筑工程施工技术管理规程DBJ01-80-20035建筑工程测量规程DBJ-01-21-956混凝土结构工程施工质量验收规程GB50204-20107建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008本工程万晟阳光城为坡地建筑，1#商住楼、2#商住楼、1-8#楼及1-8#地下车库，上段建筑6+1F住宅，高度21m，下端建筑为停车库1F,沿街商业4F，总建筑面积为45014.94。其中转换层（住宅一层）层高-5.1m/-5.7m-0.5m，最大跨度7.8m，最大梁截面400 mm×1700mm，700 mm×1500mm，最小梁截面300

3、 mm×600 mm板厚160mm、180mm。2.1总体简介序号项目内容1工程名称毕节万晟阳光城商住1#、2#楼1#楼-8#楼2建设单位毕节万晟置业有限公司3设计单位重庆建工集团股份有限公司设计研究院4监理单位武汉工程建设监理咨询有限公司5施工单位福建省闽南建筑工程有限公司6工程地址毕节市七星关区7结构形式框肢剪力墙结构8总建筑面积45014.948质量要求合格2.2建筑设计概况 序号项目内 容1建筑面积总建筑面积45014.94建筑高度23.3-26m2绝对标高1-2#±0.000=1501.3m；3-4#±0.000=1500.7m；5-6#±0.

4、000=1496.3m；7-8#±0.000=1492.3m（黄海高程）层数6+1层4建筑层高一层3.5m，二层至六层3m（±0.000以上）5室内外高差0.75m2.3结构设计概况序号项目内 容1基础型式商住1#、2#楼1#楼-8#楼独立基础2结构形式商住1#、2#楼1#楼-8#楼框架短肢剪力墙结构3基础埋深独立基础-1.5m4钢筋等级HPB300、HRB335、HRB4005混凝土强度等级基础垫层C15基础C30梁、柱、楼板C30、C35、C406钢筋保护层厚度基础40mm 楼板15mm梁、柱梁25mm,柱30mm 7结构尺寸基础垫层100mm楼板120mm、

5、100mm、130 mm、180 mm框架柱700mm×800mm、600mm×600mm、700mm×700mm、300mm×400mm、800 mm×800mm2.4主要梁、柱断面及板厚表楼号1#-8#楼部位梁截面（mm）板厚（mm） 柱截面（mm）一层500×1200、600×1300、400×1700、700×1500、400×1000、500×1200180mm700×800、600×600、800×800二层至六层200×400、20

6、0×500、200×450、200×600120mm400×200、200×1000、300×1000跃层至屋面200×400、200×500、200×450、200×600、200×300120mm400×200、200×1000、300×1000、200×6002.5施工、构造要求及技术保证条件：2.5.1施工要求本工程各现浇构件均采用木模（15mm厚七合板）。所有15mm厚多层板支撑体系次龙骨采用50*100、100*100木方，主龙骨采用

7、100*100木方，支顶体系采用¢48碗扣支撑脚手架，U托与龙骨连接，架体必须按方案连续设置纵、横向扫地杆和水平杆，并且与相邻四周构件拉通。应在支撑体系周圈外侧和中间有结构梁、柱的部位, 按水平间距69m, 竖向间距23m与结构设置固结点（连墙件）。架体四周与中间沿纵、橫向全髙全长从两端开始每隔四排立杆应设置一道垂直剪刀撑。 2.5.2.模板支架的构造要求： a.在支撑架的顶部应采用可调顶托受力，不得采用横杆受力，且顶托自由端不得超过150mm、距离最上面一道水平杆不宜超过300mm。当超过300mm时，应采取可靠措施固定；底部（距地300以内）必须满设纵横方向水平横杆，每步也必须满

8、设纵横方向水平横杆。 2. 剪刀撑的设计：架体四周与中间沿纵、橫向全髙全长从两端开始每隔四排立杆应设置一道垂直剪刀撑；架体两端与中间沿水平方向全平面每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步应设置一道水平剪刀撑。上述剪刀撑的底端应与四周可依托的结构顶紧。 3. 顶部支撑点的设计： a.梁底大楞的纵向支撑横杆与梁底立杆的连接扣件必须采用双扣件。 b.超大承重梁梁底下均匀设置2根承重立杆，横距300；纵距均为900，立杆上设置纵向支撑钢管横杆，在横杆上按300间距设置横向钢管大楞，上铺50×100方木做梁底板支撑。 4. 支撑架搭设的要求 a.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要

9、求：均按高度10米以内要求：垂直度误差不超过25，横杆水平误差20； b.确保每个扣件都牢固固定住连接部分的纵横架杆，扣件螺栓拧紧扭力矩值不小于40N·m，也不大于65N·m，用力矩扳手检查扣件总数的10。c.在所有立杆底部支垫200(宽)×50（厚）×4000（长）通长松木脚手板，将钢管支设在底座上，不得将立杆直接置于楼层板上。d、拆模要求： 因该支模跨度较大，必须强度达到100后，再拆除支模架。在搭设施工过程中由专人负责搭设过程中的安全。由技术负责人负责方案的落实，且分别进行安全、质量的技术交底。2.5.2施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案

10、，确保模板支架施工过程中均衡受载，拟采用汽车泵由中部向两边扩展的方式浇筑混凝土； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，多余材料不能在支架上方堆放；在混凝土浇捣的过程中，禁止无关人员站在操作面上；振捣时不得漏振、过振。 c.浇筑过程中，必须安排专人检查支架的支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。2.6现场情况及超高、超重、大跨度轴线、区域见下图：2.6.1现场情况及超重、大跨度轴线、区域尺寸平面图 A段1#、3#、5#、7#楼A段2#、4#、6#、8#楼3.施工安排3.1 模板施工目标和原则目标：结构施工达到合格标准。原则：优选模板体系，以最少的

11、投入满足施工质量要求。3.2施工部位及工期要求（详见进度计划）3.3劳动力组织及职责分工3.3.1管理人员及劳务人员职责分工为优质高效的组织好模板施工,经理部选派有施工经验的主管、木工工长专门负责模板工程,负责对施工队进行本工种的交底,针对本工程提出技术质量安全要求。4.施工准备4.1技术准备4.1.1根据施工组织设计、施工图纸要求计算模板配置数量，确定各部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。4.1.2项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。4.1.3根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。4.1.4进场扣件、顶托、钢管应依照规定挑选，扣件应现场抽样

12、复测，严谨使用弯曲，有缺陷的钢管。 5.A段1#-8#楼-5.7m-0.5m超重梁位置及截面尺寸。5.1.1A段1#-8#楼一层为转换层标高为-5.7m/-5.1m-0.5m，框支梁超大超重梁S2-S5/2-L400×1000最大净跨度4200mm;2-L/S5-S7轴550×1000最大跨度7050mm，净跨度5200mm；S7-JS7-K/S-5轴500×1200最大跨度7050mm，净跨度6250mm；S7-JS7-K/S-5轴，450×900最大跨度5800mm，净跨度5050mm；S7-BS7-K/S-7轴600×1300，最大跨度7

13、800mm，净跨度7500mm;S-2S-3/S7-J轴700×1500；最大跨度6100mm，净跨度5800mm；S-2S-7/S7-E轴400×1700，最大跨度7050mm,净跨度6300mm；S7-HS7-J轴700×1300，最大跨度7800mm，净跨度7500mm;S7-ES7-G/S-3/S-5轴550×800，最大跨度8300mm，净跨度7100mm;5.1.2 A段1#-8#楼-5.7m-0.5m超大顶板梁支撑技术要求。钢管架下垫50mm厚脚手板，U托丝杆伸出长度150mm。支设模板穿墙螺栓直径18mm，穿墙螺栓垂直于梁截面间距350m

14、m，水平间距400mm。梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板底部木方间距150mm，梁模板侧面木方间距200mm。梁底模板厚度h=15mm，梁侧模面板厚度h=15mm（700*1500mm梁具体支设方式见下图）。最小梁截面300mm*600mm,梁底支撑采用单立杆，立杆顺梁方向间距600mm，水平杆间距1000mm,设置连续剪刀撑(详见模版施工方案）。注：梁底横向立杆间距300mm，纵向立杆600mm;水平杆间距1000mm，梁底立杆架设连续剪刀撑。5.13顶板支撑 A段转换层板厚160mm、180mm标高-5.1m/5.7m-0.5m。顶板支撑立杆间距900mm*900mm

15、，水平杆间距1000mm,U托自由段长度不大于150mm,剪刀撑南北向连续布置，每4排一道，立杆下铺设通长4000*50*200脚手板。具体做法见下图：5.14框架柱模板支设。 穿墙螺栓直径16mm,竖向起步距地面150mm,第二步、三步400mm,第四步以上500mm,水平间距350mm；100*100方木间距150mm。具体见下图：700*700。最小柱300*400详见模板施工见模板施工方案。5.2顶板、梁回顶技术要求5.2.1A段1#-8#楼一层为转换层，梁截面和顶板厚度结构荷载加大，负四层至负一层顶板、梁S2轴-S5轴/S7-L轴S1-A轴范围，采用钢管架支撑回顶。示图如下:注：立杆

16、间距1500mm，水平杆间距1500mm。注：在同一跨中竖向钢管回顶不少于两排，立杆间距2000mm，水平杆间距1500mm。6.1验收要求6.1.1模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支撑部分应有足够的支撑面积。6.1.2模板表面清理干净并均匀涂刷脱模剂。6.1.3接缝不漏浆，严禁脱模剂沾污钢筋，污染混凝土接茬处。6.1.4为加强质量控制，关键环节加强预检：6.2技术质量措施：6.2.1杜绝模板接缝漏浆，模板与模板间拼缝、模板与阴角拼缝均采用企口拼缝。梁的阴、阳角的模板拼缝处贴1×1海绵条。6.2.2加强模板清理，杜绝粘膜现象，用扁铲清理模板板面，铲掉混凝土残渣，用角磨

17、机进行打磨，然后用拖布涂刷脱模剂，用抹布或棉丝将板面的浮油擦净。6.2.3针对模板工程出现的问题及时分析原因，采取改进措施。6.2.4模板支搭完毕后，要进行预检并办理项目部内工长的交接检手续，经监理公司签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，需要木工专门负责看管模板。6.2.5必须符合混凝土结构工程施工及验收规范的有关规定，板面拼接不得有错台。7.安全要求71作业前，工长、班组长必须进行口头、书面安全技术交底，而且针对性要强。72作业前应检查所使用的工具，如手柄有无松动、断裂等，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用。操作时戴绝缘手套。73成品、半成品木料要堆放整齐，不得任意乱放

18、。不得存放在施工层内，木材码放高度不超过1.2米为宜。74模板安装作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，木模板及支撑材质是否合格。75模板工程作业高度在2M和2M以上时，系好安全带，临边作业要设防护栏杆。76操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在墙顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。77模板立杆顶撑必须设牢固的拉杆，不得与门窗等不牢靠和临时物件相连接。模板安装过程中，不得间歇，柱头、搭头、立杆顶撑、拉杆等必须安装成牢固的整体后，作业人员才允许离开。78基础工程安装，必须检查基坑土壁边坡的稳定情况，基坑上口边沿1米以内不得堆放模板及材料。向槽内运送模板构

19、件时，严禁抛掷。使用塔吊运输，下方操作人员必须远离危险区域。79 组装立柱模板时，四周必须设牢固支撑，支设独立梁模应搭设临时操作平台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走和立侧模。710拆模的顺序和方法。应按照先支后拆、后支先拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；已拆活动的模板，必须一次拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。711拆除作业时必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆除作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。712严禁用吊车直接吊除没有撬松动的模板，吊运大型整体模板时必须栓结牢固。713拆除电梯井及大型孔洞模板时必须栓结牢固，且吊点平衡。714拆

20、除的模板支撑等材料，必须边拆、边清、 边运、边码垛。楼层高处拆下的材料，严禁向下抛掷。715木工机械操作人员应经培训，熟悉使用的机械设备构造、性能和用途，掌握有关使用、维修、保养的安全操作知识。电路故障必须由专业电工排除。716机械作业前应试机，各部件运转正常后方可作业。开机前必须将机械周围及脚下作业区的杂物清理干净，必要时应在作业区铺垫板。717每台机械应挂机械负责人和安全操作牌。718作业后必须拉闸，箱门锁好。8.成品保护81 已校好并验收后的模板不得随意乱动，更不能乱动螺栓和支撑系统。82浇筑混凝土时要设专人看模，发现问题及时处理。83拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和

21、棱角。84模板应堆放在塔式起重机的有效回转半径内，堆放场地要坚实平整、排水流畅、不得积水。85模板要划出专门堆放区，场区内的模板应按规格、型号分区堆放，并要设立明确的标志，非操作人员不得随意进入模板堆放场。86拆模时要轻拿轻放，不得随意乱扔，以免碰坏模板的棱角。顶板模板拆模后要设临时支撑以保证顶板质量，支撑两端要设垫板，不能直接将支撑顶在楼板上；墙体拆完模后，所有阳角均加设竹胶板制作的护角。87拆下的模板要及时清理，清理模板时要用铲子铲，不能用大锤等重物砸，以保证模板的平整度。拆下的扣件、螺栓要集中堆放，不得随意乱扔。9. 180mm模板高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手

22、架安全技术规范（JGJ130-2011）、 混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要 疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3. 高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.15；脚手架搭设高度(m):5.02

23、； 采用的钢管(mm):48×3.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.

24、00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3； I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.000×0.300×0.200 = 1.500 kN/m； (2)模板的自重线荷

25、载(kN/m): q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)×0.900×0.300 = 0.810 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×(1.500 + 0.105) = 1.926 kN/m； 集中荷载 p = 1.4×0.810=1.134 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.134×0.900 /4

26、+ 1.926×0.9002/8 = 0.450 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.926×0.900/2 = 1.434 kN ； 截面应力 = M / w = 0.450×106/133.333×103 = 3.376 N/mm2； 方木的计算强度为 3.376 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.900×1.926/2+1.134/2

27、 = 1.434 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1433.700/(2 ×80.000 ×100.000) = 0.269 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.269小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.500+0.105=1.605 kN/m； 集中荷载 p = 0.810 kN； 最大变形 V= 5×1.605×900.0004 /(384×95

28、00.000×.67) + 810.000×900.0003 /( 48×9500.000×.67) = 0.411 mm； 方木的最大挠度 0.411 小于 900.000/250,满足要求! 三、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.926×0.900 + 1.134 = 2.867 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.688 kN.m ； 最大变形 Vmax

29、= 1.593 mm ； 最大支座力 Qmax = 9.367 kN ； 截面应力 = 0.688×106/5080.000=135.502 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.367 kN； R <

30、 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.149×5.020 = 0.747 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0.284 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.200×0.900×0.9

31、00 = 4.050 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.081 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.900×0.900 = 2.430 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.499 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.499 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i

32、- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至

33、模板支撑点的长度；a = 0.150 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.000 = 1.964 m； Lo/i = 1963.500 / 15.800 = 124.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.428 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9499.174/（0.428×489.000） = 45.387 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 45.387 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a =

34、 1.000+0.150×2 = 1.300 m； Lo/i = 1300.000 / 15.800 = 82.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.710 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9499.174/（0.710×489.000） = 27.360 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 27.360 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a =

35、 1.300 按照表2取值1.007 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.007×(1.000+0.150×2) = 1.627 m； Lo/i = 1627.211 / 15.800 = 103.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.566 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9499.174/（0.566×489.000） = 34.321 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 34.321 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 模板承重架应尽量利用

36、剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大

37、，可采用下小上大的变步距设置， 但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆， 使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满

38、设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，

39、钢 管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩 展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢 筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。10.转化层梁支撑验算书： 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、 混凝土结构设计规范GB50010-2010、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、 钢结

40、构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 梁底增加3道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.50。 一、参数信息: 梁段信息:L1； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.15； 脚手架步距(m):1.00；脚手架搭设高度(m):3.70； 梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:多根承重立杆，木方垂直梁截面； 梁底增加承重立杆根数:3； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.700； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(

41、m):1.500； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):48×3.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

42、 (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.500×0.600=22.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.600×(2×1.500+0.700)/ 0.700=1.110 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.700×0.600=1.680 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.2×22.500+1.2×1.110=

43、28.332 kN/m； 集中荷载 P = 1.4×1.680=2.352 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=1.930 kN； N2=5.575 kN； N3=6.940 kN； N4=5.777 kN； N5=1.930 kN 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3； I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4； 木方强度计算: 最

44、大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.940/0.600=11.567 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×11.567×0.600×0.600= 0.416 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.416×106/.3 = 3.123 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力: Q = 0.6×11.567&#

45、215;0.600 = 4.164 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3×4163.997/(2×80.000×100.000) = 0.781 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.677×9.639×600.0004 /(100×9500.000×666.667×103)=0.134 mm； 木方的最大挠度小于 600.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN