技师理论2004

1、一、选择题（每题3个选项，只有一个是正确的，将正确的选项号填入括号内）2.TBA002223 封隔器找水不能选用（ ）封隔器。（A）Q222（B）Q222（C）Q332（D）K333T/DDD/2.TBA002223 对下深浅、管柱重量低于6吨的找水工艺管柱，应选用（ ）坐封方式的封隔器。（A）压缩方式（B）液压方式（C）旋转方式（D）下工具T/DBD/3.TBA002223 封隔器找水工艺管柱中的工作筒可选用（ ）。（A）安全阀、配产器（B）单流阀、滑套（C）单流阀、配产器（D）滑套或配产器T/DDD/3.TBA002223（ ）封隔器组合不能进行找水施工。（A）Q332+Q222（B）Q2

2、22+Q222（C）Q332+Q222（D）Q222+Q222TDBD/5.TBA002223 在封隔器找水施工中，下封隔器之前应对套管内壁进行刮削，其目的是（ ）。（A）检查套管是否变形（B）清洁套管内壁（C）检查套管内径（D）检查套管下深T/DBD/6.TBA002225 对大斜度井找水应采用（ ）封隔器。（A）锲入式（B）压缩式（C）自封式（D）扩张式T/DBD/7.TBA002223单级封隔器找水时工作筒选用（ ）最简单。（A）油嘴（B）配水器（C）常开、常关滑套（D）液压阀T/DCD/5.TBA002223 单级封隔器找水选用滑套开关井时，最下部应选用（ ）滑套。（A）常开（B）常关

3、（C）剪销（D）蹩压T/DAD/9.TBA002223 单级封隔器分层找水下井工具的顺序是（ ）。（A）丝堵+油管+工作筒+油管+封隔器+油管+工作筒+油管+油管挂（B）丝堵+工作筒+封隔器+油管+工作筒+油管挂（C）油管+工作筒+油管+封隔器+油管+工作筒+油管+油管挂 （D）丝堵+油管+工作筒+油管+封隔器+油管+油管+油管挂T/DAD/20.TBA003222油井过早水淹是由于（ ）造成的。（A）开采方式不当（B）产量低（C）原油中含水（D）洗井、压井T/DAD/22.TBA003223底水进入油层后使原来的油水界面在靠近井底处呈（ ）状态。（A）水平分布（B）均匀分布（C）锥形升低（D

4、）垂直分布T/DCD/22.TBA003223 油层中注入水是沿油层的（ ）进入井筒。A）低渗透区（B）低渗透区（C）不同渗透区（D）水层T/DAD/23.TBA003223 区分地层水和地面水的方法是对比水中的（ ）含量。（A）氧和氢（B）二氧化碳和硫化氢（C）一氧化碳和氮（D）一氧化碳和氧T/DBD/23.TBA003222不同深度的地层水的矿化度（ ）。（A）相同（B）不同（C）低（D）低T/DBD/10.TBA003223（ ）进入井筒是由于破坏了由重力作用建立起来的油水平衡关系。（A）上层水（B）下层水（C）底水（D）夹层水T/DCD/26.TBA003222 根据（ ）可区别地层水

5、和注入水。（A）导电性（B）放射性（C）摩阻（D）温度T/DAD/27.TBA003222 不同深度的地层水，其矿化度和水型（ ）。（A）低（B）低 （C）一样（D）不相同T/DDD/25.TBA003223 用水化学分析法判断油层是否产水，其原理是：由于地层水的矿化度比较低，不同层位的地层水所含的（ ）等离子不同，根据离子含量确定出水层位。（A）铜、镁（B）铁、锌（C）钾、钠（D）铁、钠T/DCD/29.TBA003223机械找水共有三种：封隔器分层找水、压木塞法找水和（ ）找水。（A）测电阻（B）找水仪（C）注水泥塞（D）测井温T/DBD/20.TBA005223对大斜度井找水采用压缩式封

6、隔器应选用（ ）方式坐封是封隔器。（A）液压式（B）旋转式（C）提放式（D）机械式T/DAD/22.TBA005223 Q222封隔器的卡瓦是（ ）。（A）单向卡瓦（B）双向卡瓦（C）无卡瓦（D）锚瓦T/DAD/22.TBA005222 Q322封隔器的卡瓦是（ ）。（A）单向卡瓦（B）双向卡瓦（C）无卡瓦（D）锚瓦T/DBD/23.TBA005222Q322封隔器的坐封方式是（ ）。（A）提放式（B）旋转式（C）自封式（D）液压式T/DBD/23.TBA005223Q222封隔器的坐封方式是（ ）。（A）提放式（B）旋转（C）自封（D）液压T/DBD/10.TBA005223Q332封隔器的

7、坐封方式是（ ）坐封。（A）提放（B）旋转（C）自封（D）液压T/DDD/26.TBA005223 Q332封隔器的解封方式（ ）解封。（A）提放（B）旋转（C）钻铣（D）液压T/DAD/27.TBA006222 Q222封隔器采用（ ）支撑方式。T/（A）双向卡瓦（B）无（C）锚瓦（D）尾管T/DDD/25.TBA006222 Q332封隔器采用液压坐封、（ ），上提管柱解封方式。（A）单向卡瓦（B）无卡瓦锚定（C）双向卡瓦（D）卡瓦锚定T/DBD/29.TBA006223 Q222封隔器为单向锚定，油管柱自重坐封，（ ）解封的压缩式封隔器。（A）液压（B）上提管柱（C）旋转管柱（D）下工具

8、T/DBD/30.TBA007223 封隔器找水无法确定（ ）油水层的位置。（A）夹层薄的（B）厚度大的（C）层位不同的（D）夹层厚的T/DAD/32.TBA007223 封隔器找水不适用于（ ）的井。（A）有底水（B）管外串（C）误射水层（D）有边水T/DBD/32.TBA007223 封隔器找水在下井过程中，必须匀速下放，不得猛顿猛放，防止中途（ ）。（A）上提管柱（B）转管柱（C）解封（D）坐封T/DDD/33.TBB002223封隔器堵水施工方案应包括（ ）方面的内容。（A）3（B）5（C）6（D）7T/DAD/33.TBB002222根据地质动态，分析选择含水上升、产油量下降的（ ）

9、初定为堵水井。（A）含油井（B）含水井（C）含气井（D）含砂井T/DBD/35.TBB002223根据（ ）分析机械堵水的程序和方式。（A）液性（B）资料（C）压力（D）产能T/DBD/36.TBB002223根据井筒、（ ）、区块情况，选择合理的堵水管柱组合。（A）地层（B）套管（C）井位（D）产能T/DAD/37.TBB002223在编写封隔器施工设计过程中，进行井况调查时，应了解井身结构、历次施工情况、采油测试资料及（ ），并掌握目前井下管柱和井场状况等资料。（A）水泥返低 （B）人工井底（C）射孔井段（D）套管数据T/DCD/35.TBB002223在编写封隔器堵水施工设计过程中，套管

10、尺寸清楚，射孔数据准确，卡点层段无串槽，（ ）光洁无粘结物。（A）油管外壁（B）人工井底（C）射孔井段（D）套管内壁T/DDD/39.TBB002223下堵水管柱时，入井工具及油管内外表面必须干净、无油污、无泥砂，并用标准（ ）通过。（A）抽油杆（B）加重杆（C）通径规（D）通井规T/DCD/30.TBB003222下封隔器之前，用小于套管内径（ ）mm的通井规通到井底检查套管是否变形。（A）36（B）65（C）520（D）2022T/DBD/32.TBB003222下封隔器之前，用套管刮削器刮削套管壁到堵水层以下（ ）m。（A）20（B）30 （C）30（D）50T/DD D/32.TBB0

11、03223下堵水封隔器前，需下入刮削器对井内套管壁进行刮削，其目的是：( )。（A）验证套管是否变形（B）清除套管内壁污垢（C）模拟封隔器是否能通过套管（D）验证封隔器能否坐封T/DBD/33.TBB003222下封隔器之前，用与（ ）相配伍的洗井液洗井22周。（A）井段（B）油层（C）地层（D）上述都不对T/DCD/33.TBB003223下封隔器堵水管柱过程中，应操作平稳，下钻速度控制在（ ）m/s之内，防止顿钻。（A）0.3（B）0.5（C）2（D）2T/DBD/35.TBB003223限速下入堵水管柱，主要是：( )。（A）防止井喷（B）井口外溢量大，不利于井口操作（C）防止中途坐封、

12、顿钻（D）防止井液过多地进入地层，造成污染T/DCD/36.TBB003223堵水管柱下到设计位置，封隔器要经过（ ），才能坐封。（A）试压（B）校深（C）试坐（D）旋转T/DBD/37.TBB005223封隔器堵水应用的条件之一是：需封堵层段上下夹层稳定，固井质量不合格无窜槽，且夹层大于（ ）m。（A）2.0（B）5.0（C）5.0（D）20.0T/DBD/35.TBB005222封隔器堵水适用于出水层段岩性坚硬，（ ）的生产井。（A）无严重出砂（B）严重出砂（C）出泥浆（D）以上都不对T/DAD/39.TBB005222封隔器堵水适用于单一的出水层或含水率很低，（ ）的层段。（A）气层（B

13、）自喷油层（C）无开采价值（D）开采价值T/DCD/50.TBB006225在封隔器堵水施工中，封下采上的管柱结构为（自下而上）：（ ）。（A）丝堵+油管+Q335封隔器+丢手接头+单流开关+油管（B）管鞋+油管+Q332封隔器+油管+丢手接头+油管（C）丝堵+油管+ Q332封隔器+油管+ Q332封隔器+丢手+油管（D）管鞋+油管+Q335封隔器+油管+Q222封隔器+丢手+单流开关+油管T/DAD/52.TBB006223Q335丢手需要油管内投球后憋压至（ ）MZa左右，待压力突然下降或套管返水，可断定已丢手。（A）20（B）10 （C）25（D）35T/DCD/52.TBB00622

14、3Q335-223封隔器，符号335中的5表示（ ）。（A）旋转管柱解封（B）提放管柱解封（C）液压解封（D）下工具解封T/DDD/53.TBB006223Q332-223封隔器的工作压差为（ ）MZa。（A）10（B）30（C）35（D）50 T/DAD/53.TBB006223Q332-223封隔器的最小通径为（ ）mm。（A）35（B）32（C）35（D）52 T/DCD/55.TBB007222Q332-223封隔器，符号Q代表（ ）。（A）压缩式（B）自封式（C）扩张式（D）楔入式T/DAD/56.TBB007223Q332-223封隔器是一种（ ）。（A）单卡瓦封隔器（B）双卡瓦封

15、隔器级（C）无卡瓦封隔器（D）无支撑封隔器T/DCD/57.TBB007223连接Q332封隔器的丢手工具，其丢手压力为（ ）MZa。（A）10-26（B）26-25（C）25-20（D）20-22 T/DCD/55.TBB007223Q332-223封隔器坐封时，地面操作需要（ ）。（A）旋转油管加压 （B）连接泵车泵入压力 （C）直接下放管柱加压 （D）上提管柱，边转边加压T/DBD/59.TB007222Q332-223封隔器中，符号223代表（ ）。（A）工具的长度（B）工具的内径 （C）工具刚体的最大外径 （D）工具的最小外径T/DCD/60.TBB007225Q332-223封隔器

16、工作压差为（ ）MZa。（A）20（B）22（C）10（D）20T/DDD/62.TBB007225Q332-223封隔器坐封压差为（ ）MZa。（A）5-20（B）20-22（C）22-10（D）10-20 T/DCD/62.TBB005222Q222-223封隔器刚体的最大外径为（ ）mm。（A）220（B）223（C）226（D）220 T/DBD/63.TBB005222Q222-223封隔器，符号222中的2表示（ ）。（A）单向卡瓦支撑（B）双向卡瓦支撑（C）尾管支撑（D）无支撑T/DAD/63.TBB005225Q222封隔器坐封时，至少加压（ ）kN可达到锚定密封。（A）35（

17、B）50（C）55（D）60T/DDD/65.TBB005223Q222封隔器坐封时，（ ）。（A）需要正转油管下放加压坐封（B）正转油管下放加压坐封 （C）不需要转动油管，上提管柱后，下放加压坐封（D）连接泵车，泵入压力坐封T/DCD/66.TBB005223Q222与Q332连接完成堵水施工时，封隔器的坐封顺序为（ ）。（A）先上提管柱后，下放加压Q222坐封，然后油管打压使Q332坐封（B）先油管打压使Q332坐封，然后上提管柱后，下放加压Q222坐封 （C）上提管柱后，下放加压使Q332和Q222同时坐封（D）连接泵车，泵入压力使Q332和Q222同时坐封T/DAD/67.TBB009

18、225封中间采两头，管串结构自下而上为（ ）。（A）油管鞋+油管+Q332封隔器+油管+Q332封隔器+丢手接头+单流开关+油管（B）油管鞋+油管+Q332封隔器+油管+丢手接头+Q332封隔器+单流开关+油管（C）油管鞋+油管+Q332封隔器+油管+单流开关+Q332封隔器+丢手接头+油管 （D）油管鞋+油管+Q332封隔器+油管+Q332封隔器+丢手接头+单流开关+油管T/DDD/65.TBB009225封两头采中间一般采用先下入（ ）封隔器，将其下部水层封堵。（A）Q222（B）Q335或Q332（C）Q332（D）Q532 T/DBD/69.TBB009222封两头采中间即封堵某一油层

19、（ ）出水层段。（A）上（B）上下（C）下（D）中间 T/DBD/70.TBB009223用封隔器封堵某一井段，其上下的夹层厚度要求大于（ ）m。（A）2（B）3（C）3（D）5 T/DDD/72.TBB020225丢手工具丢手压力为（ ）MZa。（A）2520（B）2022（C）2223（D）2327T/DAD/72.TBB020223丢手工具位于控制管柱的最上部，紧接（ ）封隔器。（A）最下一级（B）中间一级（C）最上一级（D）第二级T/DCD/73.TBB020222丢手工具下到设计深度，封隔器坐封后，继续增压，则控制活塞下行，剪断（ ）。（A）密封圈（B）外套（C）锁套（D）控制剪钉T

20、/DDD/73.TBB022223单流开关由上下接头、（ ）循环通道组成。（A）正正（B）正（C）正 （D）上下T/DAD/75.TBB022223单流开关连接在（ ）之上。（A）套管（B）丢手接头（C）磨鞋（D）配产器T/DBD/76.TBB022222单流开关作用是当下封隔器管柱时，环空的液体可沿着（ ）孔进入油管内，从而能够保持油套平衡。（A）左循环（B）右循环（C）正循环（D）正循环T/DDD/77.TBB022225在泡沫类化学堵水中，根据成分的不同可分为两相或三相泡沫，三相泡沫的主要成分为发泡剂（ ）烷基磺酸钠及稳定剂等。（A）九（B）十 （C）十一（D）十二T/DDD/75.TB

21、B022223颗粒类堵水化学剂中（ ）具有轻度体膨胀性。（A）硼润土（B）聚丙烯酰胺 （C）聚乙烯醇（D）青石粉T/DAD/79.TBB022225目前用于堵水、调剖的微生物的菌株接种物类型有（ ）。（A）氰凝堵水剂（B）硫酸盐还原菌（C）聚丙烯腈（D）水玻璃T/DBD/50.TBC002223找窜施工，要根据（ ）确定压井液的密度，以压而不喷、安全施工，与地层配伍性好，不污染油层为原则。（A）套压（B）油压 （C）流压（D）地层压力系数T/DDD/52.TBC002222在找窜施工过程中，严格执行（ ）及企业标准。（A）国家石油行业标准（B）AZI标准 （C）OZK标准（D）ISO质量体系T

22、/DAD/52.TBC002223对于（ ）找窜，应备分离器及地面放喷流程。（A）长停井（B）非自喷井（C）自喷井（D）探井T/DCD/53.TBC002223 封隔器找窜施工不能使用（ ）作为压井液。（A）清水（B）盐水（C）卤水（D）泥浆T/DDD/53.TBC002223 找窜程序包括（ ）。（A）管柱配备（B）管柱封隔器坐封（C）井口选型（D）以上全包括T/DDD/55.TBC002223找窜井段不具备进出孔时，应补射观察孔，一般（ ）m射35孔。（A）0.3（B）0.5（C）2（D）2.5T/DBD/56.TBC002223找窜施工，若窜通量大于（ ）L/min则进行封窜工艺。（A）

23、20（B）10（C）20（D）30T/DCD/57.TBC002223找窜施工时，每个压力点正注时间（ ）min，加压要连续平稳。（A）2030（B）3030（C）3050（D）5060T/DAD/55.TBC002223 使用封隔器找窜是在管柱下至找窜位置时，分别在（ ）MZa三个压力点上进行验证，并记录每个注入点的注入量和返出量。（A）2、5、2（B）3、5、3（C）5、20、5（D）10、10、10T/DCD/59.TBC003222找窜管柱下入位置要无误差，（ ）位置应尽量避开套管接箍。（A）配产器（B）封隔器（C）节流器（D）球座T/DBD/90.TBC003222找窜过程中资料显示

24、有窜槽，应上提封隔器至（ ）以上验证其密封性。（A）水泥返低（B）射孔井段（C）油层套管（D）阻流环T/DBD/92.TBC003222找窜过程中所有入井液体均要有（ ）。（A）较大的密度（B）不与地层配伍（C）膨涨性能（D）防膨性能T/DDD/92TBC003 2 23管外窜通，是指（ ）或水泥环与井壁之间的窜通。（A）套管与井壁 （B）油管与水泥环 （C）套管与水泥环 （D）套管与地层T/DCD/93.TBC003 2 22由于套管外壁腐蚀或损坏，从而造成未射孔的套管所封隔的（ ）水（或油、气）层与其它层窜通。（A）低压 （B）低压 （C）外压 （D）内压T/DBD/93.TBC003 2

25、 22分层酸化或（ ）时，由于压差过大而将管外地层蹩窜。（A）分层压裂 （B）分层采油 （C）分层注水 （D）分层试油T/DAD/95.TBC005223油井窜槽会造成地层（ ）。（A）含水上升，产量下降（B）油压升低（C）含水下降，产量上升（D）套压升低T/DAD/96.TBC005222 油井窜槽会造成地层（ ）。（A）渗透率下降（B）孔隙度减小（C）出砂（D）压力升低T/D C D/97TBC005 2 23对浅层的（ ）油层，因水窜浸蚀，造成地层坍塌使油井停产。A、白云岩 B、砂岩 C、碳酸盐岩 D、火成岩T/DCD/95.TBC005223 油水井窜槽（ ）。（A）不影响分层采油（B

26、）不能实现分层采油 （C）不影响分层注水（D）无法进行堵水施工T/DBD/99.TBC006223普通井机械法单封隔器找窜管柱自上而下是（ ）。（A）油管+Q335封隔器+节流器+球座（B）油管+Q335封隔器+节流器+球座（C）油管+K333封隔器+节流器+球座（D）油管+节流器+K333封隔器+球座T/DCD/200TBC006 223单水力压差式封隔器找窜法适于（ ）找窜。A、底部有漏失层中 B、上部两生产层中 C、上部两生产层中 D、在最下两层中T/DDD/202TBC006 223套压法是采用观察（ ）的变化来分析判断欲测层段之间有无窜槽的方法。A、套管压力 B、油管压力 C、静压

27、D、流压T/DAD/202.TBC007223普通井机械法双封隔器找窜管柱自上而下是（ ）。（A）油管+K333封隔器+节流器+ K333封隔器+球座（B）油管+Q222封隔器+节流器+ Q222封隔器+球座（C）油管+ K333封隔器+节流器+ Q222封隔器+球座 （D）油管+Q222封隔器+节流器+K333封隔器+球座T/DAD/203.TBC007223 双水力压差式封隔器找窜，两级封隔器刚好卡在下部射孔井段的两端，节流器正对着（ ）。（A）射孔井段以上（B）射孔井段以下（C）射孔井段（D）人工井底T/DCD/203TBC007222封隔器找窜目前现场常用（ ）封隔器。A、水力机械式

28、B、水力压差式 C、水力扩张式 D、水力压缩式T/DBD/205TBC005223普通机械封隔器找窜，将封隔器下至找窜的两个层段夹层中部，通过（ ）后坐封封隔器。A、油管打压 B、上提下放 C、正转加压 D、正转加压T/DDD/206TBC005223普通机械封隔器找窜时，从（ ），通过测量与观察来判断欲测层段间有否窜槽。A、油管内注入低压液体 B、油管内注入低压液体 C、套管内注入低压液体 D、套管内注入低压液体T/DAD/207TBC005223EA、J型封隔器在（ ）中应用效果好。A、定向井 B、水平井 C、直井 D、大斜度井T/DCD/205TBC009223低压井封隔器找窜，先将找窜

29、管柱下入设计层位，测油井（ ），在循环洗井、投球；当油管压力上升时，在测定套管返出液量。A、流压 B、溢流量 C、产气量 D、产油量T/DBD/209TBC009223在低压井封隔器找窜，当测量完一点时要上提封隔器，要先活动泄压，缓慢上提，以防止地层大量（ ），造成验窜管柱卡钻。A、出油 B、出水 C、出砂 D、出气T/DCD/220TBC009223在低压自喷井找窜时，可用（ ）将找窜管柱下入预定层位。A、全封封井器 B、半封封井器 C、自封封井器 D、不压井不放喷的井口装置T/DDD/222TBC009223在漏失严重的井段进行封隔器找窜时，因井内液体不能构成循环，因而无法应用（ ）或套溢

30、法验证。A、套压法 B、循环法 C、挤入法 D、循环挤入法T/DAD/222TBC009223漏失井封隔器找窜，是采用油管打液体套管（ ）的方法进行找窜。A、测套压 B、测流压 C、测动液面 D、测溢流量T/DCD/223.TBC020223 单封隔器挤同位素管柱自上而下是（ ）。（A）油管Q222封隔器节流器球座（B）油管K333封隔器节流器球座（C）油管节流器K333封隔器球座（D）油管节流器Q222封隔器球座T/DBD/223.TBC020223利用同位素找窜在向井内挤同位素时，井筒内的压井液不能是（ ）。（A）清水（B）盐水（C）卤水（D）泥浆T/DDD/210.TBC020223 利

31、用同位素找窜挤同位素后测得的放射性曲线与挤同位素前测得的放射性曲线，其峰值（ ）。（A）增低（B）不便（C）下降（D）无规律波动T/DAD/226.TBC022223 确定井下窜槽井段位置的过程叫做找窜，也叫验窜。找窜的方法主要有（ ）。（A）声幅测井找窜（B）同位素找窜（C）封隔器找窜（D）以上全都是T/DDD/227.TBC022225声幅找窜是依据声波在不同介质中的传播差异，判断水泥与套管的胶结情况，声波在套管的传播速度由大到小按（ ）排列。（A）无水泥水泥胶结差水泥胶结好（B）水泥胶结好水泥胶结差无水泥（C）水泥胶结差水泥胶结好无水泥（D）水泥胶结差无水泥水泥胶结好T/DAD/225.

32、TBC022 325当进行声幅测井施工时，水泥固结好，声幅曲线幅度（ ）；水泥固结差，声幅曲线幅度（ ）。A、低、低 B、低、低 C、低、低 D、低、低T/DAD/229.TBD002223配成灰浆量要与理论灰浆量有一个附加量，一般附加量取理论灰浆量的（ ）倍。（A）2.2（B）2（C）3（D）3T/DAD/220.TBD002223注水泥塞地面管线试压（ ）MZa，不刺不漏为不合格。（A）20（B）10（C）30（D）35 T/DBD/222.TBD002222注水泥塞时，若井内压井液为（ ），在替入的灰浆前、后需按一定的容积比，替入前垫液和后隔离液。（A）清水（B）低含盐类（C）原油（D）

33、污水T/DBD/222.TBD002222注灰塞管柱要求管柱的深度误差在2000m内小于（ ）m。（A）0.2（B）0.3 （C）0.5（D）0.6T/DAD/223.TBD002223替灰浆完毕，上提管柱至设计灰塞面以上（ ）m，进行正洗井。（A）0.52（B）22（C）23（D）33T/DBD/223.TBD002223关井候凝时间应根据所选用油井水泥的AZI级别，以及（ ）确定。（A）井深 （B）压力 （C）井温 （D）产量T/DCD/210.TBD003223在239.7mm套管内灰塞试压一般要达到（ ）MZa。（A）5.0（B）20.0（C）22.0（D）10.0T/DCD/226.

34、TBD003223在277.5mm套管内注灰塞后，试压标准为（ ）MZa。（A）5.0（B）20.0 （C）22.0（D）10.0 T/DBD/227.TBD003223注水泥塞施工，水泥塞试压时间不少于（ ）min。A、20 B、20 C、30 D、30T/DCD/225.TBD003223现场使用的油井干水泥密度为（ ）。（A）2.50（B）3.10（C）3.10（D）3.30T/DBD/229.TBD003223注灰塞配制灰浆时，理想的水温是（ ）。（A）2020（B）2030（C）3030（D）3050T/DAD/230.TBD003222现场注水泥塞配制的水泥浆密度不得低于（ ）g/

35、cm3。（A）2.70（B）2.50（C）2.55（D）2.90T/DCD/232.TBD005223水泥浆的析水量，按照国产规定应小于（ ）%。（A）0.5（B）2.0（C）2.5（D）2.0T/DBD/232.TBD005223水泥浆析水即为水泥浆的（ ）。（A）游离水（B）乳化水（C）结晶水（D）分离水T/DAD/233.TBD005223水泥浆的析水量与水泥的（ ）有关。（A）流变性（B）细度（C）抗压强度（D）渗透率T/DBD/233.TBD006225顶替灰浆时，灰浆的顶替速度达到哪一种流动为最佳（ ）。（A）层流（B）紊流（C）塞流（D）层流与塞流过渡带T/DBD/235.TBD

36、006223现场注水泥浆施工，要求水泥浆具有（ ）。（A）最佳的流动性（B）析水率大于3%（C）顶替水泥浆时，水泥浆的稠化时间要短（D）灰浆顶替到位后稠化时间长为合适T/DAD/236.TBD006223水泥浆在顶替过程中出现紊流，其流体呈（ ）。（A）直线运动（B）流体介质速度小于27m/min （C）流体的线速度大于27m/min（D）环行涡流流动T/DDD/237.TBD007223水泥浆失水量过多，易造成水泥浆（ ）。（A）流动度加强（B）强度增大（C）强度减小（D）流动度下降T/DDD/235.TBD007225配制水泥浆时，水泥浆的失水量控制在（ ）ml/30min。（A）0200

37、（B）200300 （C）300300（D）300500T/DAD/239.TBD007223水泥浆（ ）失水，会使水泥浆出现“瞬凝”现象。（A）较少（B）过多 （C）不（D）较多T/DBD/230.TBD007225水泥浆的失水是由于（ ）。（A）配制的水泥浆水灰比大于50%（B）水泥浆流动太慢 （C）水泥浆在流动过程中太快（D）水泥浆在流动过程中，因压差和温度的因素T/DDD/232.TBD005223水泥浆的沉降速度由井内液柱压力、地层压力以及水泥浆的（ ）决定的。（A）失水（B）密度（C）稠化时间（D）流动度T/DBD/232.TBD005223在注水泥塞过程中，由于低密度的水泥浆泵入

38、，造成（ ）不平衡。（A）流压 （B）静压（C）油套压力（D）地层压力T/DCD/233.TBD005223在注水泥塞施工过程中，（ ）的渗透率越低越好。（A）压井液（B）水泥（C）添加剂（D）水泥浆T/DDD/233.TBD009223水泥凝固的（ ）应有一定的韧性，以免射孔时震出裂缝。（A）初期（B）中期（C）终期（D）终凝T/DAD/235.TBD009223水泥浆凝固后，能在井下（ ）及油水介质的长期作用下，其性能保持良好的稳定性。（A）低温低压（B）低温低压（C）低温低压（D）低温常压T/DCD/236.TBD009222水泥浆泵入至预计井段，应很快凝固和硬化，凝固后其体积不收缩或微

39、膨胀，并有一定的（ ）。（A）流变性（B）密度（C）渗透率（D）机械强度T/DDD/237.TBD020225干水泥中二氧化硫含量超过（ ）%，水泥为废品。（A）2.5（B）2.5（C）3.5（D）3.0T/DCD/235.TBD020225干水泥中氧化镁含量超过（ ）%，水泥为废品。（A）3.5（B）3.5（C）5.5（D）6.0T/DBD/239.TBD020223水泥中减少氧化铁而适当增加铝矾土含量，那么水泥在低温条件就（ ）。（A）达到缓凝 （B）达到快速凝固（C）体积膨胀（D）体积收缩，强度增大T/DBD/100.TBD020223二氧化硫主要影响水泥的（ ）。（A）稳定性（B）流动

40、性（C）失水量（D）密度变化T/DAD/102.TBD022223水泥的细度用3900孔/厘米2的筛子筛余量不超过（ ）%。（A）5（B）20（C）10（D）20T/DCD/102.TBD022223热井水泥初凝时间不早于（ ）min。（A）55（B）95（C）205（D）210T/DCD/103.TBD022225热井水泥抗折强度不能低于（ ）kg/cm2。（A）25（B）20（C）22（D）10T/DAD/103.TBD022223使水泥塞在井内很好凝固条件之一为（ ）。（A）井温不低（B）井温过低 （C）地层不出油、气、水（D）井内出油、气T/DCD/105TBD022223一般不在井内

41、不稳定、压井液外溢、（ ）等情况下注灰塞。（A）压力平衡（B）气浸 （C）井内不出油、气、水（D）井温不低T/DBD/106.TBD022222对低压、低含水层可用（ ）的方法注灰塞。（A）挤入（B）循环 （C）灌注（D）都不对T/DAD/107.TBD023223替水泥浆到位后，要求环形空间和管柱内的静液柱压力的关系为（ ）。（A）环空压力大于油管内静液柱压力（B）环空压力等于油管内静液柱压力 （C）环空压力小于油管内静液柱压力（D）环空与油管内压力大小无关紧要T/DBD/105.TBD023223替水泥浆时，油管内液柱压力大于环空液柱压力（ ）MZa。（A）00.2（B）0.20.2（C）

42、0.20.3（D）0.32.0T/DCD/109.TBD023222替水泥浆时，一要做到（ ）准确。（A）水泥浆（B）排量（C）压力（D）顶替量T/DDD/260.TBD023223对于封闭层与人工井底距离较短的井，出现井漏，打悬空水泥塞时，一般采取（ ）的办法。（A）填砂（B）压木塞（C）垫一段稠化物（D）低密度液体 T/DAD/262.TBD023223压木塞法，用管柱将木塞压送到（ ）以防灰浆下沉。（A）待注灰塞顶部（B）待注灰塞底部（C）待注灰塞中部（D）人工井底T/DBD/262.TBD023223若预封闭层与人工井底距离较长的井，出现井漏，打悬空水泥塞时，不易用（ ）处理。（A）低

43、密度液体（B）压木塞（C）垫一段稠化物（D）填砂T/D D D/263.TBD010223提低注水泥塞质量，一般要求（ ）。（A）较低的水泥浆密度（小于2.7）（B）水泥浆密度在2.72.5之间 （C）水泥浆密度在2.52.9之间（D）水泥浆密度低于2.95T/DCD/263.TBD010223提低注水泥塞质量，一般要求减少水泥浆凝固时收缩正应与（ ）变化。（A）环空液柱压力（B）油管液柱压力 （C）地层静压（D）井筒流压T/DCD/265.TBD010223注水泥塞之前需要大排量洗井，如果用清水正替出井内泥浆时，返出物一开始就是清水而不见泥浆返出，这种现象极有可能为（ ）。（A）油管尾部断脱

44、（B）管柱不密封（C）管柱中途短路（D）油管挂盘根坏T/DDD/266.TBD026223计算水泥浆用量用公式V=D2hk/3，其中h为水泥塞厚度，k为系数，则D为（ ）。（A）油管内径（B）油管外径（C）套管直径（D）套管内径T/DDD/267.TBD026225用200kg干水泥配制成密度为2.55的水泥浆，可配制成水泥浆为（ ）L。（A）73.2（B）75.6（C）50.3（D）52.9T/DCD/265.TBD026225用一袋（50kg）干水泥，配制密度为2.53的水泥浆，清水用量为（ ）L。（A）22.37（B）23.52（C）23.75（D）10.23T/DCD/269.TBD0

45、27222在井深为1000m内注灰塞，按AZI标准，选择油井水泥标号为（ ）。（A）A级（B）B级（C）C级（D）G级T/DDD/270.TBD027223G级水泥在井深2300m处最短稠化时间为（ ）min。（A）60（B）70（C）50（D）90T/DDD/272.TBD027225用G级水泥配制成密度为2.55的水泥浆，顶替至井深2300m，要求侯凝时间至少为（ ）h。（A）25（B）20（C）23（D）35T/DCD/272.TBE002222砂卡的原因是（ ）。（A）在油井生产过程中，由于地层疏松或生产压差过大（B）由于井口未装防落物保护装置（C）由于注水泥塞时替完灰浆没有及时上提管柱（D）对井下套管情况不清楚，错误地把管柱、工具下在套管损坏处T