润滑油调和灌装工艺的改进

1、590润滑油调和灌装工艺的改进针对目前润滑油调和灌装工艺存在的顶线量大、存在产品质量隐患 等问题，通过多元回归分析确定了其主要影响因素；通过在现有的调和 灌装工艺中增加回流工艺，并根据不同管线及灌装线修订顶线规程，在 降低顶线量的同时-保证了产品质量.具有一定的经济效益。李会云 中国石油化工股份有限公司润滑油郑州分公司Service Station顶线;由是在润滑油灌装生产环节 切换产品品种时产生的油品，也即用 后续灌装产品将前一批次残存在灌装 管线及灌装机中的产品顶出时产生的 油品，其作用是消除灌装机内和管线 中残存的前一批次油品对后续灌装产 品质量的彩响，保证后续灌装产品合 格。通常采用回

2、调的方式对顶线油进 行处理即按一走比例将顶线油作为 半成品油或基础油降级调入其他润滑 油产品中，由此会造成一走的利润损 失如2009年生产齿轮油和液压油 产生的298 t顶线油降级做基琏油使 用，直接利润损失达22.8万元此夕卜. 不同类别顶线油降级使用可能会对润 滑油产品的质量造成一走的隐患。调和灌装工艺存在的主要问 题及解决措旋调和灌装工艺存在的主要 冋题根据润滑油调和灌装生产工艺流 程见图1。由于调和釜进油管线与出口管线 共用一部分管线因此现有润滑油调 和灌装工艺存在的主要问题有：。每个调和釜到管容积以及 管汇出口到灌装机管线的容积不等， 无法根据各条灌装线的实际情况确走 顶线油的切除量

3、.润滑油产品品种多，批量小， 而调和釜、灌装线数星少，导致不同 类别润滑油相互切换频髮，顶线油切 除垦较大.顶线油降级使用造成利润 损失，同时存在一走的质量风险。彩洞灌装产品首件检验结果的 环节多,如调和釜上一批次调和油品 的残留以及管汇出口管线上一批次灌 装油品的残留等.根据2010年13月灌装产品首 件检验100 °C运动黏度数据（表1 ）, 利用多元回归模型确走各段管线上一 批次残留油品对灌装产品首件检验结 果的彩响。放油口洪油口讲油管线管汇出口岂线过放汕口 潅餐机mi加浪油调和灌/牛产丁艺济禅X1，藏产At*检动骷庚携运iMClOOTUKAEj苜件油品和末次和蓋上一?Kt 汇

4、出口管圾上 L * 细wnAa125 1225 86134019 15163215 3714821030194610.8631S3719.4612.1014.6919.08416.IM16.3416.3425 8«25 8R515.0215.016.215 1218 74R185618815214.9414.94714.9614.8710.319.4019.130W7B19.1319.1314.4214.72917 1516.34163425R6?5«6101AOR1AOQ10?150619 101119521956195615.1215.011214.96T4.871U.

5、319.4819.36翁91© 1994-2013 Clmia Academic Journal Electronic Publishing House All rights reserved, Service Station592«2不同*和签至管汇处的线容积襄？不同修忙出口管找至各条*験綾入口客积对于不同运动黏度油品混合后的通用的运动黏度调和计算模型进行计算：ig”趕二阳g（1）式中：U同温度下的混合运动黏 度；u混合组分在同温度下的 黏度；Vi混合组分的体积分数。 利用多元回归模型：y =mlx1+rn?x2+m/3+fntx4+b （2） 式中：y灌装首件检验油品1

6、00 °C 运动黏度的对数；y灌装油品100 °C运动黏的对数；X2调和末次进原料油100 °C 运动黏度的对数；x调和釜上一批次调和油品100住运动黏度的对数；%4管汇出管线上一批次灌装油品100弋运动黏度的对数；灌装油品在薩装首件检验油品中的体积分数；力？调和末次进原料油在灌 装首件检验油品中的比例；力彳调和釜上一批次调和 油品在涯装首件检验油品中的体积 分数；叫管汇出口管线上一批次 灌装油品在灌装首彳牛检验油品中的体 积分数；b常数。根据表1中数据进行多元回归， 得到:om =92.73% （体积分数）； om=0.27%（体积分数）； o/n=9.80%（

7、体积分数）;om =-2.78%（体积分数）；o b=0 ;。判走系数胪二1.0。由此可知:判走系数胪为1.00,说明灌装首件检验油品100 °C运动黏度有很 好的相关性；om =92.73% （* 积分数）说 明灌装油為在灌装首件检验产品中 的比例与理论值100%相比还有一 定差距； m027% （体积分数），说明 调和末次进原料油对灌装产品首件检 验结果的影响较小； m与代之和內10.07% （体 积分数）'说明'调和釜底出口到管汇 的管线残留油品是影响灌装产品首件 检验结果的主要因素也是下一工 艺改进的重点； m亍-2.78% （体积分数），表 明管汇出口管线上

8、一批次灌装油品对 本报次灌装产品的首彳牛检验结果基本 没有影响度解决措施加强与调和釜内油品回流减少顶 线星根据设计图纸和现场测量计 算，不同调和釜到管汇处的管线容 积见表2.混合运动黏度采用国衍 由表2可见，不同调和釜到管汇 处的管线容积为112 299 L不等。若按照小的管线容积确走顶线量， 则容易造成顶线星不足，造成产品 首件检验不合格；若按頤大的管线 容积确定顶线屋则部分顶线星偏 ；造成不必要的经济损失同时堵运动 加质星风险；若按照实际管线容积 确走顶线星，则生产操作比较麻烦 容易出错.因此，建议将管线内残留 油品通过与调和釜内油品回流的方 式来减少顶线星。根据管汇出口管线至各条灌装线

9、入口的实际容积确定顶线量根据设计图纸和现场测量计算, 不同管汇出口管线到各条灌装线入口 的容积见表3。由表3可见：不同管汇出口管 线至各条灌装线入口容积为93 450 L不等。若按照容积小的确定Service Station:權晴机前回锻贵用堆加3塞回淡管线.越用低釣1力儿塢加2幣回滴诗约.跖兜 长约佰万亓.空间及施工要求空问需求小.WTffi单空i®）wm人.施丁比较用常可实施性有空问満足愛求说有空问不能満足.可实筋 性小燥住样式金化变化小在调和抽束前10 mln进行回 流.不会形响濯装的生产效率灌霰舸回潦.増加濯装作业 环节.回流厉雳要边行搅 丼.搅拌产生的气泡齡响灌 幺址和満余

10、生产收帛喷线復计顶经平均訪刃顶块 层没有巧染.可做成S酒厲用用计皿尖平均54（165%质隐患債和笔封甘汇处的溝线事独立的.X H号调和结束前进行回流1次并口 调和釜已捋阳虫燃机油 彷轮油和液 压谕3类份卄仲用.回谦的湘品为同 类油餡.曽线内披国小十033% （矗 人殁留为80 kg.最小鼻和为24 1 it* H区小的血找 渝加入比例为彳的嫂定“ IdT艺 可神墓* .质5和釜到46盖机的詮线分2 ©.分别为適和1 管汇出口刊港装机.我巾氐 老矣将阳;I装线和悬装油紿 的类别分不间営线.放每次多次回滅.回涼讨卄的鬥线 冬次交叉污册.油品絞犬H不对控«4 2种优化方的对比93

11、顶线量，容易造成顶线量不足，造 若按照容积大的确定顶线星,会部分顶线垦 偏大，造成不必要的经济损失。因 此，必须按照不同管汇出口管线至 各条灌装线入口的实际容积来确走 顶线星。优化工艺针对现有润滑油调和涯装工艺的 实际情况提出2种工艺方宰:方宰1:在管汇处堵加内燃 机油、齿轮油和液压油的回流管线 3根，从管汇处向调和釜回流.回 流工艺为：调和釜-出口管线-管 汇T回流管线T地楂（根据实际情 况可省略）T调和釜进口管线T调 和釜内，在调和结束前10 min开始 回流。方宰2 :从灌装机前向调和釜 回流，需要在灌装机壻加15根回流管 线。回流工艺为：调和釜-出口管线 -管汇-灌装管线一回流管线-地

12、槽 （根据实际情况可省略）一调和釜进 口管线T调和釜内。此操作在灌装前 进行。2种优化方宰的对比见表4.由 表4可见，方垂1施工简单，费 用低，操作简单，基本无质星隐患，并 且顶线油数量降低可观。因此，按照 方宰1瑁加回流管线.根据管汇出口管线实际容积值 修改了灌装顶线操作规程，根据管 汇出口管线实际容积值，将顶线星 由原来的510 kg/批分别降低到不 同数值。调整后不同管线的顶线星 见表5.新工艺自2010年4月15日开始 实施。其中： 2010年1月1日一4月15日， 顶线量为217 t,灌装?比次为772批, 平均批次顶线量为281 kg/批; 2010年4月15日一6月30日r 顶线量为211，灌装批次为155批，平 均批次顶线星为134 kg/批，顶线量 平均降低比例为52.3% ,减少直接经济损失10万元;经过2个月的运行，未出现因 工艺优化导致灌装产品首件检验不合 格的情况。结论夬调和釜至管汇处的管线残留油 品对灌装产品的首件检验合格率影响 t匕较大，其约占灌装油品的10% （体对应生产蠻C014L-1t»co?4I 1 线.？01 3线C03-C04札线、2OL-3线C01-C0220L-6ttC05-C07200L-7线C06-G084L-阳积分数L成产品首件检验不合格； 欢采用在管汇处增加内燃机 油、齿轮油和液压油的回流管线3 根，将管线残留