固井基础知识

1、第二部分 固井基础知识第一章 基本概念1、什么叫固井固井是指向井内下入一定尺寸的套管串，并在其周围注以水泥浆，把套管与井壁紧固 起来的工作。2、什么叫挤水泥是水泥浆在压力作用下注入井中某一特定位置的施工方法。3、固井后套管试压的标准是什么5 英寸、5 1/2 英寸试压 15MPa，30 分钟降压不超过， 7英寸，9 5/8 英寸分别为 10MPa 和8MPa 30分钟不超过；10 3/4 13 3/8英寸不超过6MPa 30分钟压降不超。4、什么叫调整井为挽回死油区的储量损失，改善断层遮挡地区的注水开发效果以及调整平面矛盾严重 地段的开发效果所补钻井叫调整井。5、什么叫开发井亦属于生产井的一种

2、，是指在发现的储油构造上第一批打的生产井。6、什么叫探井在有储油气的构造上为探明地下岩层生储油气的特征而打的井。7、简述大庆油田有多少种不同井别的井有探井、探气井、资料井、检查井、观察井、标准井、生产井、调整井、更新井、定 向井、泄压井等。8、什么叫表外储层是指储量公报表以外的储层（即未计算储量的油层） 。包括：含油砂岩和未划含油砂 岩的所有含没产状的储层。9、固井质量要求油气层底界距人工井底不少于多少米探井不少于多少米固井质量要求，调整井、开发井油、气层底界距人工井底不少于 25 米（探井不少于 15 米）。10、调整井（小于等于 1500 米）按质量标准井斜不大于多少度探井（小于等于 30

3、00 米）按质量标准井斜不大于多少度调整井按质量标准井斜不大于 3 度。探井按质量标准井斜不大于 5 度。11、调整井（小于等于 1500米）井底最大水平位移是多少探井（小于等于 3000 米） 井底最大水平位移是多少调整井井底最大水平位移是 40 米。探井井底最大水平位移 80 米。12、目前大庆油田常用的固井方法有哪几种（1）常规固井（2）双密度固井（变密度固井）（3）双级注固井（ 4）低密度固井（ 5） 尾管固井13、目前大庆油田形成几套固井工艺（1）多压力层系调整井固井工艺技术。（2）水平井固井工艺技术。（3）斜直井固井工艺技术。（4）小井眼固井工艺技术。（5）深井及长封井固井工艺技术

4、。6）欠平衡固井工艺技术。14、水泥头是用来完成注水泥作业的专业工具，常用的有哪几种（1）简易水泥头；（2）单塞水泥头；（3）双塞水泥头；（4）尾管固井水泥头。15、5 1/2 水泥头销子直径为多少毫米5 1/2 水泥头销子直径为24mm16 、常用的套管有哪些规格5、 5 1/2 、 7、 7 5/8 、 8 5/8 、 9 5/8 、 10 3/4 、 12 3/4 、 13 3/8 、 20等。17 、简述技术套管及油层套管的作用技术套管是封隔复杂地层，保证固井顺利进行，安装井口装置，支承油层套管重量， 必要时可当油层套管使用。油层套管是封隔油、气、水层与其它不同压力的地层，如因保护套管

5、形成油气通道， 满足开采和增产措施的需要。18 、常用扶正器的规格有哪些5X 5 1/4 , 5 1/2 X 7 1/2 , 5 1/2 X 8 1/2 , 5 1/2 X 9 3/4 , 9 5/8 X 12 1/4 , 13 3/8 X 17 3/4 。19、上胶塞的作用是什么（1）在管内隔开水泥浆和泥浆或清水；（2）刮掉管内壁上的泥浆和水泥浆混合物。（3）传递替泥浆终止信号。（4）进行油层套管试压。BC20、实际施工时间和稠化时间的关系稠化时间所规定的稠度值一般取多少实际施工时间再加 1 个小时或 1个半小时即稠化时间，稠化时间所规定的稠度值一般 取 50 70BC。21、大庆长垣由北向

6、南包括几个三级构造 自北向南依次为顺序为：喇嘛甸、萨尔图、杏树岗、高台子、太平屯、葡萄花、敖包塔等七个构造。22、大庆油田中部含油组合的油层组有哪些大庆油田共有 10 个油层组，依次是萨零组、萨一组、萨二组、萨三组、葡一组、葡二组、高一组、高二组、高三组、高四组。23、大庆油田的标准层是指哪一段，岩性是什么标准层是指嫩二段底部的一层劣质油页岩。24、大庆油田的断层属于哪一类型主要属于断距不大，延伸不太长的正断层。25、扶正器作用是什么目前使用类型有几种 套管能下至预定井深并促使套管位于井眼中心。 目前使用的扶正器类型有弓形扶正器，弹性限位扶正器，刚性扶正器，旋流扶正器。26、A 级水泥使用深度

7、及温度是多少A级水泥使用深度范围0井深，温度至°C。27、G级水泥使用深度及温度是多少G级水泥使用深度范围02440米井深，温度至93C。28、固井后，出现水泥塞的可能原因有哪些1）钻井液性能不好，石粉沉淀，出现假塞现象；（2）套管长度与实际长度不符；（3）浮箍、浮鞋失灵，敞压时管内回流水泥浆；（4）替泥浆时，泥浆中混有水泥浆。29、什么叫水泥浆“失重”现象 固井后，水泥浆在凝固过程中由于胶凝和桥堵原因，其液柱压力降低的现象称为水泥浆“失重”。30、什么叫多级注水泥固井 根据井下条件，需利用双级箍实现两次或多次注水泥的特殊工艺固井方法。31、使用封隔器的作用是什么（1）密封技术套管，

8、防止下部灵敏地层受泥浆和水泥浆污染。（2）防止高压层间的相互沟通。（3）可隔离循环漏失层，减轻水泥对地层的压力。（4）双级注水泥时，不必等待一级凝固时即可注入第二级水泥。32、尾管固井有哪些特点（1）水泥浆稠化时间的确定：从混配水泥浆起至多余水泥浆完全循环出井口为止。考虑一定安全系数。（2）对尾管悬挂器及短方钻杆等工具，要进行认真全面检查。（3）下井钻杆要认真通内径。（4）对下井套管内径要用通径规检查。（ 5）尾管与套管重叠段选 150-300 米，对尾管挂进行悬挂能力校核。6）对钻具长度，钻杆收缩距，要认真计算（7）要进行流变学设计。（8）在注水泥施工结束时，要保持回压、以防管外水泥浆倒返。

9、33. U型管效应是怎样形成的答：所谓U型管效应即固井时套管内出现的真空现象，一般这种情况是由于水泥浆密 度大于泥浆密度，由于密度不同在注水泥时造成管内外的静压差，当管内外的静压差大到 一定值， 使这个值足够克服整个流体的沿程阻力之和时， 管内流体便会产生自由落体运动。 随着自由落体运动速度的增大，泵入的流体不能填满管内便形成一真空段，即发生了U型管效应。34. 生位到井底是如何规定的为什么答：生位到井底这段距离一般约为每 1000米井深为 10 米，这主要是为了替泥浆时胶 塞刮掉套管内壁泥饼存于此而定的， 一般认为 1000米的管内泥饼约需 10米的套管内容积。35. 高压异常地层（憋压层）

10、会给固井质量造成一定的影响，目前常见的憋压层类型 有哪些答：常见的憋压层类型有： （1）透镜体型（2）砂岩层尖灭型（ 3）渗透率变化型（ 4） 断层遮挡型（ 5）套断型（ 6）复合型（ 7）堵水型。36. 易漏井有哪几种施工工艺技术答：主要是应用双级注注水泥工艺技术、双密度注水泥工艺技术，施工时主要是控制 水泥密度和泵压、泵速。37. 固有高压层的井，主要有何种措施答：主要是考虑使用套管外封隔器，使用抗窜的特种水泥和外加剂，隔离液要适当减 少，水泥浆密度控制好。38. 流动阻力主要受哪几种因素影响答：影响流动阻力的主要因素有：流体的流速、密度和流度参数，以及流体通过的当 量直径等。39隔离液的

11、设计应注意哪些答：隔离液的设计首先要考虑充分隔离开水泥浆和钻井液另外还要考虑隔离液的使 用，因其一般密度较低，会对环空液柱压力造成一定影响，影响压稳。40有碰压显示，试不住压怎么办答：即有碰压显示，说明已碰压，在排除假碰压可能的情况下，检查地面管汇和泵车 管汇，看是否有短路部分，如果有整改后重新试压，确保地面无问题，可判定为套管串有 短路部分，应停止试压活动。第四章 固井设计知识固井设计包括套管柱设计和注水泥施工设计一、套管柱设计套管柱设计的目的在于保证套管安全下入，使套管柱满足注水泥作业和后期完井作业 需要。因此要求入井套管必须有足够的强度（但不浪费） ，合适的居中度。（一）套管强度计算方法

12、套管柱强度包括：抗拉强度、抗挤强度、抗内压强度中油集团公司颁布的“固井技术规定”中要求，在设计套管柱时，抗拉强度必须大于 （技套、表层以上） ；抗挤强度大于；抗内压强度大于。1、套管的轴向拉力及拉抗强度-3Fo=2 ql X 10F°套管承受的轴向拉力，KNq套管单位长度的各义重力，N/ml 套管段长， m上式计算为井口处套管所承受的轴向拉力。实际上在一口井上， 井口套管承受的轴向力最大， 在抗拉强度设计中， 井口最为关键在实际下套管过程中，套管要受到钻井液的浮力，因此套管上各处所受的拉力要比在 空气中小，考虑浮力时，井口套管所受的拉力Fm,为-3Fm=2 ql(1 - P d/ P

13、 s) X 10-式中：P d钻井液密度，g/cm3P s钢材(套管)密度(取)g/cm3我国在对套管设计时，一般不考虑浮力的减轻作用。通常用套管在空气中的重力来考 虑轴向拉力，认为浮力被套管柱与井壁之间摩擦抵销。在定向井及水平井中，套管弯曲会引起附加应力。当注入水泥浆量较大，在水泥浆未返出套管底部时，管内液体较重，将对套管产生一 个附加接应力， Fc2Fc=h( p c- p d/1000) d cin n /4式中：Fc注水泥产生的附加力，KNh 管内水泥浆高度， mp c、p d水泥浆、钻井液密度，g/cm3d cin 套管内径。当注水泥过程中，流动套管时，应考虑该力。其它附加力：下套管

14、过程中的动载，如上提时附加力；注水泥时泵压变化等。这些附 加力很难计算。抗拉安全系数 St 计算St =F/F0F 为双套管理论上能承受的最大拉伸力（接头拉伸强度） ， KN；F。一计算点以下井段套管在空气中重力。2、套管承受的外挤力及抗挤强度套管承受的外抗压力，主要来自管外液柱压力，地层中流体压力，高塑性岩石的侧向 力及其它作业时产生的压力。一般情况下，在常规套管设计中，外抗压力按最危险的情况考虑，即按套管内全部掏 空；套管承受钻井液柱压力计算，其最在外挤压力为：-2Poc=Xp dX dx 10-P oc套管承受的外挤力。MPap d管外钻井液密度D 计算的井深,m从式中可以看出，套管底角

15、所受的外挤力最大，井口处最小。套管的抗挤强度：指套管在外挤力作用下，失圆、挤扁时的最大外挤压力数值，一般 从甲方手册查阅。在有轴向载荷时的抗挤强度在轴向力作用下，套管能够承受外挤或内压能力是会发生变化的，或者说，是与地面 做的抗挤或抗内压强度是不一样的。假定套管自重引起的轴各拉应力为 (T Z,由外挤或内压引起的圆周向应力为 (T r。因套 管为薄壁管，T r比T t小得多，可忽略不计，因此可只考虑轴向拉应力 T Z和周向应力T t 二维应力,按照第四强度理论,套管发生破坏的强度条件为：2 2 2T Z+T t - T ZT t=T sT s 为套管钢材屈服强度， Mpa(T Z/T s) -

16、 T ZT t/ T s+(T t/ T s )2=1即为椭圆方程：T Z T s为横轴，T t/ T s为纵轴，为画出应力图轴为双轴应力椭圆。考虑轴向拉应力时，套管的抗挤强度计算为近的采用下式：Pcc=Pc式中:Pcc存在轴向拉力时的最大允许抗外挤强度，MpaPc原轴向力时的套管抗外挤强度(手册 P160-177)Fm轴向拉力，KNFs套管管体屈服强度（手册 P160-177）E式在F 7Fs范围内计算误差与理论计算值在 2鸠内抗挤安全系数Sc = FC （或 Pcc） /Poc3、套管承受的内压力及抗内压强度套管承受的内压力来源：地层流体（油气水）进入套管产生的压力；生产中特殊 作业（压裂

17、、酸化、注水）时的外来压力。当井口敞开时，套管内压力等于套管内流体产生的压力；当井口关闭时，内压力等于井口压力与流体压力之和。通常井口内压力有三种确定方式：1）假定套管内完全充满天然气，则井口处内压力近似表示为：PX10 -4GL式中：P-井口内压力，MpaP gas井底天然气压力，MpaL 井深， mG 天然气与空气密度之比，一般取 G=2）以井口防喷器能承受的压力作为井口内压力（3）以套管鞋处的地层破裂压力值决定井口内压力。Pi=L（Gf + AGt）Gf 套管鞋处地层破裂压力梯度， MPa/mAG f 附加系数，一般取 m。在上述三种方案中，一般采用套管内完全充满天然气时的井口处内压力来

18、计算。即第 一种情况。套管的抗内压强度指套管在内压力作用下发生爆列时的内压值。套管的抗内压安全系数：S i =P 理/P iP 理套管最小屈服强度下的抗内压力， MPa；Pi 计算点处实际承受的内压力。（二）套管柱强度设计方法1、等安全系数法：基本思路是各危险载面上的最小安全系数等于或大于给定的安全 系数。设计时，先考虑下部套管抗挤（通常水泥面以上磁管外应考虑双轴应力，再考虑上部2、边界载荷法（拉力余量法） ：此法抗挤强度设计与等安全系数法相同。抗拉强度采 用：以抗拉设计的第一段套管的可用强度 =抗拉强度 / 安全系数；边界载荷（拉力余量） = 抗拉强度 - 可用强度。以抗拉设计的第二段套管的

19、可用强度 =抗拉强度 - 边界载荷以各段均按同一个边界载 荷来用可用强度。优点：套管各段边界载荷相等，套管受拉时，各段拉伸余量相等，避免浪费。3、最大载荷法：基本思路是将套管按表层、技套、油层分类，每一类套管按其外载 性质大小进行设计。其方法为：先按内压力筛选套管，再按有效外挤力及拉应力进行强度设计。4、AMOC法，独特之处：抗挤考虑受拉影响（双轴），计算外载时考虑按箍处受力， 计算内压时考虑抗应力影响。5、BEB法:图解法，计算外挤内压时考虑拉力的影响，拉应力按浮重计算，并考虑浮 力作用在套管鞋底部截面上使底部受压应力。6、前苏联设计方法：该方法比较繁琐，一般不常应用，略。目前，我国常采用等

20、安全系统法和 BEB法。（三）套管伸长与回缩1、套管在外力作用下伸长 L=FL/AEF外力，N;l套管总长，ma套管截面积，m；E套管钢材的弹性模量，E=206X 106Kpa=206X 109Pa2 、套管在自重作用下的伸长匸W&2AEW单位长度套管所产生的重力，N/m3 、套管在泥浆中（下入井后）的伸长经验公式2 -7 l= p m/4 XL X 10p m钻井液密度，g/cm34 、套管在热应力作用下，伸长（缩短）量 lr=LZ*TZ为钢材料的热膨胀系数；Z =xiO-6m/m°C T套管变形前后的温差，C 在井眼中，由于温度变化作用，套管伸缩量 l=艺 l i Ti

21、Z5、固井后套管回缩距计算固井后，由于下部封固段水泥的凝固，使井口套管承受的自重明显减少，原来已拉伸 的套管会由于受力的减少而回缩，因此要求从井口斜放套管回缩的距离，以保证套管不致 于被拉段。套管回缩距计算，公式： L=L 自/10E （ L 固 p 钢-L 总 p m） l套管回缩距，mL 自自由段套管长度， m；L 固封固井段套管长度， （封固段长） m；L 总套管总长， m；p 钢钢的密度， g/cm ；3p m泥浆密度，g/cm ；E钢的弹性模量，x 108KPa钻井测试手册P350页也提供了一套经验公式： L=p m/2L 固 l x 10-7p m泥浆密度，g/cmL 固封固段套管

22、长度， m；l 自由套管长度， m（四）定向井套管强度设计在弯曲井段，套管弯曲应力对套管抗拉抗内压强度影响较大。1、定向井中套管管体允许的弯曲半径，推荐使用下式：R=ED/200YPK1K2式中：F允许的套管弯曲半径，cmE 钢材弹性模量，206X 106KpaD 套管外径， cm丫 p钢材的屈服极限，KP,甲方手册P206表318K 1抗弯安全系数，取K 2螺纹联接处的安全系数， K=3井眼曲率K与井眼轨迹半径Ro关系F 0=5730/KF 0井眼轨迹半径K 曲率（° /）2、套管弯曲应力（T 弯=DE/200R=DEK/1146000c弯一定向井套管产生的弯曲应力K井眼曲率（全角

23、变化率），° /100m3 、定向井内允许的套管轴向当量载荷Q=W+r 弯 AQ套管柱上的轴向当量载荷，KNW-弯曲套管以下所有套管重点，KNA套管壁截面积，cmL4 、定向井眼上提套管时的摩擦阻力F=fwi sinaF摩擦阻力，KNWi 套管段重， KN；f 摩擦系数，裸眼取 , 套内取a段井斜角5 、上提套管安全系数s= 套管抗拉强度/合成提力+累计摩擦力二、注水泥设计（一）压稳压稳设计的目的在于固井时和固井后水泥浆侯凝过程中，环空液柱压力大于地层压 力，小于地层孔隙压力，保证既能压稳地层（尤指高压层） ，防止发生油气水窜入水泥环； 又能有效地杜绝压漏地层。1、压稳设计应考虑的因

24、素（1）环空钻井液密度及钻井液柱压力；（2）前置液、密度、隔离段长及液柱压力。（3）水泥浆柱的分段密度、段长，液柱压力。（4）流动阻力；（5）地层孔隙压力（高压层） ；（6）地层破裂压力。2、压稳设计满足条件（1）高压层井段环空液柱压力 地层孔隙压力2）欠压易漏井及环空液柱压力 地层破裂压力在高压层与漏失层在一口井同时存在的情况下，固井设计必须以压稳为前提条件。（二）流体方案设计1、水泥浆方案（1）水泥浆密度。水泥浆密度必须满足地层防漏要求和封固井段的特点要求。（2）水泥浆配方。水泥浆配方的选择以确定的水泥浆密度、井深、井温和地层水、 气特点来选择。一般来说，按照井深和地层水特点来选择油井水泥

25、级别（ A 级运用于 0-1828m, G级适用于0-2440m），根据井底温度选择抗高温外加剂，包掺料，根据地层压 力、渗透性确定水泥浆的防窜、防渗性能。目前，在大庆地区，一般调整井、开发井均采 用A级水泥，井深大于1800m的探井，采用G级油井水泥，深井（3000m以上）全部采用G 级混石英砂抗高温水泥浆体系。（ 3）水泥浆主要性能要求稠化时间：满足施工要求，一般情况下要求不低于施工时间加1 小时 30 分钟。流动度：要求220mm失水：根据油藏特点不同而不同，一般低渗油藏对油层保护要求较高时，采用低失水水泥浆，失水量控制在300ml以下，有特殊要求的按要求调节水泥浆失水量。初始稠度：要求

26、水泥浆必须有较低的初始稠度（w 15Bc）。抗压强度：为满足完井期间射孔、酸化压裂等作业要求，水泥石必须有足够的抗压强度。对常规水泥浆，要求水泥石的抗压强度：24小时18MPa 48小时20MPa对低密度水泥浆，24h抗压强度应大于12MPa 48h抗压强度大于14MPa2、前置液方案使用前置液的目的在于有效冲洗附着在井壁和管壁上的残余钻井液，隔离钻井液和水 泥浆，并适应调节环空液柱压力，为替净和压稳创造条件。前置液包括冲洗液和隔离液。（ 1 ）前置液方案选配依据选配前置液方案主要依据钻井液类型，关键时确定冲洗液。一般来说，使用油基钻井 完井，附着在井壁及管壁上的油膜难以冲洗，要求冲洗液必须对

27、油膜有较强的乳化冲洗效 果。而一般的水包油钻井液体系则易于冲洗，因而对冲洗液选择条件较为宽松。（2）前置液的性能要求与钻井液和水泥浆具有良好的相容性；冲洗液密度满足压稳要求。3、顶替液顶替液设计的关键在于平衡施工过程中管内外压差，降低施工压力，保证施工安全。 在地面设备许可的条件下，应尽可能采用较低密底的钻井液或者采用清水做顶替液，以减 少或避免固井后钻井液中固相沉淀而出现的假水泥塞。（三）注水泥施工参数设计1 、井眼容积w=EnDi2AHi/4式中Vw为封固段井段容积；AH i、D2分别为第I井段段长及对应的井径。2、套管外容积即封固段内由套管外所围的圆柱所占的体积。V c=nDi2H/4式

28、中Vc为套管外容积，D为套管外径，H为封固段长度。3、环形容积井壁和套管之间环空所占的体积。V a=Vw-Vc4、水泥塞体积指碰压座(浮箍、承托环、阻流板等)到井底之间的一段套管内容积，固井后，这里充满水泥。V s=n (Dc-2t) 2 (L-Ls) /4式中Vs为水泥塞体积，t为套管壁厚，L为井深，Ls为碰压座下深。5、设计水泥体积V cem=Va+Vs+Vf式中， Vf 为水泥浆附加量，附加系数依据地区注水泥经验系数而定。6、干水泥用量cem/qM=V式中M为干水泥用量，q为单位水泥造浆体积。造浆量q因水泥浆配方、性能要求不同而不同。一般常规水泥浆(A、G级原浆)每袋 水泥造浆量可用下式

29、表示：q=+/( p c-1)式中p c为设计水泥浆密度。7、替钻井液量Vt=Evil iVi、丨I分别表示生位以上不同壁厚管柱的每米内容积和段长。8、用水量计算总用水量 =注隔离液用水 +注水泥浆用水 +顶替用水 +洗车用水9、施工泵压计算PP= ( PhAtPhc) +AP式中Pp表示施工最高压力；Pha表示环空液柱最高压力，Phc表示管内液柱压力，AP为 流动阻力，可用下式表示为：A P=p /DL套管长度，mp流体密度，g/cm3；V 流速，m/s；d套管直径，cmf 流体范围摩抗系数，f=+当R=2100时，f= P也可以用以下经验公式表示 ： P=+ ( 3-4) MPa式中 L

30、为井深。10、井底循环温度计算T=T0+ 1 08L/1 68式中，T为井底循环温度C) , To为循环出口温度C) , L为井深。第五章 常见固井事故应急预案循环洗井阶段1 、循环洗井压力过高怎么办理论上讲，循环压力只应是沿程阻力作用的结果。如果由于洗井不充分，泥浆中固 相含量过高；泥浆粘度以及切力过高；井壁坍塌脱落造成环空不畅等原因，应加大洗 井排量或处理泥浆性能后使压力降至正常值以后方可施工。如果是由于环空间隙过小，导致环空流速过快，应适当降低洗井排量，以防止冲毁井 壁或坍塌。2、在洗井过程中发现泥浆中有油气显示应如何处理首先应判断是否是油气侵造成的，如长时间大量的油气显示，则应提高泥浆

31、比重，延 长循环时间，适当提高洗井排量，直至油气消失。3、在洗井过程中如发现水浸造成泥浆密度有明显降低，应怎么办答: 应提高泥浆比重。4、循环洗井时如发现微漏应如何处理答：应继续加大排量循环，如漏失加重，应进行堵漏处理，如循环一段时间以后，形 成泥饼，微漏停止，方可固井。5、钻进井漏处理以后如果在循环洗井时泥浆多返，应如何处理以待固井答：应延长洗井时间，适当增大洗井排量，提高泥浆比重。6、井口出砂的原因有几种答：一是井底钻屑没有完全清洗出来。如果是由于泥浆性能问题，应调整泥浆性能， 使其便于携屑，缩短洗井时间，如果因为洗井不充分，应提高洗井排量延长洗井时间。二是井眼坍塌或井壁脱落。应加大洗井排

32、量，调整泥浆性能，提高携屑能力，直至井 眼畅通，固相含量降低到正常范围。7、停泵后套管悬重增加预示着什么答：悬重增加一般发生于定向井或事故井，是由于井眼不畅造成套管受卡或定向井的键槽 造成套管受卡。应先行处理，待解卡后方可固井。8、停泵后套管悬重变轻应如何处理答：如果套管悬重变轻， 应先核算在去除泥浆浮力影响并校正指重表。 排除此因素外， 应是套管断或丝扣开，应拔套管并对扣打捞。、停泵后至注隔离液阶段1、注隔离液期间，发现井口返出量减少，应如何处理答：停注隔离液，继续循环泥浆，若注入量与返出量差较大，说明井漏严重，应进行 堵漏处理到循环正常后，停泵固井。2、如果水泥头接上有困难应如何处理答：水

33、泥头接上困难，有三种可能，一是水泥头丝扣坏，应及时更新保养水泥头，现 场有条件应及时更换；二是水泥头或联顶节圆度有偏差，应更换联顶节或水泥头；三是高 寒因素，造成结冰影响施工，应及时供应蒸气，增加人手尽快缩短接头时间。3、如果卸下循环接头发现套管返吐应如何处理答：如果返吐严重，说明环空内有憋压，并且浮箍、浮鞋效果不好，应拔套管处理， 重新下套管后应注意环空畅通。4、如果卸下循环接头发现套管内液压下降应如何处理答：说明井漏。应接上重新循环进行堵漏处理。5、如果注隔离液车中途坏，不能施工，应如何处理答：应立即更换备用泵车，并及时修复。三、注水泥阶段1、在一口调整井注水泥初期，经过调整的水泥浆密度仍

34、未达到设计范围内，应如何处理答：一是更换水泥车，利用另一台水泥车进行注水泥作业；二是若第一种办法无法实 现，采取把水泥浆全部循环出，洗井、拔套管，重新进行下套管固井。2、注灰浆期间若灰罐发生故障，停止下灰，若无备用罐车，但注入量没有达到设计量，应 如何处理答：一是看是否能确保封固油顶，如是可压胶塞进行顶替作业。二是若不能确保封固油顶，应将水泥浆循环出地面，洗井拔套管重新固井。3、注水泥期间，水泥车因性能故障无法继续注水泥，应采取什么措施答：一是更换注水泥设备，完成注水泥作业；二是若所有设备均不能作业，应看注入 量是否能封固油顶，若封固得上，可进行下一步作业；否则应尽快水泥将水泥浆循环出来， 进

35、行洗井拔套管进行二次固井。4、注水泥期间压力激增，有几种可能，应如何分别处理答：（1）一种可能是留水泥塞过长或灌香肠，使施工无法继续进行，其原因可能为a. 施工排量过大，造成井壁坍塌、堵塞，形成憋泵。b. 泥浆性能不好，井下固相含量过多，在井眼较小处形成桥堵。c. 由于水泥中外掺料混配不均，造成环空中外掺料的沉降形成堵塞。d. 水泥浆性能变化，如稠化时间缩短，级别不符，水质影响等。e. 存在某高渗透性地层造成水泥浆大量失水形成桥堵。f. 外加剂使用不当或失误，造成水泥闪凝。（ 2）第二种可能是胶塞提前下井，应停止施工，检查予以确认。如提前入井，应拔 套管处理。（ 3）井下异物。如在下套管时的井

36、下落物或环空落物，堵塞在浮箍上造成憋压或环 空堵塞。（ 4）机械故障造成注水泥停顿，水泥浆静止时间长，形成网状结构迅速稠化造成二 次开泵困难。（5）管线内扒皮。（6）水泥杂质过多或结块过多。7）用低级别水泥进行深井施工5、冬季施工注水泥开始时开泵困难是何原因应如何处理答：冬季施工应首要防冻，因此可能是泵车粘泵或管线内存水结冰造成无法施工，应 迅速加热或更换管线及车辆，继续施工。6、在施工时发现水泥浆提前从地面返出应如何处理答：（1）此种事故系上部套管断裂或有裂缝， 应立即停止注灰， 用清水或泥浆顶替（不 压胶塞），直至井口不返泥浆后拔套管、洗井处理，准备二次固井。（2）如果是下入水泥面控制接头

37、的井，应通过计算是否是提前打开。如提前打开应 把水泥洗出后，拔套管准备二次固井。7、如果施工车辆不足，使注灰达不到要求速度，应如何处理答：应尽快组织足够的施工车辆到达预定位置。8、如果注灰期间发生起泡应如何处理答：首先应立即停止注灰，防止低密度水泥或清水入井，然后加入足够量的消泡剂， 降低混配速度，提高灰浆比重，待无泡后方可继续施工。9、注水泥浆后期，突然发生井漏，应如何处理答：首先要判断漏失层位，若可以判定漏失层位在封固段或油顶以上，可继续注水泥 作业。若判定漏失层在油顶以下，应停止循环出水泥浆，准备重新固井。10、若在注灰时发现水泥级别与设计不符，应如何处理答：应立即停止施工，将水泥浆循环

38、出来，重新洗井后，用正确级别的水泥固井。11、如果施工时外加液量不足，应怎样处理答：应先尽可能多地注入水泥浆量，同时应备好原浆水泥及用水，如果是深井尽可能 用高级别的水泥补足。或设计要求，将水泥浆全部洗出，拔套管处理，进行重新固井。12、如果注灰用水温度不符合要求，应如何处理答：把注灰用水换成符合要求的温度范围内方可施工。13、在双级注水泥中，如果一级注灰结束后循环出大量水泥浆，应如何处理答：延长二次循环时间，直到泥浆中完全无水泥浆为止。14、如果在注灰时发现井微漏，但漏失层位不确定，应如何处理答：如注灰量较少，应将水泥浆循环出来，待堵漏后方可固井，如注灰量较多，应进 行适当的附加，减速慢注，

39、以限排量方法进行顶替。15、注水泥浆结束后，压完胶塞后发现井漏，应如何处理答：开始顶替，注意限制排量以减轻井下压力，测井之后再决定是否进行修井作业， 注意不要打水泥帽。如果确定漏失层位位于油层，应拔套管，将水泥浆洗出处理后，重新 固井。四、替泥浆阶段1、如果顶替作业时中途发生井漏，该怎么办答：应减速继续顶替，直至碰压为止。然后决定下步处理措施。2、替泥浆过程中，压力偏高，超过正常替压，但仍可泵送，应如何处理答：注意观察泵压，在顶替泵能够泵送的情况下，仍以原来的速度顶替，若压力继续 增加，使大泵或泵车高速工作困难，可适当降低泵速，切不可停泵，否则二次开泵将十分 困难，直至碰压。3、替泥浆过程中，

40、发生停电或泥浆量不够，应如何处理答：立即改为用泵车供清水继续顶替，直至碰压。4、替泥浆过程中，顶替设备发生机械故障，无法继续施工，应如何处理答：立即更换可用设备，或是泵车与钻井泵之间的互换，直至碰压5、如果一口油井固井时在替泥浆过程中发现水泥浆已返出地面，应如何处理答：应继续顶替直至水泥浆全部返出地面，然后进行工程事故处理。6、替泥浆过程中，替压低于正常压力较多，应如何处理答：在排除压力表工作不正常及管线良好的因素并校正之以外， 应首先检查套管悬重， 若悬重减少很多，说明套管已断或脱扣，停止顶替，由钻井公司进行事故处理。若悬重正 常，可继续顶替。顶替过程中，认真观察压力变化，判断井口返出情况，

41、看是否套管有刺 漏。若顶替达到设计量仍未碰压，应在附加替量不大于的范围内停止顶替。7、在调整井施工中水泥浆已注入井内，发现油层套管程序不符合设计要求，应如何处理答：立即停止施工，将水泥循环出地面，拔套管重新洗井后二次固井。8、在固井施工中，如果顶替压力突然升高，有何原因应如何处理答：（1）胶塞可能提前入井，造成提前碰压，或试压如果至 20MPa井口不返，应停止 施工，待声幅结果出来后进行事故处理。（ 2）对于下入封隔器的井，有可能封隔器提前打开，看能否活动套管，如不能，应 停止施工。（ 3）水泥浆闪凝，造成灌香肠事故，应迅速拔套管处理。（ 4）环空坍塌造成堵塞，应谨慎活动套管，适当加大顶替排量

42、，使环空畅通后继续 施工。（ 5）井下落物。如管线内扒皮等。（ 6）假水泥塞。如果泥浆性能不稳定，在清水或压胶塞液的作用下，形成假塞。（ 7）管串附件故障。如浮箍球体脱落。（ 8）泥浆与水泥浆或隔离液与水泥浆成泥浆相溶性差，使水泥浆发生促凝。9）套管异形，如受挤内径变小，管内有落物，造成胶塞中途受卡等，应继续加大 施工压力看是否能继续施工，如若不能，则停止施工。9、在探井或深井开发井施工中，如果顶替泵上水不好，应如何处理答：如已注完水泥浆，应减速慢替。如果仍不能适应施工要求，则改泵车顶替，此时 可不考虑排量达标的问题。10、如果在施工作业时井下固井工具发生质量和施工问题应如何处理答：参考局钻井

43、工程技术研究院编写的固井工具现场应用应急措施 。11、如果在顶替作业时，井口返量减少发生井漏该如何处理答：应降排量继续顶替，直至碰压。如果漏点处于油层，应考虑拔套管处理。如果有 水泥帽，则不可打水泥帽，待声幅检测后决定事故处理或打水泥帽。12、如果在替泥浆时发现仪表记量不准，应如何采取措施答：如果是大泵顶替，应查泵冲及转数，确定当时排量以确定大泵顶替时间，应有充 足的预留量。如果由泵车顶替，应一并考虑泵车计量及水罐水量，同时在顶替将近结束时，提前降 低排量以防止求碰压压力过高。13、如果在替泥浆后期，替量已达设计量，却仍未碰压，针对不同原因，应分别如何处理答：计量问题如果由于流量计仪表计量不准

44、或容器计量有误，使替量计算错误，应及时校正仪表， 继续顶替。 胶塞问题胶塞未下井，胶塞内无钢板或钢板碎。未装胶塞。应替至设计量附加后停止施工。 机械故障地面管汇、泵车管汇有刺漏，短路现象（泵车自循环） ，此时应及时排除故障，继续 顶替至碰压。 套管刺漏或断开形成短路。如果悬重减轻应判断套管断；如果压力有所降低及套管 口返泥浆或者环空返水泥浆，可基本判断套管刺漏。 套管内异物造成胶塞与浮箍之间密封不严（如撬杠、螺栓等），此时征兆为压力较高，但仍可泵送，此时若达到设计量应停止施工，憋压候凝。14、如果碰压后敞不住压，是何原因，如何处理答：一般由于浮箍、 浮鞋质量问题引起单向阀失灵， 应放压回零后重

45、新憋压 +2-3MPa15、在顶替过程中发生提前碰压，应如何处理答：首先查看是否属于假碰压，试压 10 15MPa仍不动，可提压到20MPa仍不动 停止施工。 查年计量，与泵车计量对照，排除计量误差； 查看套管程序， 排除套管下入错误， 如果套管错误， 应拔套管处理， 准备二次固井； 管线内皮脱落，堵塞形成碰压； 管串附近质量故障，浮箍球体脱落； 水泥闪凝。由于水泥浆性能不好（如外加剂加量错误，稠化时间过短，固井用水不 合格或外掺料混配不均等）造成水泥浆闪凝。 假水泥塞造成碰压，所以应提前备好相应压胶塞液。 如果对于下入管外封隔器的井，判断是否封隔器提前打开； 对于环空易坍塌井，应考虑是否有井

46、壁坍塌或水泥桥堵的可能。16、如果碰压后试压15MPat压力降，应如何处理答：双浮失灵，应在压差附加 1 2MPa后憋压候凝; 套管本体刺漏，一般停止泵送后套管内返吐水泥浆应附加1 2MPa憋压候凝； 地面管汇及水泥头刺漏，应在检查后重新更换或接好，重新试压。 下入软胶塞或胶塞钢板碎，应憋压候凝。 井下工具事故，如控制水泥面接头提前打开。参考局钻井工程研究院固井工具现 场应用应急措施。17、施工结束后，如果环空仍返吐泥浆，应如何处理答：首先应继续观察返情况，如逐渐减少，可继续打水泥帽。如果返吐较严重，应等待测井结果，决定处理措施。有条件的情况下，应进行环空加 压25MPa防止油层混窜。18、如

47、果在顶替过程中，泥浆量不足，应如何处理答：以备用清水用泵车继续顶替。19、对于水泥帽质量较差地区，应如何提高本地区质量答：浅层砂层水层和易漏层是引起水泥帽质量差的主因，对于泥浆比重在之间的井， 应下入液压承托式水泥帽工具，提高水泥帽质量。第六章 注水泥质量检测与评价一、固井质量的鉴定1、我国固井质量规定的基本要求 依据地质及工程设计，套管下深、磁性定位、人工井底和水泥返深符合规定要求 合格的套管柱强度，规定的套管最小内径及密封试压要求，合格质量的井口装定要 求。 良好的水泥环封固质量、油、气、水层不窜不漏。上述三方面要求对于注水泥工艺来说，水泥环质量鉴定是评价的主要方面。2、水泥环固结的质量标

48、志 水泥环固结主要表现在水泥与套管，水泥与地层两个胶结界面的有效封隔，代表质 量优良。从受力方面看，考虑两个主要力；水泥的剪切胶结力支持和承载井内套管重量，该剪切胶结力亦是剪切胶结强度。水力胶结力它可防止流体或天然气在环空水泥环的窜移。这种窜移形式有界面窜 移和体内窜移。界面窜移分套管与水泥间界面窜移 （由于界面窜槽与微环隙） ，主要由声幅测井来鉴定。 水泥与地层界面窜移（由于界面窜槽与过厚的外泥饼所致） ，主要依据变密度测井来鉴定。 体内窜移由顶替窜槽及不平衡固井所致，其它水泥孔隙裂缝等复杂因素亦为原因之一。采 用噪声测井以及声波变密度和井温测井来作出综合判断。获得有效封隔油气水层，水泥的

49、水力胶结力十分重要。水力胶结强度是随时间，水泥性能和温度压力条件而变化。2、水泥与套管界面的胶结力（1）套管在水泥候凝过程中，如果管内的内压力变化使套管收缩形成微间隙，从而降 低水力胶结力。2）管壁粗糙度增强水力胶结力3）油湿管表面将降低第一界面的水力胶结力3、水泥与地层界面胶结力（1）水泥与地层紧密接触，将提高胶结力。（2）外泥饼厚度与质量影响水力胶结力的变化。（3）顶替效率不高，产生较大水力胶结强度破坏。二、有关水泥环质量的检查方法1、井温测井 主要应用于确定管外水泥返高，也作作为水泥充填程度的补义解释。水泥凝固产生 的热量将使其在正常温度基础升高几度， 利用这一因素完成井温测井。 测定水

50、泥返高位置， 就可计算充填效率，环空容积除以水泥浆体积即为充填效率，亦作为有无水泥窜槽发生的 指示参数。 井下水泥候凝增温随水泥类别、配方及井下条件不同和时间有较大关系。2、声波测井声波测井。亦是水泥固结测井。根据声学原理向地层发射声波或振动信号，再拉媚 并记录信号往返的时间方法。它是试验井测得的典型声波信号，从而判断水泥面与胶结情 况。声波测井曲线是用接在多芯电缆的标准声波仪测得的，扶正器使测井仪居中，曲线记录接收信号第一个半周期的振幅（mV,接收器与发射器固定相距（3ft）。没有胶结或固结 不好的振幅大，固结好的振幅就小。目前国内一些油田主要以声波测井作为水泥固结质量的鉴定手段，自由段泥浆

51、调幅在8 10cm以此为100基数，声幅值在1015%以下为优质，30%以下为合格。如果对声 波测井有疑问时，尤其产生套管与水泥之间微环隙缝时可考虑采用声波波列的变密度记录 测井方法来解释水泥固结质量，从第二界面情况作出正确判断。3、变密度测井这是套管固井声波信号的全波显示，它与水泥胶结测井配对使用，可提供第二界面资料。1 )变密度测井介绍变密度测井是记录接收器的波列，接收器距发射器 (5ft) 处，在同一个测井仪上还可 在离发射器 (3ft) ，再装一个接收器，记录水泥胶结测井曲线。设备中配有一台示波器，发射器每发射一个脉冲，示波器的光点就在显示屏面上扫过 一水平轨迹， 随着与探测仪同步移动

52、的记录胶片的移动把示波器轨迹快速连续地拍摄下来， 获得变密度测井图，最暗区对应于波形的最大偏移，最亮区则对应最大负偏移，最大的连 续暗亮区域对比度表示出最大的声波振幅值。变密度测井总称为水泥胶结测井，一个晶体的发射器发出一个振动脉冲，由接收器接收。VDL变密度测井；CBL首波幅度的水泥胶结测井。这两种测井要求的最佳源距不同，CBL为清楚显示套管波的衰减率要求短的源距。VDL 为了在胶结好的井段显示地层波， 而要求较长的源距， 为达到这些目的使用双接收器装置， 同时提供和源距的变厚度测井。记录设备可将 VDL和CBL信号直接记录在同一胶片上，这 样可更准确地了解水泥胶结质量，辨别微环隙和窜槽。2

53、）变密度测井微地震测井图解析 自由套管。传播时间范围内直而强的暗亮对比度，表明套管的强传播性。当水泥与 套管固结后，声波会从套管传给水泥，使套管传播减弱，沿水泥传播的声波会逐渐减弱。 如水泥与地层固结好，声波传给地层，且会收到强地层信号。如地层传播不清楚，可能水 泥和地层胶结不良（或地层衰减大） 。如果水泥与地层间没有固结，但与套管固结好，套管 信号衰减程度就取决于水泥环的厚度。水泥窜槽会增加套管信号，但其它部分固结好，也 能收到地层信号。 CBLVDL图示补充解释和说明：自由套管段CBL及VDL图示特点如下：强的套管波；非常弱的地层波或无地层波；接箍位置有明显的人字形的图形；在接箍位置CBL

54、传播时间稍有增加，幅度稍有减少；套管波到达时间不随深度而变化。 图示讯号解释。VDL的套管波信号表示仪器居中，这时自由段套管信号是直线。若是摆动变化线，表示仪器不是始终居中的接收器的长度人字图形是每个接箍反射信号，图形边缘之间距离，表示发射器如果两个界面胶结好，则是弱的套管波。强的地层波。若是水泥与套管胶结好，而与地层固结不好；套管信号弱，地层信号弱或者没有。出现微缝环隙时；在整个水泥段出现强的地层波和套管波。 VDLCBL水泥胶结测井小结。套管波很强，证实 CBL 中显示的自由套管。当存在弱的套管波和强的地层波时，证明水泥环固结良好。VDL有助于区分微环隙和窜槽，微环隙 CBL显示很差，但实

55、际密封良好。VDL有助于区分微环隙和窜槽，微环隙 CBL显示很差，但实际密封良好。能区分快速地层（硬地层）波和套管波，因此可以正确解释CBL。如果泥浆含气，VDL能够表明读数是不可靠的（整个波列衰减），而CBL会使人认为胶 结良好。VDL能够显示良好的地层声耦合，在水泥胶结良好的层段 VDL记录常常有可能识别地层压缩波，瑞利波（横波）和泥浆波，能够估计每种波的速度和相对幅度。4 、关于胶结指数（ BI）CBL声幅（波）测井。它记录声波经套管传播到接收器时的幅度，CBL数值反映管外水泥环（石）情况及与之套管间胶结情况。自由套管段时，声波的能量衰减最小，因此声幅曲线的幅度最高，因此水泥厚度与水泥石的强度增加，会使声波信号能量的衰减增大，使声幅曲线的幅度减小。胶结指数(Bl)主要评价第一界面胶结质量。计算公式如下:BI=(lgCBLf-lgCBLmea) / (lgCBLf-lgCBLmin)式中：BI 胶结指数；CBL f自由段套管的CBLfi(幅度值)；C