8万吨每日城市污水氧化沟工艺处理毕业设计

1、本科毕业设计（论文）8万吨/日城市污水处理厂 氧化沟工艺设计燕 山 大 学2014年6月 本科毕业设计（论文）8万吨/日城市污水处理厂 氧化沟工艺设计学 院： 燕山大学里仁学院 专 业： 环境工程 学生 姓名： 学 号： 1016100310XX 指导 教师： 张晓春 答辩 日期： 燕山大学毕业设计（论文）任务书学院：燕山大学里仁学院 系级教学单位：建筑与环境化学工程系 学号1016100310学生姓名专 业班 级环境工程10级X班题目题目名称8万吨/日城市污水处理厂氧化沟工艺设计题目性质理工类-工程设计题目类型毕业设计题目来源自选题目主要内容1.确定污水的水质水量，及排放标准；2.确定污水处

2、理的工艺流程；3.计算污水处理工艺参数，确定各个处理构筑物的设计参数；4.通过计算选择泵、风机等设备；5.画出处理系统的平面布置图、高程图。基本要求1.查阅文献，提出设计方案；2.设计计算说明书2万字；3.相关翻译（英译汉）3000字；4.图纸折合A0图1.5张。参考资料1.环境保护设备选用手册（水处理设备），化学工业出版社，20022.三废处理工程技术手册：废水卷主编：聂永丰，化学工业出版社，20003.污水处理新工艺与设计计算实例，主编：孙力平，科学出版社，20014.环境工程设计手册主编：魏先勋，湖南科学技术出版社，2002周 次14周58周912周1314周1517周应完成的内容实地调

3、研、查阅相关资料，撰写文献综述、开题报告确定主要工艺参数，计算工艺参数以及设备选型完成计算，画高程图、平面图、构筑物图完成设计图、撰写论文、外文翻译论文图纸审查、整理、打印，准备答辩，毕业答辩指导教师：张晓春职称：副教授 2014 年3月 2日系级教学单位审批： 年 月 日摘要本次毕业设计的题目为8万吨/日城市污水处理厂氧化沟工艺设计。主要任务是工艺流程选择及构筑物设计和计算。原污水中各种指标为：BOD浓度为200mg/L，COD浓度为500mg/L，SS浓度为200mg/L，NH3-N浓度为40mg/L，出水执行国家污水综合排放标准（GB18918-2012）一级A标准，出水指标为：BOD1

4、0mg/L，COD50mg/L,SS10mg/L, NH3-N5mg/L。本次设计拟采用卡鲁塞尔氧化沟工艺，该污水厂的污水处理流程为：从泵房到沉砂池，进入氧化沟，二沉池，最后出水；污泥的流程为：从二沉池排出的剩余污泥首先进入浓缩池，进行污泥浓缩，然后进入消毒池，经过消毒的污泥再送至带式压滤机，进一步脱水后，运至垃圾填埋场。关键词：卡鲁塞尔氧化沟；城市污水处理，工艺设计AbstractThe topic of this design is the design of sewage treatment plant in one City using the oxidation ditch craf

5、t. The main task is the selections of process flow and the designs and calculation constructions used in process flow. The influent quality：COD=500mg/L, BOD=200mg/L, SS=200mg/L, NH3-N=40 effluent quality: COD50mg/L, BOD10mg/L, SS10mg/L, NH3-N5mg/L。The wastewater treatment plant sewage treatment proc

6、ess : from the pumping station to Grit Chamber, enter oxidation ditch, two sedimentation tank, the final effluent; Sludge Process : two from the settling tank discharge of the first to reach the remaining sludge thickening tank, sludge thickening, and then enter Digester, After digestion of sludge s

7、ent to the belt filter presses, and further dehydration, transported to the landfill.Keywords: Carrousel Oxidation Dith； Sewage treatment ; Technological design 目 录摘要IAbstractII第1章 绪论11.1 课题背景1国内外研究现状1发展趋势3第2章 计算说明52.1 设计水量即水质5工艺的选择5卡鲁塞尔氧化沟工艺特点6本章小结7第3章 基础构筑物计算93.1 粗格栅9设计说明9设计计算9提升泵房11细格栅12曝气沉砂池14氧化

8、沟17设计参数17设计计算18二沉池232324接触消毒池26消毒剂的投加26消毒池设计计算26计量槽28本章小结29第4章 污泥构筑物的计算31污泥量计算31污泥浓缩池32配水井34污泥脱水36本章小结36第5章 高程计算37污水高程设计计算37本章小结39结论41参考文献43致谢45附录147附录253附录359附录469 第1章 绪论1.1 课题背景随着我们居住的城市规模的扩大，人口的递增，人民生活水平的提高和工业生产的持续发展, 城市水污染物排放量不断增长, 造成水环境的严重污染。中国七大水系中目前很大部分河段污染严重，86%的城市河段普遍超标，全国7亿多的水中大肠

9、杆菌超标，1.6亿人饮用有机污染严重的水，3500万人饮用硝酸盐超标的水。据我国近几年的实测资料显示，我国的生活污水中的BOD5和SS值有显著地升高，BOD5的值为25-35g/（人·d）,而SS值为35-55g/(人·d)。并含有一定的N、P等无机盐，这些物质本身并无毒，但可能导致水体富营养化。大量未经处理的生活污水直接排入周围河流，致使城市周围环境污染十分严重，不但直接污染了市区的地下饮用水，而且对河流下游地区的农业生产和人民生活造成了危害，人类和生物赖以生存的生态环境受到了日益严重的威胁。因此对城市污水进行有效的处理才能满足发展生产和生活的需要。我国的污水处理事业发展

10、很迅速，国外污水处理的新技术，新工艺，新设备等都被我国引进，其中氧化沟工艺应用较为广泛，氧化沟是活性污泥法的一种变型，其曝气池呈封闭的沟渠型，所以它在水力流态上不同于传统的活性污泥法，它是一种首尾相连的循环流曝气沟渠，污水渗入其中得到净化，最早的氧化沟渠不是由钢筋混凝土建成的，而是加以护坡处理的土沟渠，是间歇进水间歇曝气的，从这一点上来说，氧化沟最早是以序批方式处理污水的技术。1.2 国内外研究现状我国城市污水处理事业开始于1921年。上海首先建立了北区氧化沟工艺污水处理厂，1926年又建了西区和东区污水厂，并且也采用氧化沟工艺，总处理能力为4万吨/日。近几年来随着经济的发展，水污染控制所面临

11、的问题也愈加严重，目前不仅大、中、小城市建设氧化沟工艺的污水厂，还有些郊区县也建设了，如上海市嘉定县的污水厂已投人运行十几年了，上海市青浦徐径镇、重庆市渝北区、河南省汝州市、浙江省多个县郊等几十个污水处理厂工程正在兴建中。 据2000年统计，全国城镇的污水处理率达到25%，2010年将达到50%。然而，同先进国家相比，我国城市污水处理事业从数量、规模、普及率以及机械化、自动化程度上，还都存在着较大的差距。按照城市污水污染控制技术政策要求，城区人口达50万以上的城市，必须建立污水处理设施;在重点流域和水资源保护区，城区人口在50万以下的中小城市及村镇，应依据当地水污染控制要求，建设污水

12、处理设施，而氧化沟工艺也成了我国污水处理的重要手段之一。氧化沟在应用中发展为多种形式，比较有代表性的有：2/(kW·h)。奥式(Orbal)简称同心圆式，应用上多为椭圆形的三环道组成，三个环道用不同的DO(如外环为0，中环为1，内环为2)，有利于脱氮除磷。采用转碟曝气，水深一般在4.04.5m，动力效率与转刷接近，现已在山东潍坊、北京黄村和合肥王小郢的城市污水处理厂应用。 若能将氧化沟进水设计成多种方式，能有效地抵抗暴雨流量的冲击，对一些合流制排水系统的城市污水处理尤为适用。卡式(Carrousel)简称循环折流式，采用倒伞形叶轮曝气，从工艺运行来看，水深一般在3.0m左右，但污泥易

13、于沉积，其原因是供氧与流速有矛盾。三沟式氧化沟(T型氧化沟)，此种型式由三池组成，中间作曝气池，左右两池兼作沉淀池和曝气池。T型氧化沟构造简单，处理效果不错，但其采用转刷曝气，水深浅，占地面积大，复杂的控制仪表增加了运行管理的难度。不设厌氧池，不具备除磷功能。氧化沟一般不设初沉池，负荷低，耐冲击，污泥少。建设费用及电耗视采用的沟型而变，如在转碟和转刷曝气形式中，再引进微孔曝气，加大水深，能有效地提高氧的利用率(提高20%)和动力效率达2.53.0 kgO2/(kW·h)。1.3 发展趋势氧化沟技术发展的优势在于氧化沟的环流，由于这种环流，是造成氧化沟长久不衰的内在原因，外在原因则是其

14、具有多功能性、污泥稳定、出水水质好和易于管理。氧化沟有别于其它活性污泥的主要特征是环形池型，或者说只要保持沟渠首尾相接，水流循环流动，选用的特定设计参数、沟型和运行方式，就会给运行者和设计者带来极大方便，其灵活性和适应性也非常强，并且未来在氧化沟的占地面积，投资，耗能，和提高微生物活性，效率等方面应该有一些完善和突破。第2章 计算说明2.1 设计水量和水质本次设计是根据某城市的供水现状和城市总体规划，拟定的设计水量为80000吨/日。生活污水来自城市居民和公共建筑，主要污染物为BOD、COD、SS、NH3-N、磷等，本次设计根据某城市的污水水质监测，确定水质相关参数为：BOD5=200mg/L

15、 COD=500mg/L SS=200mg/L NH3-N=40mg/LTP=5mg/L TN=40mg/L出水指标执行国家污水综合排放标准(GB8978-1996)一级A标准：BOD10/L SS10/LCODcr50/L NH3-N5mg/L,TP15mg/L为了是污水处理厂达到预期的标准，在工艺的选择和技术上需要具备以下的条件：1.所选的生化处理工艺必须到达较高的氧转移率，曝气动力效率高，节省动力消耗，为了防止并减少泡沫的产生，必须保证生化处理单元具有较大的污泥浓度，即混合悬浮固体浓度应尽量高；2.所选的好养处理工艺必须具有较大的生化反应推动力，即底物浓度梯度大，所以选择的工艺对难以生物

16、降解的污染物质有较强的分解氧化能力；3.对进水的水质、水量由巨大的稀释能力，不会因为水质水量的急剧变化导致系统瘫痪、停运、失去运作能力；4.适当的选择较低的有机负荷，低负荷对可降解有机物分解彻底，可以达到较高的处理浓度。确保排放水质，便于污水资源化回收利用，并且污泥龄厂，生物污泥混合生成量少，污泥处置费用低；5.在冬季生化反应效果差和其他不利条件下，采用化学絮凝剂可以控制沉淀池出水悬浮物和有机物浓度。综上所述，本次设计决定采用卡鲁塞尔氧化沟处理工艺。工艺流程图如下： 图1 工艺流程图（1）在处理某些工业废水时尚需预处理，但在处理城市污水时不需要预沉池；（2）污泥稳定，不需消化池可直接干化；（3

17、）工艺极为稳定可靠；（4）工艺控制极其简单；（5）系统性能显示，BOD降解率达95%98%，COD降解率达90%95%，同时具有较高的脱氮除磷功效；（6）Carrousel氧化沟系统不再使用卧式转刷曝气机而采用立式低速搅拌机，使沟式可增加到5m甚至8m，从而使曝气池的占地面积大大减小；（7）Carrousel氧化沟从“田径跑道”式向“同心圆”式转化，池壁共用，降低了占地面积和工程造价。本章依据城市相关的原始数据，以及设计要求，确定采用卡鲁塞尔氧化沟工艺，并根据相关水质要求，地理环境和社会环境，合理安排工艺流程。 第3章 基础构筑物的计算3.1 粗格栅3.1.1 设计说明在本工艺中格栅是用来阻挡

18、污水中大体积的悬浮污染物，以确保后面的工艺流程能正常的进行，降低设备的损坏率。粗格栅是用来保护进水泵房的，细格栅的作用是保护后面的构筑物。栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为，槽内流速左右。如果流速过大，不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。此外，在选择格栅断面尺寸时，应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%，以留有余地。 日平均污水量：80000m3/d，生活污水流量总变化系数Kz取1.5，Qmax=80000m3/d×1.5=120000 m3/d=5000m33/s。设计参数：过栅流速m/s

19、60; 格栅倾角: =60°栅条间隙宽度: b=30mm 栅前渠道水深: h=0.6m栅条宽度: s=10mm拟建3座平面矩形格栅 计算如下： 图3-1格栅计算草图(1)过栅流量Q1：Q1=Qmax÷3/s÷3/s （3-1）(2)栅条间隙数n： n=26.42 （3-2）取n=27个。(3)栅槽宽度B： B=s（n1）+bn （3-3）××27(4)进水渠道渐宽部分的长度L1：设进水渠宽B1=1.0m，渐宽部分展开角1=20° L1=0.96m （3-4）(5)栅槽与出水部分连接处的渐窄部分的长度L2： L2=÷2=0.4

20、8m （3-5）(6)通过格栅的水头损失h1： h1= h0K=K() 4/3×sin （3-6） =3××()4/3 ×()sin60°式中：设栅条断面为锐边矩形断面，h1为设计水头损失，mh0为计算水头损失，m=2.42，g为重力加速度，m/s2k为系数，格栅受污染物堵塞是水头损失增大倍数，一般采用3。(7)栅槽总高度H：设栅前渠道超高h2=0.3m H=h+h1+h2=0.6+0.06+0.3=0.96m （3-7）H1=h+h2(8)栅槽总长度L: L=L1+L2+1.0+0.5+ （3-9） =0.96+0.48+1.0+0.5+(9

21、)每日栅渣量W:格栅间隙在1625mm时，栅渣量w13/1000m3.污水，格栅间隙在3050mm时,栅渣量w13/1000m3.污水，本工艺格栅间隙为30mm，w13/1000m3.污水。 W = （3-10）=33/d因此采用机械清渣。（10）清渣设备选择亚太环保公司的FH型旋转式格栅除污机，2台，N=。设计水量为80000m3/d，考虑到经济效应和实用性，拟采用螺旋泵作为污水提升装置为了避免设备24小时运转，准备共配备6台提升泵，四用二备，在平时工作中需6台水泵替换使用，这样可以有效延长设备使用寿命，并且在某台水泵出现故障的时候，可以启用备用水泵，从而实现污水处理厂的不间断持续运转。单台

22、泵的设计水量为：Q单= （3-11）=3/s=1251m3/h取污水提升前水位为-2.5m，细格栅与水平基准面相差5.4m，所以污水总提升扬程为7.9m。可选用LX350-300-12型泵，该泵提升流量为1400m3/h，扬程为12m。转速为980rad/min，效率为72%，电机功率为75KW。设计参数：设计流量Qmax=m3/s栅前水深h=过栅流速栅条间隙b=10mm格栅倾角a=60°栅条宽度S=10mm拟建2座设计计算：(1) 栅条间隙数n：过栅流量Q1=Qmax÷3/s n= （3-12）=取n=72个。(2)栅槽宽度B：B=s（n-1）+bn （3-13）

23、5;×72(3)进水渠道渐宽部分的长度L1:设进水渠宽B1=1.0m，其渐宽部分的展开角度为1=20°。 L1=0.59m （3-14）(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分的长度L2： L2=÷2=0.295m （3-15）(5)通过格栅的水头损失h1：设格栅的断面为锐边矩形度断面 h1= h0K=K() 4/3×sin （3-16） =3××1×2÷（2×9.8）sin60式中：设栅条断面为锐边矩形断面h1为设计水头损失，mh0为计算水头损失，m=2.42，g为重力加速度，m/s2k为系数，格栅受污染物

24、堵塞是水头损失增大倍数，一般采用3。(6)栅后槽总高度H:设栅前渠道超高h2=0.3m H=h+h1+h2=1.0+0.35+0.3=1.65m （3-17）H1=h+h2(7)栅槽总长度L:L=L1+L2+1.0+0.5+ （3-18） =0.59+0.295+1.0+0.5+(8)每日栅渣量W格栅间隙为10mm，取栅渣量w13/1000m3.污水。 W = （3-19）=33/d采用机械出渣，清渣设备可选择如下：1. JT-10型格栅除污机2台，电机功率 2. SY型栅渣压榨机,功率1.5kw 沉砂池一般分为平流式、竖流式、环流式（离心式）和曝气式。由于曝气沉砂池和环流式沉砂池对流量变化的

25、适应性较强，除砂效果好且稳定，曝气沉砂池还可以克服普通平流式沉砂池的缺点：在其截流的沉砂中夹杂着一些有机物，对被有机物包裹的砂粒，截流效果也不高，沉砂易于腐化发臭，难于处置，所以本次设计选用曝气式沉砂池。设计计算：(1)池子的有效容积V： V=Qmax·t·60 （3-20）·3·603式中：Qmax为最大设计流量，m3/s,Qmax3/s,t为最大设计流量时的停留时间（min），t一般在13中取，本次设计取t=3min(2)水流断面A: A=÷2 （3-21） 式中：A为水流断面面积，（m2）v1(3)沉砂池总宽度B: B= （3-22）式中

26、：B为沉砂池总宽度，（m）h2为设计有效水深，（m），一般取23m，本设计中取h2 B=6m （3-23）(4)每格池子的宽度b:沉砂池分两格，即n=2 b=B/n （3-24）=6÷2=3m(5)池长L： L= （3-25）=18m式中：L为沉砂池长度，（m）V为沉砂池有效容积，（m3）A为水流断面面积，（m2）平面尺寸B×L=6×18=108m2(6)每小时所需空气量q: q=d·Qmax·3600 （3-26）式中：q为每小时所需空气量，（m3/h）d为每立方米污水所需空气量，（m3空气/m33/m3污水。3/m3污水×

27、5;3 （3-27） (7)沉砂室沉砂斗体积V0: V0= （3-28）式中：X为城市污水沉沙量（m3/106m3污水），一般取X=30m3/106m3污水。T为进出沉砂的间隔时间（d），一般取12d。kzV0=3 （3-29）每个沉砂斗的容积V1：设每一个分格有2个沉砂斗，一共4个沉砂斗。 V1÷3 （3-30）(8)沉砂斗上口宽度a: a=+a1 （3-31）式中：a为沉砂斗伤口宽度，（m）h3为沉砂斗高度,(m) 为沉砂斗壁与水平面的倾角(°),一般采用圆形沉砂池, =55°a1 a=+0.5 （3-32）(9)沉砂斗有效容积V0: v0=(a2+aa1+a

28、12) （3-33）÷3×2×2)3(10)沉砂室的高度h3:本次设计采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗。沉砂室由两部分组成：一部分为沉砂斗，另一部分为沉沙池坡向沉砂斗的过渡部分，沉砂室的宽度为2(L2+a)+0.2 L2=(L-2a-0.2)/2 （3-34） =(18-2×2.18-0.2)/2式中：0.2m为两沉砂斗壁厚。 h3=h3×L2 （3-35） ×(11)沉砂池总高度H： H=h1+h2+h3 （3-36） H=0.3+1.6+2.3=4.2m （3-37）采用卡鲁塞尔氧化沟，去除BOD5和CODcr之外，还

29、具备一定的硝化和脱氮除磷的作用，从而使水中的NH3-N达到排放要求。设计水量：Q=80000m3/d，碱度=280mg/L（以CaCo3计），BOD=200mg/L，氨氮=40mg/L，SS=200mg/L，TP=5mg/L。设计最低温度为10，最高温度为25，污泥可以达到稳定状态，为确保污泥处于稳定，采用的最小污泥龄为30d。选取MLSS=4500mg/L，并且设定其75%是可挥发性的。即MLVSS/MLSS=0.75。好氧沟段的溶解氧：1.5mg/L（平均）；2/mgNH4-N；2/mgNO3-N；5衰减系数：Kd-1；20时：NO3-N去除速率（qdn）203-N/(kgMLVSS/d)

30、；-1；Ko=1.3mg/L。剩余碱度：100mg/L（保持PH=7.2时）；4-N氧化；3-N还原；硝化安全系数：2.5；反硝化温度修正系数：=1.08。氧化沟几何尺寸的计算：用活性污泥动力学公式计算好氧沟段容积，求出水中溶解性BOD5 因为VSS/SSMLVSS/MLSS=0.75，所以出水的SS含有的可降解有机物为10×0.75=7.5mg/L。转化为：BODu×1.42=10.65mg/L。 BOD5=BODu（1-e-） （3-38）×（1-e-） 出水中溶解性：Se=BOD5为了保证污泥的稳定，选择污泥龄为c=30d，所以好氧区容积为： V1= （3-

31、39） =3式中：V1：好氧区有效面积，m3；Q：平均日污水进水流量，m3/dS0：进水基质的BOD5浓度，mg/LS：出水BOD5浓度，mg/LY：污泥产率系数，KgVSS/KgBOD5c：污泥龄，dX：污泥浓度MLVSS；Kd：污泥衰减系数，d-1。水力停留时间： t1=V1÷Q （3-40）÷80000由于污泥龄c为30d，即可计算出生物污泥的产量Px： Px= （3-41） = =3156m3式中：Px为生物污泥产量。×3156Kg/d=391.344Kg/d。则总氮TKN中的用于该部分的氮： TKN= （3-42）故需要氧化的氮：NH4需要还原（反硝化）

32、的氮：NO3碱度平衡计算：实测表明硝化NH4-N消耗碱度是1：7.14；反硝化NO3-O产生碱度系1：3；碳化BOD5产生碱度为1:0.3。则：×××（200-2.75）g/L（以CaCO3计）。一般认为氧化沟中参与碱度大于100mg/L（以CaCO3计），可以满足pH=7.2的要求。这也说明，进入氧化沟的污水碱度应该不小于280mg/L（以CaCO3计）。 MLVSS=0.75MLSS （3-43）×4500=3375mg/L在充分的硝化条件下，出水的溶解性Se= BOD55mg/L，则需要去除的总BOD5为： BOD5 =Q（S0-Se）/1000

33、（3-44） =80000×（200-5）/1000 =15600Kg BOD5 /d硝化所需的总MLVSS为： MLVSS总=BOD5/U （3-45）好氧沟段的容积： V1=1000MLVSS/MLSS （3-46） =1000×÷33753 因为V1 3 ，V1V1，所以氧化沟好氧段容积取：V13则此时水力停留时间为： t1=V1÷Q （3-47）÷800002.计算反硝化缺氧沟段容积：反硝化需要去除的硝酸盐（NO3-N）氮量，上述计算为：NT=NO3则缺氧区容积：在T=203-N/（KgMLVSS/d）在T=10时：Ndn×1

34、.08-10=0.024 KgNO3-N/（KgMLVSS/d）。 V2= （3-48） =3缺氧沟段水力停留时间为： t2=V2÷Q （3-49）÷80000 =0.25d=6h3.除磷厌氧沟段的容积计算：按照经验的计算数据，厌氧沟段的水力停留时间采用t3=1h。则厌氧沟段的容积为： V3=Q×t3 （3-50） =80000÷24 =3333 m3 氧化沟总容积： V=V1+V2+V3 （3-51） =28053.3+19861.7+3333 =51248 m3 总水力停留时间： T=t1+t2+t3 （3-52） =8.4+6+1氧化沟共设计4组，

35、并联运行。氧化沟的有效水深设为4.0m，超高为1.0m，氧化沟深度：h=4+1=5m。单沟道宽度b=8m单座氧化沟的有效容积： V单=V÷n （3-53）=51248÷4=12812 m3 氧化沟单沟面积： A= V单÷h （3-54） =12812÷4=3203m2 弯道部分面积： A1=2（）+ （3-55）=835.56 m2 直线部分面积： A2=A-A1 （3-56） =2367.44 m2单沟直线长度： L= A2÷（6b+5×0.25） （3-57） ÷（6×8+5×0.25）实际需氧量AO

36、R=D1+D2-D3 （3-58） =Q(S0X×X×NO3- 式中：D1：有机物需氧量； D2：硝化需氧量； D3：脱氮产生氧量；X：总剩余污泥，kg/d；N0：进水氨氮浓度；N：出水氨氮浓度；NO3- ：被还原的把实际需氧量折合成标准需氧量。按设定的条件，=0.9，=0.96；查表得海平面20时的饱和溶解氧Cs=9.07mg/L，取温度校正系数为=1.024；所需的溶解氧CL=2mg/L，氧化沟溶解氧饱和度按照不利温度25×（99458.2/1.1324.7）=8.088mg/L。代入下式得： SOR= （3-59）=2/d2/h当曝气机的动力效率为N0

37、83;h时，所需要的曝气机功率为： N=SOR/ N0Kw可以选用功率为165Kw的DSB-3500倒伞型叶轮表面曝气机4台，叶轮直径为3500mm，电机额定功率为165Kw，充氧量为252kg/h，叶轮转速为：30r/min。7:.计算回流污泥量及剩余污泥总量根据悬浮固体平衡公式： （Q+QR）X0=QX0+QRXR因为：Q=80000m3/d；X0为进水悬浮固体，X0=200mg/L；XR为回流污泥浓度，XR=10000mg/L;X为混合液悬浮固体，X=4500mg/L；可得： QR= （3-60）3/d所以回流率为： R=QR/Q （3-61） =78.2% Q剩余=Px+SS(1-)Q

38、/1000 （3-62） =3156×(1/0.75)+200×(1-0.75) ×80000/1000 =8208Kg此次设计采用周边进水的辐流式沉淀池，这种二沉池是一种沉淀效率比较高的池型，与中心进水、周边出水的辐流式沉淀池相比，其设计表面符合可以提高1倍左右。设计流量Qmax=120000m3/d=5000m3/h。3/(m2·h) 。 F=Q/nq （3-63） =5000/(2×1.5)=1666m2式中：F：沉淀部分有效面积（m2）；Q：设计流量（m3/s）；n：池子个数；q：表面负荷m3/（m2·h） D= （3-64）

39、=46m圆整取D=34m，则半径为17m。 F=D2/4 （3-65）=×462 /42 式中：D：池子直径，m。 q=Q/nF （3-66） =5000/4×3/（m2·h） Q0=Q/n （3-67）=5000/4=1250m3/h q1=Q0D （3-68）×34） =3.25L/（s·m）式中：Q0：单池设计流量（m3/s）；设计中取R=0.5，Nw=2Kg/m3 q2=（1+R）Q0·Nw·24/F （3-69）·1250·2· =91.65Kg/(m2·d) 式中：Q0：单

40、池设计流量，（m3/s）Nw ：混合液悬浮物浓度，Kg/m3R：污泥回流比。设计中取t=1h。 h2=Q0t/F （3-70）按照在澄清区最小允许深度为1.5m考虑。符合要求。设计中取t=1.5h，Cu=6Kg/m3 h2= （3-71）×1250×2××8×982.6)式中：t：污泥停留时间，h；Cu：底流浓度，kg/m3h2= h2+ h2+0.3 (3-72) =3m设沉淀池底坡度为0.06，污泥斗直径为d=2m，h3×(34-2)/2=0.96m；超高h1=0.3m；污泥斗高度h4=1.0m。 H=h1+h2+h3+h4 (3

41、-73)=0.3+3+0.96+1式中：H：沉淀池总高，m；h1：沉淀池超高，一般采用0.30.5m；h2 ：池边水深，m；h3：池中心与池边落差，m；h4：污泥斗高度，m。设计中取q0=6mg/L q=q0·Q·86400/1000 (3-74) =6××（86400/1000）式中：q：每日加氯量（kg/d）q0：液氮投加量（mg/L）Q：污水设计流量（m3/s）3/s。本机中取Q=0.348 m3/s，t=30min V=Q·t (3-75)×30×60 =626.4 m3式中：V:接触池单池容积，（m3）Q:单池污水设计流量，（m3/s）t：消毒接触时间（h），一般采用30min。设计中取h2 F=V/ h2 (3-76) ÷=251m2式中：F：消毒接触池单池面积，（m2）h2 ：消毒接触池有效长度，（m）