多级背压式汽轮机设计

1、课程设计说明书题目B100-8.83/1.27 多级背压式汽轮机设计院（系）：基层教学单位:学号学生姓名专业（班级）设计题目B100-8.83/1.27多级背压式汽轮机设计设计机组类型：多级背压式汽轮机技新汽压力：Po=8.83MPa ;新汽温度：to=535 C术排气压力：Pc=1.27MPa ;额定功率：Pe=100MW参转速：n=3000rpm数设1、编写课程设计说明书，写出详细的计算步骤，列出计算汇总列表；计2、将各级动叶出口速度三角形，按照一定的比例画在冋一张图上；要3、画出调节级和第-一压力级的详细热力过程线，并标出各个参数；求4、画出整机热力过程线，画出通流部分图。工 作 量1、

2、撰写课程设计说明书一份；2、计算汇总表一份；2、各级动叶出口速度三角形、 力过程线、通流部分图。调节级和第压力级的详细热力过程线、整机热1、分析并确定汽轮机热力设计的基本参数：12天；2、分析并选择汽轮机的型式、配汽机构型式、通流部分形状及有关参数，拟定工汽轮机近似热力过程线和原则性热力系统,进行汽耗量与热经济性的初步计作算：34天；计3、确定压力级的级数，进行各级比焓降分配；对各级进行详细的热力计算，确|划定汽轮机的实际热力过程线：45天;4、修正热力计算结果，撰写说明书，绘图，计算结果汇总：45天；5、答辩：1天。参考1、电厂汽轮机原理及系统，靳智平，中国电力出版社，2006 ；资2、汽轮

3、机课程设计参考资料，冯慧雯，水利电力出版社，1992。料指导教师签字基层教学单位主任签字说明：此表一式四份，学生、指导教师、基层教学单位、系部各一份。2015年12月21日目录一、课程设计的目的与要求 1.二、课程设计题目 2.三、课程设计内容 2.四、计算汇总列表 2.4.五、汽轮机通流图 2.6.六、课程设计总结 2.7.七、参考文献 2.7.燕山大学课程设计说明书一、课程设计的目的与要求1 系统地总结、巩固并应用汽轮机原理课程中已学过的理论知识， 重点掌握汽轮机热力设计的方法、步骤。2 汽轮机热力设计的任务，一般是按照给定的设计条件，确定流通部分的 几何参数，力求获得较高的相对内效率。就

4、汽轮机课程设计而言其任务通常是 指各级几何尺寸的确定及级效率和内功率的计算。3 汽轮机设计的主要内容与设计程序大致包括：(1) 分析并确定汽轮机热力设计的基本参数，如汽轮机容量、进汽参数、 转速、排汽压力或循环水温度、回热加热级数及给水温度、供热汽轮机的供汽 压力等。(2) 分析并选择汽轮机的型式、配汽机构型式、通流部分形状及有关参数。(3) 拟定汽轮机近似热力过程线和原则性热力系统，进行汽耗量与热经济 性的初步计算。(4) 根据汽轮机运行特性、经济要求及结构强度等因素，比较和确定调节 级的型式、比焓降、叶型及尺寸等。(5) 根据流通部分形状和回热抽汽压力要求， 确定压力级的级数，并进行 各级

5、比焓降分配。(6) 对各级进行详细的热力计算，求出各级流通部分的几何尺寸、相对内 效率和内功率，确定汽轮机的实际热力过程线。(7) 根据各级热力计算的结果，修正各回热抽汽点压力以符合实际热力过 程线的要求。(8) 根据需要修正热力计算结果。(9) 绘制流通部分及纵剖面图。4 通过设计对整个汽轮机的结构作进一步的了解，明确主要部件在整个 机组中的作用、位置及相互关系。5通过设计了解并掌握我国当前的技术政策和国家标准、设计资料等。6 所设计的汽轮机应满足以下要求：(1) 运行时具有较高的经济性。(2) 不同工况下工作时均有高的可靠性。(3) 在4满足经济性和可靠性要求的同时，还应考虑到汽轮机的结构

6、紧凑、系统简单、布局合理、成本低廉、安装与维修方便以及零部件通用化、系列标准化等因素。7 由于课程设计的题目接近实际，与当前国民经济的要求相适应，因而 要求设计者具有高度的责任感，严肃认真。应做到选择及计算数据精确、合理、 绘图规范，清楚美观。二、课程设计题目以下为典型常规题目，也可以设计其他类型的机组。机组型号：B100-8.83/1.27机组型式：多级冲动式背压汽轮机新汽压力：P0 =8.83MPa新汽温度：t0 =535C排汽压力：Pc =1.27MPa额定功率：Pe1 =100MW转速:n 二 3000r / min三、课程设计内容(一)设计工况下的总机初步参数选择1机组配汽方式采用喷

7、嘴配汽2 调节级选型采用单列级3主要参数的确定(1) 已知参数po = 8.83MPa、to = 535 °C、pc = 1.27MPa、pel = 100MW、n = 3000r/min(2) 选取设计参数 设计功率一般凝汽式机组有一系列标准，而背压式机组在国内目前 尚无统一系列标准。可取设计功率=经济功率二额定功率。 汽轮机的相对内效率选取ri =85%，待各级详细计算后与所得 ri进行比较，直到符合要求为止。 机械效率：取 m =99% 发电机效率：取g =97% 给水回热系统及参数：采用两级加热器，一级除氧器。系统及参数详见 给水回热系统图。图1回热加热系统4近似热力过程线的

8、拟定在h-s图上，根据新蒸汽压力P。=8.83Mpa和新蒸汽温度t。= 535C,可确定汽轮机进汽状态点0 （主汽阀前），并查的该点的比焓值h。=3476.64kJ/kg，比熵 s。=6.7771kJ/（kgC）,比体积 v0.03979m3/ kg。在h-s图上，根据初压Po =8.83MPa及主汽阀和调节汽阀节流压力损失邛。=0.4415MPa可以确定调节级前压力p。二p。-和。=8.389MPa，然后根据P0与ho的交点可以确定调节级级前状态点1 ,并查的该点的温度 t0 =533.11C，比熵 S0 =6.7996kJ/(kg JC),比体积 v'° = 0.0419

9、598m3/kg。在h-s图上，根据凝汽器压力Pc =1.27MPa和排汽阻力损失厶Pc = 0, 可以确定排气压力Pc = Pc = 1.27MPa o在h-s 图上，根据凝汽器压力pc' =1.27M P 和比熵 S0 =6.7771kJ/(kg «C)可以确定汽缸理想出口状态点2t,并查得此点比焓值hct -2920.41kJ/kg ,温度 tct =244.5C，比体积 Vct = 0.179m3 / kg ,干度 Xct =1。 由此可以得到汽轮机理想比焓降Htmac二h0 -hct =556.23kJ/kg，进而可以确确定汽轮机实际比焓降.Hima.A-.Htma

10、c“ "72.8kJ/kg，再根据h。，厶Hac和P；可以确定实际出口状态点2,并计算此点比焓值 九2 = 3003.84kJ/kg，查 的温度 tc2 =281.5C，比体积 Vc2 = 0.1943m3/kg，干度 Xct =1o考虑末级余速损失，、此2 =0.018：Htmac =10.0kJ/kg,然后沿压力线下移10.0kJ/kg得3点,并查得比体积Vc0.1924m3 / kg该点比焓值 hc3二2993.84kJ / kg ,温度Q二277.0C ,用直线连接1和3点两点,在中间4' 点沿压力线下移1215kJ/kg得4点，光滑连接1、4、3点，则由点0、1、4

11、、3、2连接的线即为该机组在设计工况下的近似热力过程线。5.汽轮机总进汽量的初步估算D。3.6* Pei(：htmac)* -i -i ri g m3.6X00000556.23 85% 99% 97%1 (3.8 1.2)=797.95t / h汽轮机的设计功率，kW（也朕）一一汽轮机通流部分的理想比焓降，3476.64kJ/kgri 汽轮机通流部分相对内效率之初估值；g机组的发电机效率；m机组的机械效率；m 考虑回热抽汽引起汽量增大的系数，它与回热级数、给水温度、汽机 容量及参数有关，取m =1 ；D是考虑门杆漏汽及前轴封漏汽的蒸汽余量，（t/h）DDv给定前轴封漏汽：D3.8t/h，门杆

12、漏汽：D1.2t/h ；Do是汽轮机总进汽量。(二)调节级计算1.喷嘴部分的计算(1) 调节级进口参数及调节级的滞止理想比焓降.汕t0。调节级进口参数即 为高压缸进口参数，由于进入调节级的气流速度很小，可以近似认为滞止参 数与进口参数相等。由拟定热力过程线的步骤可得：p； = Po =8.389MPa ,£=t0 =533.11C , hf = h0 = 3476.64kJ/kg ,0'0'3旨=So =6.7771kJ/(kg JC), vT = v° = 0.03979m /kg。(2) 调节级进汽量Dg 二 D°-.：Dv =797.95 -

13、1.2 =796.75t/h = 221.32kg/s(3) 确定速比Xa和理想比焓降.:htCa 二 U/Xa=172.79/0.3535=488.80m/s：ht0 -Ca2/22= 488.80 /2119.463kJ / kg取xa =0.3535 , 取调节级平均直径dm=1100mm计算时取dm=dn=dbu =二 * dm * n /60=蔥*1.1*3000/60=172.79m/s(4) 平均反动度I m的确定取m =6.5%(5) 喷嘴的滞止理想比焓降.hnh： =(1-'m) ht0 =(1 -0.065) 119.463 =111.7kJ/kg(6) 喷嘴出口汽

14、流速度C1t与C1c1t f ：2 h0 =2 111.7 1000 = 472.65m/sG = * 5，取 4=0.97，故 C1=458.5m/s。 计算喷嘴前后压比j喷嘴出口等比熵出口参数hit , vit, R。由hT0和h°求出喷嘴出口理想比焓降 h1th1t rh5 一 =3476.64 -111.7 =3364.94kJ/kg该过程为等熵膨胀过程，由h1t =2956.56kJ/kg、s； = 6.7771kJ/(kg JC)查水蒸气h-s图得出口比体积 = 0.051m3/kg，喷嘴出口压力 山=6.41MPa。Pi-0Pt6.418.389= 0.764；n-0.

15、546共27页第10页燕山大学课程设计说明书共27页第#页燕山大学课程设计说明书由此可知，喷嘴中为亚声速流动，采用渐缩喷嘴，选喷嘴型号TC-1A-'-1 =12.9、sin 厲=0.223。(8) 计算喷嘴损失：hn:hn = (1 一 '2)* .:hn (1 -0.972)111.7 =6.6kJ / kg(9) 喷嘴出口面积An。因为喷嘴中为亚声速流动，故 An为2=246.2cmGn v1t221.32 0.051 104叫 5 一 0.97 472.65Gn喷嘴流量，kg/sV1t 喷嘴出口理想比容，m3/kgpn喷嘴流量系数，取呼0.97(10) 确定部分进汽度e确

16、定部分进汽度的原则是选择部分进汽度e和喷嘴高度In的最佳组合，使叶高损失 h1和部分进汽损失：he之和为最小由 An=e* ndm*ln*sin( a)得 In=A n/ (e* ndm *sin( a)而出i= &Eo=al/ln*Xa2*Eo，取 al=9.9S h $Eo=( &+ S)*Eo鼓风损失系数 &=Be*1/e*(l-e-ec/2)*Xa3,取 Be=0.15, ec=0.4斥汽损失系数 2Ce*1/e*Sn/dn*Xa ,取Ce=0.012, Sn=3 (喷嘴组数), dn=dm=1100mm令y=羽i+ Sh令其一阶导数为零，即求y的极值，最终可得

17、到e，设计时选取e值 比计算值稍大些。取e=0.35。(11) 确定喷嘴高度in=91.3mm246.2x1000.35 n 1100 sin 12.9为了方便制造，选取ln =92mm(12) 喷嘴出口比焓值h1h1 二 dt 、hn =3364.94 6.6 = 3371.54kJ / kg由 h1、p1 查得 s1 = 6.786kJ/(kg °C)， v 0.0512m3/kg2动叶部分的计算(1) 求动叶进口汽流相对速度 W1和进汽角X=C2 * u2-2c1u cos ： r共27页第12页燕山大学课程设计说明书共27页第#页燕山大学课程设计说明书=458.52172.7

18、92 -2 458.5 172.79 cos12.9° 292.m/s.jsinW458.5汉sin12.9°一，1 = arcs inarcsin21.1w1292;hw1w222922= 42.6kJ/kg动叶等比熵出口参数h2t与V2th2t -门m ：ht° =3364.94 0.065 119 = 3357.2kJ/kg由, Si =6.786kJ/(kg K),查得 v0.053m /kg，动叶出 口压力p2 =6.14MPa(3) 确定动叶理想比焓降,：hb和动叶滞止理想比焓降：hb f ：.m* .：ht =0.065 556.23 =36.15k

19、J/kg:h： ：hb 、.hw1 =36.15 42.6 =78.75kJ/kg(4) 计算动叶出口汽流相对速度W2= 2* 叽 二 2 36.15 1000 = 268.89m/s取 =0.9 w2 - *w2t =0.9 268.89 =242m/s(5) 计算动叶损失、：hb、.hb =(1-'-2)* h； =(1 -0.92) 78.75 = 7.68kJ/kg(6) 确定动叶出口面积AGb V2w2221.32 0.053 104242=484.7cm(7) 计算动叶高度lb由V1t = 0.0512m /kg， v?t = 0.053m /kg可知，进出口比体积相差不大

20、，故可取lb =lb，根据喷组高度In有lb =ln t r =92 11 = 94mm式中冷一叶顶高度，取：t =1mm ；'r叶根盖度，取r =1mm。(8) 作动叶出口速度三角形。由 匕、-2、U确定速度三角形sin ：2 二 Ab/(e* 二* db* lb) =484.7 100/(0.35 二 94 1100) 0.4322c2 = w2 u -2w2ucos ：2k22= 242172.79 -2 242 172.79 0.9 = 114.69m/s*. W2 sin 辽.172.79 0.43“-：込=arcs inarcs in40.4C2114.69(9) 动叶出口

21、比焓值h2 二 h2thb =3357.2 15 二 3372.2kJ / kg由 h2、 P2 查得 员=6.81kJ/(kg K), V2 = 0.0535m3/kg(10) 余速损失叽2hc22 2C2 _ 144.692 一 2=10.47kJ / kg(11) 轮周损失hu% 二、hn 、hb 、hc2 =6.6 7.68 10.47 = 24.75kJ / kg(12) 轮周有效比焓降 :hu叽 f*ht0 、hu =119.463 24.75 =94.7kJ/kg(13) 轮周效率u。调节级后余速不可利用，系数为 1=0“ Ahu心 hu94.7u -0-79.3%E。:h0 -

22、Jv hc2119.463(14) 校核轮周效率uPui 二uGcos：、 c2cos： 2)= 172.79 (458.5 cos12.9°144.69 cos40.4) =96.26kJ/kg1PulPul96.26n_ 80.9%E0心 ht §hc2119.4631nu80 979 3= 0.02% c1%，在误差允许范围内nu79.3(15)做调节级速度三角形c1 =458.5w<)= 292w2 =c2 = 114.69共27页第17页燕山大学课程设计说明书共27页第#页燕山大学课程设计说明书u=172.79r, Y 叽=0.7上Eo4丿v1v2v 二0.

23、0512 0.0532=0.0521m3/kgu=172.79图3调节级进出口速度三角形3级内其他损失的计算(1) 叶高损失小ai 2、hhu94.7 = 1.24kj kgl92取系数a =1.2。(2) 扇形损失:h.= 0.7 总 2119.463 "kJ/kg1100 丿 叶轮摩擦损失'hf :由前面，W = 0.0512m3/kg， v 0.053m3/kgPf= 48.16kWk/-陰=1 "(竺79)2°°"°)100 v1000.0521乜也 Pf48.16-h f0.22 kJ / kgG 221.32式中K

24、1 经验系数，一般取K1 =1.01.3(4) 部分进气损失:he鼓风损失w = Be(1-e-邑)Xa =0.15 丄(1 -0.35) 0.35350.0123e20.35斥汽损失L-s =Ce1_Sxa =0.012-= 0.0441 kJ/kgedm0.351100 x10式中Sn 喷嘴组数，取Sn二4 ；Be与级类型有关的系数，单列级B厂0.1 0.2，般取0.15 ；ec 装有护罩弧段长度与整个圆周长度之比；Ce 与级类型有关的系数，单列级 Ce7010.015，般取0.012 ；故有 e 二 w s =0.0123 0.0441 =0.0564所以、he h：eE0 =119.4

25、63 0.0564 =6.74kJ/kg(5) 级内各项损失之和匕hNh = m、hf 、he =1.240.610.226.74 = 8.81kJ / kg(6) 下一级入口参数h2 =h2 二h 、札2 =3372.28.8110.47 =3391.48kJ / kgI由 h2、P2查得 s2 =6.831kJ/(kg K)，v2 = 0.054227m3 / kg，t2 = 487.52C4. 级效率与内功率的计算(1) 级的有效比焓降.巾* =,；hu Jh =94.7 8.81 =85.89kJ/kg(2) 级效率i.：hiEo85.89119.463= 0.719(3) 级的内功率

26、PiR =G 迥 =221.32 85.89 =19009.17kW5. 调节级热力过程线五hi) 口贾嘴按人6hb叶按失S11C2- 速扌员失ZEhi 6工页扌员和图4调节级热力过程线(三)压力级的计算1.压力级比焓降分配和级数确定本机组采用整段转子，整段转子的叶片根部直径一般采用相同的值。这 样，一方面是加工方便，另一方面可使很多级的隔板体通用。（1）第一压力级平均直径dm的确定给定 dm = 981.0mm选取 Xa =0.4365,门 m =0.07，m-11.5，：ht UCa2/2 =0.5*（*dm* n* Xa）2 =62.31kJ /kg60：hn =（1 -门m）* ：ht

27、 =（1 -0.07） 62.31 =57.95kJ/kgh1t 二 h0 - ：hn 二 3476.64 -57.95 二 3418.69kJ / kg查焓熵图求出v1t = 0.0725m3/kg第一压力级喷嘴流量为调节级流量减去前轴封漏气量，即Gn 二 G。二 Gg - G =（221.32 -3.8） = 217.52kg/s喷嘴出口气流速度GtC1t=.2：hn = 2 57.95 1000 = 340.44m/s由连续性方程Gn，亠* An*C1t/v1t，其中流量系数S =0.97而 A =e* 二* dm *ln *s in：，其中取 e=1求得ln = 17.5mm 12mm

28、，符合要求。（2）末级平均直径的确定给定 dmz = 1019.5mm（3）确定压力级平均直径的变化根据汽轮机原理所描述的蒸汽通道形状，确定压力级平均直径的变 化规律，通常采用作图法。在纵坐标上任取长度为a的线段BD（般a=25cm），用以表示第一压力级至末级动叶中心之轴向距离。在BD两端分别按比例画出第一压力级与末级的平均直径值。根据选择的通道形状，用光滑曲线将A、C两 点连接起来。AC曲线即为压力级各级直径的变化规律。（4）压力级的平均直径dm （平均）将BD线等分为m等分，取1、2、3m -1点。为了减小误差，建议6。 从图中量出割断长度，求出平均直径。dm（平均）（AB （1-1） （

29、2-2） CD）/（m 1）* k式中的k为比例尺。B12345S789 10 D图5压力级平均直径变化曲线图（5）压力级的平均比焓降-：ht（平均）选取平均速比Xa（平均）二0.4367，则平均）二0.5*（二 * dm（平均）* n/60/Xa（平均）2= 0.5*（二 *1.0*3000/60/0.4367）2 =64.69kJ/kg（6）压力级级数的确定ZZ =（1 a）* htp/平均）二（1 0.05*490.87/64.69 = 7.84式中.：ht p -压力级的理想比焓降,a为重热系数，本机a=0.05，将Z取整。取整Z =8(7) 各级平均直径的求取求取压力级级数后，再将图

30、-5中的BD线段重新分为7等份，在原拟 定的平均直径变化曲线上求出各级平均直径。得表 -1各级平均直径数据。9gS9图6压力级的各级平均直径修正图(8) 各级比焓降分配根据求出的各级平均直径，选取相应的速比，求出各级的理想比焓降=12.3245xai为了便于比较和修正，一般以表格的方式列出表1各级比焓降值级序号12345678比焓降知(kj /kg )23.0424.7327.1130.2634.3037.8443.8847.40(9) 各级比焓降的修正在拟定的热力过程线上逐级作出各级理想比焓降：ht，计算巾p.：h 二(1 a)* 讥 ht =0.625(10) 检查各抽汽点压力值误差小于2

31、%,所以符合要求。(11) 最后按照各级的dm和厶ht求出相应的各级速比Xa2 压力级详细热力计算 本级的比焓降：ht和本级滞止比焓降.-：ht0由调节级的计算结果，已知本级的 P0 , h0 , P0，:hc0 , 由压力级比焓降分配，已知本级的. ：ht , dm , G0 , Xa 由P2和So查h2t，二3350.79kJ / kg本级比焓降.ht 二 h0- h2t，二 3391.48 -3350.79 二 40.69kJ /kg本级滞止比焓降：ht° 打 、hc0 = 40.69 0.97 10.47 = 50.85kJ / kg(2) 选取平均反动度-m选取门m =0.

32、064(3) 喷嘴的理想比焓降：hn：hn 二(1 一门m)* ：ht 二(1 一 0.064)* 40.69 =38.1kJ/kg(4) 喷嘴的滞止理想比焓降Uh/hn0 hn'hc0 =38.1 10.47 =48.1kJ/kg(5) 喷嘴的出口汽流理想速度 GtC1t =2hn0 = 2 48.1 1000 =310.16m/s(6) 喷嘴出口汽流实际速度c1Ci *，*Cit =0.97 310.16 =300.86m/s，这里取二=0.97。喷嘴损失九也=(1 - 2)* ."：hn0 =(1 -0.972) 48.仁 2.84kJ/kg(8) 圆周速度uu -二

33、* dm* n/60 -二 981 3000/1000/60 二 154m/s(9) 级的假想速度CaCa =2ht050.85 1000 =318.9m/s(10) 假想速比XaXa U 1540.483Ca 318.9(11) 确定喷嘴等比熵出参数h1t，V和R :h1t 二 h0 - . ：hn = 3391.48 - 38.1 =3353.38kJ/kg在焓熵图上查的 V1t =0.0593m3/kg , R =5.47MPa(12) 喷嘴前后压力比；n；n =r /=5.47/6.14 =0.89(13) 选取喷嘴型式和出汽角选TC-1A喷嘴，出汽角=12(14) 喷嘴出口面积AnA

34、n =G*V1t/»/C1t =217.52 0.0593 “ 0.97" 310.16 =0.0429m2(15) 喷嘴高度lnIn 二 An/(e* 二 *dm*sin： 1)= 0.0429/(1* 二 *981/1000* sin12 ) = 67mm(16) 喷嘴出口实际比焓降h1m ngt 、.hn =3353.38 2.84 =3356.22kJ / kg(17) 动叶进口汽流角'1和相对速度W1= arctg (c1 * sin :-1 /(c1 * cos ：_ u)-arctg (300.86 sin 12 /(300.86 cos12 -154

35、)-2422W1 -.：C1u -2*u*C1 *cos 1=300.8621542 -2 300.86 154 cos12=153.6 m/ s(18) 动叶理想比焓降.:hb：hbm* ：ht =0.064 40.69 =2.6kj/kg(19) 动叶滞止理想比焓降.-：hb°0 2hb f；hb h =2.6 1 53.62 / 2/1000 = 14.4kJ/kg(20) 动叶出口理想汽流速度 w2tw2t2 ：hb0 二 2 14.4 1000 = 178.5m/s(21) 动叶出口实际汽流速度W2w2 ='一 *w2t =0.931 178.5 = 166.2m/

36、s(22) 动叶损失讥hb 二(1 一'- 2)* 叽 二(1 0.9312) 2.6 =0.35kJ/kg(23) 确定动叶后参数P2、V2根据 hi, . ：hb , :hb查焓商表得到 P2 =5.45MPa , V0.0594m /kg(24) 动叶出口面积AAb 二 G*V2/w2 =217.52 0.0594/158 = 0.082m2(25) 动叶高度lblb =ln ： = 672.5 二 69.5mm这里厶为盖度，参照调节级中的给定(26) 检验根部反动度-rJ =1-(1"m)*(db -lb)/db=1 - (1 - 0.064) (981 - 69.5

37、) 981 二 0.048在0.03-0.05范围内，符合要求。(27) 计算动叶出汽角 辽Ab2 = arcs ine*x *dm*lb0.0227 =arcs in1 * 兀 * (981/1000) *(21.06/1000)= 20.5(28) 根据和：2在动叶叶型表中动叶型号选择TP-1A型(29) 确定动叶出口绝对速度 C2和方向角2C2-2* w2 * u2 cos ：2二 arctgw2 * sin ：2W2 * cos ：2 -u=arctg166.2 si n20.5166.2 cos20.5 -154-88.35=166.22 1542 -2*166.2*154*cos2

38、0.5 = 58.23m/s共27页第26页燕山大学课程设计说明书共27页第#页燕山大学课程设计说明书余速损失;hc2共27页第#页燕山大学课程设计说明书2 9、.hc2 =c2 /2 =58.232/2 =1.70kJ/kg(30) 轮周有效比焓降chu'(无限长叶片)' 0.hu = ht _、hn - hb -、hc2 =50.85-0.35-2.84-1.7 =45.96kJ/kg(31) 级消耗的理想能量E。E0 =7讥。一叫*、hc2 =50.85 -1 1.7 =49.15kJ/kg(32) 轮周效率u'u' f hu'/E。=45.96/

39、49.15=0.935(33) 校核轮周效率单位质量蒸汽对动叶所做的轮周功WuWu = u * (g * cos ： 1 c2 * cos： 2) = 154 (300.86 cos12 58.23 cos85.35 ) = 46.05kJ / kg u''二 Wu/E。=46.05/49.15 =0.937inn nu 一 u0 937 0 935A* ='"00% ="00% =0.214% <1%u0.935(34) 叶咼损失、：h|a ' 1 6hl =ahu45.96 =3.5kJ/kg 式中取 a =1.6，已包括扇形损失。

40、l21.06(35) 轮周有效比焓降:hu=hu 二 叽h| = 45.96 -3.5 二 42.46kJ / kg(36) 轮周效率uu F；hu/Eo =42.46/49.15 =0.864叶轮摩擦损失仙共27页第28页燕山大学课程设计说明书 h . Pf/G,其中,Pf©丄100 v“07 （空）10020.9810.0594= 26.7kJ/kg共27页第29页燕山大学课程设计说明书共27页第#页燕山大学课程设计说明书、hf = .Ff /G =26.7/60.42 = 0.44kJ / kg(37) 漏气损失.忙选取：隔板气封齿的平均直径dp =590mm ,隔板汽封间隙0.5mm , 汽封齿数Zp =10，则有隔板漏气损失A - * dp*= :0.59 0.5 10 0.927 10m2' 0人 hj = Kht §hn §hb §h| §hc2= 50.85 3.5 1.7 0.35 2.84二 42.46kJ.kg：hp 二 Ap/An/. Zp * h0.927 10”0.01191042.46=1.05kJ / kg(38) 计算级内各项损失之和 二;hh 二打 、hf 、h