砖混结构住宅楼工程全套计算书36

1、砖混结构住宅楼工程全套计算书2楼板设计2.1楼面结构信息及单元划分：结构板厚取100 mm，并在?和？、？段设L1、L2、L3,截面均为 b X h=240 X 300对楼面做一定划分并将楼梯问处做一些调整，选代表性部分作为计算单元.做法如图1:_L楼棉闻L2DB2.2楼面荷载计算表1荷载种类标准值KN/ m2备注硬木地板0.4何15厚水泥砂浆0.015 X 20=0.3按楼板结构荷10厚水泥砂浆找平0.01 X 20=0.2自上向下列载100厚现浇板0.1 X 25=2.5天棚粉刷0.18小计0.4+0.3+0.2+2.5+0.18=3.58活载2.0所有房间包荷载分项系数 y g=1.2活

2、载分项系数 y q=1.4楼面恒载设计值:g=1.2 X 3.58=4.3 KN/ m2.2楼面活载设计值：q=1.4 X 2.0=2.8 KN/ m22.3标准层设计：按弹性理论计算板，根据连续多跨双向板的实用计算法计算一跨中最大正弯矩为内 支座固支时g+q/2和内支座皎支时q/2算出的弯矩和。支座最大负弯矩为内支座固支 时g+q求得(取相邻板算得的负弯矩绝对值的较大值)。g+q=4.3+2.8=7.1 KN/ m2g+q/2=4.3+1.4=5.7 KN/ m2q/2=1.4 KN/ m22.3.1板计算跨度:内跨边跨Lo=Lc Lc 为轴线距离Lo=Ln+ b Ln净跨，b为梁宽2.3.

3、2板弯矩计算：13Lx=3.6-0.12-0.12+0.24=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.860.035)(q/2)Lx2KN m/mmy=(0.0231+0.20.0266)5.7 3.62+(0.035+0.2=2.1+0.82=2.92 KN m/m0.0496)1.43.62mx =-0.07(g+q)Lx2= -0.077.13.62= -6.44 KNmy =-0.0677.1B区格板：Lx=3.6mmx=(0.0322+0.2=2.72+1.03=3.75 KN3.62= -6.24 KN m/mLy=4.2mLx/Ly=0.860.0231)5.7 3.62+(0

4、.0496+0.2m/mmy=(0.0231+0.20.0322)=2.18+0.82=3.00 KN5.7 3.62+(0.035+0.2 m/mm/m0.035)0.0496)1.41.43.623. 62mx =-0.08187.13.62= -7.53 KN m/mmy =-0.0737.1C区格板：Lx=3.5mmx=(0.0341+0.23.62= -6.72 KN m/m=2.69+1.02=3.71 KNLy=4.2m0.0225)5.7m/mLx/Ly=0.833.5 2+(0.0528+0.20.0342)1.43.5 2my=(0.0225+0.20.0341)5.7=2

5、.05+0.77=2.82 KN m/m3.52+(0 .0342+0.20.0528)1.43.5 2考虑泊松比Vc=0.2由于房间大小的差异，某些双向板同方向相邻跨度相差较大, 因此对算得的弯矩应作一些调整。A区格板：mx=(0.0266+0.2 X 0.0231)(g+q/2)Lx2+(0.0496+0.2=0.0312 X 5.7 X 3.62+0.0566 X 1.43.62=3.341m/mmx =-0.08517.13.52= -7.4 KNmy =-0.07397.13.52= -6.43 KN m/m0.0271)1.40.0481)1.40.0353)1.40.0368)1

6、.40.0368)1.4g+q/2算得的4.221.41.4 3.323.322.122.122.122.121.4 3.323.32D区格板：由于D区格板在Y方向与相邻板F(G)的跨度较大，因此在按 跨中弯矩曾的10% q/2算得的跨中弯矩减小5%Lx=4.8mLy=4.2mLy/Lx=0.875mx=(0.0161+0.20.0234)5.7 4.22+(0.0353+0.20.0481)1.4=2.1+1.1=3.2 KN m/mmy=(0.0234+0.20.0161)5.7 4.221.1+(0.0481+0.20.0353)4.22 0.95=2.94+1.29=4.23 KN m

7、/mmx =-0.05467.1 4.22= -6.84 KNm/mmy =-0.07397.1 4.22= -7.60 KNm/mE区格板：同D区格板，对X向跨中弯矩进行调整Lx=5.1mLy=3.3mLy/Lx=0.65mx=(0.0183+0.20.0465)5.7 3.321.1+(0.0271+0.20.075)0.95=1.88+0.61=2.49 KN m/mmy=(0.0465+0.20.0183)5.7 3.32+(0.075+0.2=3.11+1.25=4.34 KN m/mmx =-0.07777.13.32= -6.01 KNm/mmy =-0.10457.13.32=

8、 -8.08 KNm/mF区格板：不考虑实际周边板对跨中弯矩的影响Lx=2.4mLy=2.1mLy/Lx=0.875mx=(0.0233+0.20.0256)5.72.12+(0.0353+0.2=0.71+0.28=0.99 KN m/m my=(0.0256+0.20.0233)5.72.12+(0.0481+0.2=0.076+0.34=1.1 mx =-0.0677.12.12= -2.1 KN m/mmy =-0.06827.12.12= -2.1 KN m/mG 区格板：Lx=Ly=2.1m Lx/Ly=1 mx=(0.0231+0.20.018)5.7 2.12+(0.0368+

9、0.2=0.67+0.27=0.94 KN m/mmy=(0.018+0.20.0231)5.7 2.12+(0.0368+0.2=0.57+0.27=0.84 KN m/mmx =-0.067.12.12=-1.88 KN m/mmy =-0.0557.12.12= -1.72 KN m/mH区格板：对X向跨中弯矩进行调整Lx=4.5mLy=3.3mLy/Lx=0.73mx=(0.0202+0.20.041)5.7 3.321.1+(0.0309+0.20.0645)0.95=1.94+0.63=2.57 KN m/m my=(0.041+0.20.0202)5.7 3.32+(0.0645

10、+0.2+0.0309)1.4=2.8+1.08=3.88 KN m/mmx =-0.07647.13.32= -5.91 KN m/mmy =-0.0967.13.32= -7.4 KN m/mI区格板：将Y向跨中弯矩增大10% Lx=3.6mLy=4.2mLx/Ly=0.86mx=(0.0241+0.20.0158)5.7 3.62+(0.0496+0.20.035)1.4 3.62=2.01+1.03=3.04 KN m/mmy=(0.0158+0.20.0241)5.7 3.62 1.1+(0.353+0.20.0496)1.4 3.62=1.68+0.82=2.5 KN m/m mx

11、 =-0.06187.13.62= -5.69 KNm/mmy =-0.05497.13.62= -5.05 KNm/mJ 区格板：Lx=3.6mLy=4.2mLx/Ly=0.086mx=(0.0289+0.20.0157)5.73.62+(0.0496+0.20.035)1.43.62=2.37+1.03=3.40 KN m/m my=(0.0157+0.20.0289)5.73.62+(0.035+0.20.0496)1.43.62=1.59+0.82=2.41 KN m/m mx =-0.06877.13.62= -6.32 KNm/mmy =-0.05667.13.62= -5.21

12、KNm/m其中mx?y初板底跨中沿X(Y)向的最大正弯矩，mx ?y?为固定边沿X(Y)的支座负弯矩。2.3.3板截面设计：因短跨方向的弯矩比长跨的大,故将短跨方向的钢筋放在长跨钢筋外侧。短跨跨中截面的有效高度 ho1=h-20=100-20=80mm,长跨跨中截面有效 ho2=h-30=100-30=70mm. 2.3.4板配筋计算：取内力臂系数 ys=0.95, As=m/(0.95 fy ho),板采用C20混凝土、阳钢筋。考虑 实际施工中的缺陷及日后使用的要求，以理论值作为基础适当增大配筋。各板配筋计 算结果及实际配筋见表2:表2截面ho (mm)m(KN m/m)As (mn2/m)

13、配筋实有As (mn2/m)跨A区格X向803.41209C8180279Y向702.92209C8180279B区格X向803.75234C8150335Y向703.0214C8180279C区格X向803.71232C8150335Y向702.82202C8180279D区格X向703.2229C8150335Y向804.23265C8150335=1EX向702.49178C8180279区格 截面ho (mm)m(KN m/m)As(mn2/m)配筋实有As (mm2/m)跨G区格X向700.9460C8200251Y向800.8453C8200251H区格X向702.57184 81

14、80279Y向703.88243C8150335I区格X向803.04190C8180279Y向702.50179C8180279J区格X向803.4213C8180279Y向702.41213C8180279支座A-E80-8.08506C8100503A-D80-6.84428C8100503D-E80-8.08506C8100503D-F80-7.6476C8100503D-C80-7.6476C8100503D-D80-6.84428C8110457D-G80-7.6476C8100503D-H80-7.6476C8100503D-I80-6.84428C8100503F-G80-2.

15、1132C8200251C-B80-7.53471C8100503C-J80-7.4463C8100503I-H80-7.4463C8100503I-I80-5.69356C8110457I-J80-5.21326C8110457J-J80-6.32396C8110457E-F80-6.01376C8110457H-G80-5.91370C8110457A-B80-6.72421C8110457Y向804.34272C8180335F区格X向700.9971C8200251Y向801.169C8200251续表22.3.5楼面梁设计选L1作为计算构件，截面 b h=240 3002.3.5.1

16、受力分析及内力计算根据双向板传力方式，可知L1除承受自重外还承受由 A区板传来的梯形分布荷载 和D区传来的三角形分布荷载.如图2:曲区t为皆区密跨)图2由B国口为白区溟)L1与圈梁整浇，故将 L1两端作为固支(1) 、由梯形分布引起的支座弯矩：将梯形分布荷载转化为等效均布荷载qe，它是根据支座弯矩相等的条件求出的(/也=3.6/(2乂4.2) =0.43 (L1为区格短跨跨度 L2为区格长跨方向)q =0.5 ql=0.57.13.6=12.78 KN/mqe=(1-2 a 2+a 3)q =(1-20.43 2+0.43 3) 12.78=9.1 KN/mM 支=-(1/12) qe l 2

17、=-(1/12)9.14.2 2=-13.4 KN m根据算得的支座弯矩和梁上荷载分布的实际情况，由平衡条件计算梁的跨中弯矩和支 座剪力。见图33KNQ 支=15.34 KN由平衡条件求得 M中=7.87 KN m(2) 、由三角形分布引起的支座弯矩：将三角形分布荷载转化为等效均布荷载q =0.5 q l=0.57.14.2=14.91 KN/mqe=(5/8)q=9.32 KN/mM 支=-(1/12) qe l 2=-(1/12)9.32 4.2 2=-13.7 KN/m按荷载分布实际情况计算梁跨中弯矩和支座剪力支=15.66 KN由平衡条件求得 M 中=8.23 KN m Q(3) 、梁

18、自重产生的荷载0.24 (0.3-0.1)=1.2 KN/m支=-(1/12)ql2=-(1/12)1.2 4.2 2=-1.76 KN m中=(1/24)ql 2=(1/24)1.2 4.2 2=0.88 KN m支=0.5 1.2 4.2=2.52 KNq=25MQM 中=E M 中=7.87+8.23+0.88=16.98 KNM 支=E M 支=-13.4-13.7-1.76=-28.86 KNQ 支=E Q 支=15.34+15.66+2.52=33.52 KN考虑内力重分布对支座弯矩进行调幅将支座弯矩减小20%相应将跨中弯矩增大30%M 支=-28.860.8=-23 KN mM

19、中=16.981.3=22.1 KN m2.3.5.2配筋计算：(1)跨中弯矩配筋：梁采用C20混凝土，HRB335®筋。梁按T型截面计算a 1=1.0 fc=9.6N/mm 2 ft=1.1N/mm 2 fy=300N/mm 2 h o=300-35=265mm b f=1000mm a 1fcb fh f(ho-0.5h f)=1.09.61000 100 (265-0.5100)=206.4 KN m>22.1 KNm届丁第一种类型的 T型梁a s=M/( a 1fcb fho2)=22.110?6/(1.09.6 1000 2652)=0.033=1 -，1 - 2：

20、s =0.034 ： b=0.55Y s=0.5(1+ 1 - 2： s)=0.98As=M/(fy T sho)=22.110?6/(300 0.98选用3山12实有As=339 mm2p =339/(240265)=0.53%>45 ft/fy=45(2)支座负弯矩配筋：a s=M/( a 1fcbho2) =23 10?6/(1. 0 9.6265)=284 mm21.1/300=0.165% 满足最小配箍率240 2652)=0.14=1 一 J1 一2« =0.15< E b=0.55Ts=0.5 (1+ 一1 - 2： s)=0.92As=M/(fy T sh

21、o)=23 10?6/(3000.92265)=314.5mm2选用 3412 As=339 mm 2(3)斜截面承载力验算：0.25 6 cfcbho=0.25 0.7ftbho=0.71.1只需构造配筋，选配 p sv=2 50.3/(240L2、L3配筋方式同L11.0 9.6 240 265=154.2 KN>33.52 KN240 265=48.97>33.52 KN4 8150150)=0.28%> p svmin=0.24 ft/fyv=0.24截面符合要求1.1210=0.126%2.4 一层设计：一层荷载、板的布置方式、板配筋同标准层。各梁截面改为 一层L1

22、配筋计算： 梁自重产生的线荷载：Mh=370 300。q=25支=-(1/12)ql2=-(1/12)中=(1/24)ql 2=(1/24)0.37 (0.3-0.1)=1.85 KN/m1.85 4.2 2=-2.72 KN m1.85 4.2 2=1.36 KN m支=0.51.85 4.2=3.89 KNM中=22.7 KN m M 支=-23.8 KNm Q 支=34.89 KNL1配筋。g=5.49 1.2 = 6.60 KN/m2q=2.0 1.4=2.8 KN/m22.5.2板内力及配筋计算:Lx=3.5mLy=4.2mLx/Ly=0.83mx=(0.0301+0.20.0152

23、)=3.24+1.02=4.27 KN8.0 3.5 2+(0.0528+0.2 m/m0.0342)1.4 3.5 2my=(0.0152+0.20.0301)8.0 3.52+(0.0342+0.20.0528)1.4 3.52Q经调幅后，梁各内力：由丁荷载增加不大且考虑 T型梁受压翼缘增大等因素，可按标准层2.5夹层设计:荷载种类标准值 (KN/m2)备注地砖0.55保温层兼作包30厚防水层0.03 22=0.66找坡，平均厚荷保温层0.08 20=1.6度 80mm载100厚现浇板0.125=2.5天棚粉刷0.18小计0.55+0.66+1.6+2.5+0.18=5.49上人屋面活载活

24、载2.0取值2.0C区格板由楼面板改为上人屋面 (平台)板，需重新计算配筋。2.5.1板荷载计算:表3包载设计值：活载设计值：g+q=9.4 KN/m 2 g+q/2=8.0 KN/m q/2=1.4 KN/m 2=2.08+0.77=2.85 KN m/mmx=-0.07059.4 3.52= -8.11 KN m/mmy =-0.05689.4 3.52= -6.54 KN m/mX 向跨中 As=m/(0.95 fy ho) = 4.27 10?6/(0.95210 80)=267 mm2 配 阳150Y 向跨中 As=2.85 10?6/(0.95210 70)=204 mm2 配 阳

25、180C-B 支座 As=8.1110?6/(0.95210 80)=508 mm2 配 阳100C-D 支座 As=7.610?6/(0.95210 80)=476 mm2 配 阳1002.5.3楼面洞口计算:在洞口边设置暗梁 AL1 b h=550 100 采用HRB335车冈筋。将相邻板上一半荷载全传给暗梁，则暗梁所受均布线荷载P=0.5 3.5 7.1=12.43 KN/m 取暗梁的计算跨度 lo=3.0m 跨中弯矩 M=0.1 P lo 2=0.112.43 32=11.2 KN m暗梁采用双筋截面配筋：ho=100-40=60mm a s=20mm b=550mm取 E = E b

26、=0.55Mu2=a 1fcbho2E b(1-0.5 E b)=1.09.6 550 602 0.55 (1-0.50.55)=7.58 kN mA s=(M-Mu2)/ f y(ho-a s)=3.6210?6/(30040)=302 mm2As=" a 1fcbh o/fy+A sf y/fy=0.551.09.6 550 60/300+302=882.8mm2受拉钢筋配6J14 As=923mr2受压钢筋配4J10 As=314mm2 箍筋配 帽150夹层其它部分配筋同标准层。楼梯间板底钢筋X向由C区通长配置，Y向配48180考虑开洞影响 将F、G区格在Y向加大板底配筋为4

27、81803斜屋面板计算3.1屋面结构信息及单元划分：结构板厚取120mm屋面倾角tg a =0.5 cos a =0.894 ,在？、？段设 梁 L 2、L 3,截面均为 b h=240 300。对屋面板进行一定的划分，选代表性部分作为计算单元。具体做法如图5:3.2荷载计算:将屋面斜向均布荷载折算成水平均布荷载表4荷载种类标准值KN/m 2备注何荷载水泥瓦0.5/0.894=0.56不上人 屋向活载 取0.6KN/m2平铺油毡一层0.05/0.894=0.0620厚找平层0.02 20/0.894=0.45120厚现浇板0.12 25/0.894=3.36天棚粉刷0.16/0.894=0.1

28、8小计0.56+0.06+0.45+3.36+0.18=4.61活载0.6/0.894=0.7包荷载分项系数y g=1.2活载分项系数 y q=1.4屋面包载设计值：g=1.2 4.61=5.53 KN/m 2屋面活载设计值：q=1.4 0.7=1.0 KN/m 2按弹性理论计算板配筋（暂不考虑老虎窗及屋顶窗对配筋的影响，即按整板计算）根据连续多跨双向板的实用计算法计算。g+q=5.53+1.0=6.53 KN/m 2g+q/2=5.53+0.5=6.03 KN/m 2q/2=0.5 KN/m 23.3计算跨度：内跨：Lo=Lc Lc为轴线距离边跨：Lo=Ln+b Ln为净跨,b为梁宽3.4板

29、弯矩计算考虑泊松比Vc=0.2。A区格板：Lx=8.4mmx=(0.0089+0.2=1.82+0.32=2.14 KN由于屋面板的活荷载较小，因此不对弯矩进行调整。Ly=4.2m0.0409)6.03m/mLy/Lx=0.54.2 2+(0.0174+0.20.0965)0.54.2 2my=(0.0409+0.2=4.54+0.88=5.42 KN0.0089)6.03m/m4.2 2+(0.0965+0.20.0174)0.54.2 2mx =-0.5696.534.2 2=-6.55KN m/mmy =-0.08366.53B区格板：Lx=3.6m4.2 2=-9.63 KN m/mm

30、x=(0.0368+0.20.0347)6.03 3.62+(0.0496+0.20.035)0.53.62=3.42+0.37=3.79 KNm/mmy=(0.0347+0.20.0368)6.03 3.62+(0.035+0.20.0496)0.53.62=3.29+0.29=3.58 KNm/mmx =0my =-0.09616.53 3.62= -8.13 KN m/m区格板：Lx=5.1mLy=3.3mLy/Lx=0.65mx=(0.0183+0.20.0465)6.03 3.32+(0.0271+0.20.075)0.53.32=1.81+0.23=2.04 KNm/mmy=(0.

31、0465+0.20.0183)6.03 3.32+(0.075+0.20.0271)0.53.32=3.29+0.44=3.73mx =-0.07776.53 3.32= -5.53 KNm/mmy =-0.10456.53 3.32= -7.43 KNm/m区格板：Lx=2.4mLy=2.1mLy/Lx=0.875mx=(0.0233+0.20.0256)6.03 2.12+(0.0353+0.20.0481)0.52.12=0.76+0.1=0.86 KNm/mmy=(0.0256+0.20.0233)6.03 2.12+(0.0481+0.2 0.0353)0.52.12=0.8+0.1

32、2=0.92 KNm/mmx =-0.0676.53 2.12=-1.93 KN m/mmy =-0.06826.53 2.12=-1.96 KN m/m区格板：Lx=2.1mLy=2.1mLx/Ly=1mx =(0.0231+0.20.018)6.03 2.12+(0.0368+0.20.0368)0.52.12=0.71+0.1=0.81 KNm/mmy=(0.018+0.20.0231)6.03 2.12+(0.0368+0.20.0368)0.52.12=0.6+0.1=0.7 KNm/mmx =-0.066.53 2.12= -1.73 KN m/mLy=4.2mLx/Ly=0.86

33、CDE取0.5将算得的X向跨中弯矩增大my =-0.0556.53F 区格板：Lx=2.6m Ly=5.7m Lx/Ly=0.452.12=-1.58 KN m/m10%15mx=(0.0888+0.20.0249)6.03 2.6 1.1+(0.0965+0.20.0174)=4.21+0.34=4.55 KN m/mmy=(0.0249+0.20.0888)6.032.6 2+(0.0174+0.20.0965)0.5=1.74+0.12=1.86 KNm/mmy =-0.12156.53 2.62= -5.36G 区格板：Lx=8.4mLy=4.2mKN m/mLy/Lx=0.5mx=(

34、0.0038+0.20.04)=1.26+0.32=1.58 KN6.03m/m4.22+(0.0174+0.20.0965)0.5my=(0.04+0.20.0038)=4.34+0.88=5.22 KN6.03m/m4.22+(0.0965+0.20.0174)0.5mx =-0.0576.53 4.22= -6.57 KN m/mmy =-0.08296.53 4.22= -9.55 KN m/mH 区格板：Lx=3.6mLy=4.2mLx/Ly=0.86mx=(0.0322+0.20.0231)6.033.62+(0.0496+0.20.035)0.5=2.88+0.37=3.25 K

35、Nm/mmy=(0.0231+0.20.0322)6.033.62+(0.035+0.20.0496)0.5=2.31+0.29=2.6 KN m/m区格板：Lx=4.5mLy=3.3mLy/Lx=0.73mx=(0.0202+0.20.041)6.033.32+(0.0309+0.20.0645)0.5=1.86+0.24=2.1 KNm/mmy=(0.041+0.20.0202)6.033.32+(0.0645+0.20.0309)0.5=2.96+0.38=3.34 KNm/mmx =-0.08186.53 3.62= -6.92 KN m/mmy =-0.0736.53 3.62= -

36、6.18 KN m/m0.5 2.622.6 24.224.223.623.523.323.32mx =-0.07646.53 3.32= -5.43 KN m/mmy =-0.0966.53 3.32= -6.83 KN m/m453.5板截面设计短跨跨中截面的有效高度 hoi=120-20=100mm长跨跨中截面有效度 ho2=120-30=90mm考虑屋面板受环境因素影响较大，防止其在正常使用阶段产生较大裂缝。屋面板上层钢筋不宜断开，若断开需另加温度钢筋。3.6板配筋计算：取内力臂系数 ys=0.95, As=m/(0.95fy ho),板采用C20混凝土、植钢筋。各板的配筋结果及实际配

37、筋见下表：表5续表5截面ho(mm)m(KN m/m)As (mm2/m)配筋实有As (mn2/m)跨 中I区格X向902.1117C8150335Y向1003.34167C8150335支A-B100-9.63483C8100503A-C100-9.63483C8100503A-D100-9.63483C8100503A、G-F100-9.63483C8100503A-G100-6.57329C8100503截面ho(mm)m(KN m/m)As(mn2/m)配筋实有As (mn2/m)跨A区格X向902.14119O8150335Y向1005.42271O8150335B区格X向1003

38、.79190O8150335Y向903.58199O8150335C区格X向902.04114O8150335Y向1003.73187O8150335D区格X向900.8648O8150335Y向1000.9246O8150335E区格X向1000.8141O8150335Y向900.739O8150335F区格X向1004.55228O8150335Y向901.86103O8150335G区格X向901.5888O8150335Y向1005.22262O8150335H区格X向1003.25163O8150335Y向902.6145O8150335G-E100-9.55478C8100503

39、座G-I100-9.55478C8100503G-H100-9.55478C8100503G-G100-6.57329C8100503H-H100-6.92346C8100503C-D100-5.53277.19C8100503D-E100-1.9396.74C8100503E-I100-5.43272C81005033.7屋面梁设计：选L 2作为配筋计算构件：(屋面梁均按L 2方式配筋)截面尺寸 b h=240 300采用C20混凝土，HRB335ffi筋将梁两相邻板各一半荷载视为全由L 2承担，则梁承受的均布线荷载P=0.5 2.16.53+0.54.2 6.53+25 0.24 (0.3

40、-0.12)=6.86+13.71+1.2=21.77 KN/m支座弯矩 M支=-(1/12)P L2=-21.772.4 2/12=-10.45 KN m考虑内力重分布对支座弯矩进行调幅：M支=0.810.45=8.36 KN m根据平衡条件：得跨中弯矩 M中=7.31 KN m(1) 、跨中配筋：a s=M/( a 1fcbho2)=7.3110?6/(1.09.6 240 2652)=0.045ys=0.5(1+、1 -2： s)=0.98As=M/(fy T sho)=7.3110?6/(3000.98 265)=93.8 mm2选用 2012 As=226 mm 2p =226/(2

41、40265)=0.35%>45 ft/fy=45 1.1/300=0.214% 满足最小配筋率(2) 、支座配筋：a s=M/( a 1f cbho2) =8.36 10?6/(1. 0 9.6 240 2652)=0.052ys=0.5(1+、.1 -2： s)=0.97As=M/(fy T sho)=8.3610?6/(3000.97 265)=108 mm2选用 2012 As=226 mm 2、斜截面承载力验算：剪力最大值V=2.4 21.77 0.5=26 KN0.25 6 cf cbho=0.251.0 9.6 240 265=152.64 KN>26 KN 截面符合要

42、求0.7ftbho=0.71.1240 265=48.97>26 KN 只需构造配筋，选配 4 82003.8老虎窗设计：3.8.1老虎窗顶板：（结构板厚取60mm）.荷载计算：20=0.2 KN/m 2220=0.2 KN/m 210 厚防水砂浆 0.01油毡一层0.05 KN/m10 厚找平0.010.06+ 0.16 KN/m60 厚现浇板 0.0625=1.5 kN/m 2天棚粉刷+ 0.16 KN/m22.11 KN/m2活荷载0.4 KN/m2荷载设计值 P=1.2 2.11+0.41.4=2.97 KN/m 2(2).弯矩计算:(按立面较大一种计算)Lo1=1.6m ,lo

43、 2=2.1m Lo 1/Lo 2=0.76m1=(0.0291+0.2m2=(0.0133+0.2m1=-0.0689m2=-0.05640.0133)2.971.6 2=0.24 KN m0.0291)2.971.6 2=0.15 KN m2.97 1.6 2=-0.52 KN m2.97 1.6 2=-0.43 KN m. 配筋计算：ho1=60-20=40mm ho2=60-30=30mmLo1方向As=m/(0.95fyho)=0.2410?6/(0.9521040)=30mn2Lo2方向As=m/(0.95fyho)=0.1510?6/(0.9521030)=25mn2双向配 46

44、120 实有 As=235.8mm2 老虎窗两侧墙为现浇，每隔150置双排 阳15邸筋，水平方向每200配 帽箍筋。3.8.2 老虎窗上翻梁设计(b h=120 240)上翻梁承受的主要荷载为梁自重、窗重 (0.3KN/m 2)和梁轴线至？问板的荷载。P=0.56.53 1.3+10.31.2+0.240.12 25 1.2=5.47 KN/m跨中弯矩 M=0.1 P L2=0.15.471.7 2=1.58 KN m梁的有效高度ho=240-40=200mma s=M/( a 1fcbho2)=1.5810?6/(1.09.6120 2002) =0.034Ts=0.5(1+ . 1 - 2

45、: s )=0.983As=M/(fy T sho)=1.5810?6/(0.983210 200)=38.27mm2 选配 2阳 配 帽2003.8.3老虎窗墙下暗梁AL2设计(b h=600 120)暗梁承受的荷载主要为梁边板荷载和老虎窗墙传的荷载。计算时假设老虎窗墙等 高，均为最大处1.48m。将屋面斜向荷载则折算成水平荷载计算。梁上墙重:1.48 0.125=3.7 KN/m老虎窗顶板：2.97 1.9 0.5=2.8 KN/m板传荷载：6.53 (1.5+2.7)0.5=13.7KN/m11 口 口 I ill 口口 11 E s.7 图6根据平衡条件求得支座反力如图6所示(近似按跨

46、中弯矩计算)跨中弯矩M=24.76 KN m 因弯矩较大，故采用双筋截面布筋取 E = E b=0.55 ,b =600mm ,fy =f y=300N/mn2 ,ho=80mm ,a s=40mmMu2=a ifcbho2E b(1-0.5 E b)=1.09.6 600 802 0.55 (1-0.50.55)=14.7 KN mA s=(M-Mu2)/ f y(ho-a s)=10.0610?6/(300 40)=838mm2As= E ba 1fcbh o/fy+A sf y/fy=0.551.0 9.6600 80/300+838=1683mm2受拉钢筋选9J16 受压钢筋选6J14

47、 箍筋配(|)81503.8.4屋面其它部分构造：2.55m)2.55 2/8=-5.31KN m100)=266mm2阳100钢筋，满足负弯矩要求。(1) 屋脊负筋：(板折处与圈梁最远水平距离为 将板折处视为完全固支，负弯矩M=-6.53As=M/(fy T sho)=5.3110?6/(210 0.95将板上负筋在板折处连续拉通即板折处配3J)12 筋。(2) 斜屋面窗洞口按构造每边上下各放置(3) 老虎窗？轴线处板负筋配阳1004楼梯计算采用板式楼梯，梯板采用C20混凝土、HPB235梯梁纵筋采用 HRB3354.1架空层梯板：TB1梯段板设计：踏步宽 280mm高154.2mm取板厚h

48、=110mm约为梯段板水平长度的 1/30板的倾斜角tg a =154.2/280=0.55 cos a =0.88。取1m宽板带计算。4.1.1荷载计算:荷载种类"标准值 KN/m 2备注包水磨石面层(0.1542+0.28)0.65/0.28=1.0水磨石自重荷三角形踏步0.5 0.1542 0.28 25/0.28=1.930.65KN/m2载现浇板0.1125/0.88=3.125考虑栏杆及侧边板底抹灰0.0217/0.88=0.386粉刷，包载加小计1.0+1.93+3.125+0.386+1.0=7.441.0KN/m2活载2.0包载分项系数y g=1.2活载分项系数西=

49、1.4总荷载设计值 P=1.2 7.44+1.42.0=11.73 KN/m4.1.2截面设计：板水平计算跨度 Ln=3080弯矩设计值 M=0.1 P Ln2=0.111.73 3.08 2=11.13 KN ma=20mm ho=h-a=110-20=90mm fc=9.6N/mm 2 ft=1.1N/mm 2 fy=210N/mm 2 a s=M/( a 1f cbho2) =11.1310?6/(1.09.6 1000 902)=0.143E =1- J1 2% =0.155< E b=0.614ys=0.5(1+、.,1 -2： s )=0.922As=M/(fy T sho)=11.1310?6/(2100.922 90)=638.71mm2 选用 和0110实有 As=714mm分布筋每级踏步 2 根植 P =714/(100090)=0.79%>45 ft/fy=0.235%4.2标准层梯板：TB2梯段设计：踏步宽280mm高155.6mm取板厚h=80mm板的倾斜角tg a =155.6/280=0.56 cos a =0.87 取1m板带计算。4.2.1荷载计算：表7荷载种类"标准值 KN/m 2备注水磨石面层(0.1556+0.28)0.65/0.28=1.01包三角形踏步0.5 0.1556 0.28 25/0.28=1.