单元操作的控制

1、EXIT第第1页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院第七章第七章 典型单元操作案例典型单元操作案例EXIT第第2页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院第一节第一节 流体输送设备的控制流体输送设备的控制 泵和压缩机是生产过程用来输送流体或者提高流体压泵和压缩机是生产过程用来输送流体或者提高流体压头的一种重要的机械设备，泵是液体的输送设备，压缩机头的一种重要的机械设备，泵是液体的输送设备，压缩机是气体的输送设备。是气体的输送设备。 流体输送设备自动控制的主要目的：流体输送设备自动控制的主要目的： 一是为保证工艺流程所要求的流量和压力一是为

2、保证工艺流程所要求的流量和压力二是为确保机泵本身的安全运转二是为确保机泵本身的安全运转EXIT第第3页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院一、离心泵的控制一、离心泵的控制 离心泵的工作原理是将机械能通过泵体内作高速旋转离心泵的工作原理是将机械能通过泵体内作高速旋转的叶片给液体以动能，再由动能转换成静压能的叶片给液体以动能，再由动能转换成静压能, , 然后排出然后排出泵外。泵外。 由于离心力的作用由于离心力的作用, , 使叶轮通道内的液体被排出时使叶轮通道内的液体被排出时, , 叶轮进口处在负压情况之下叶轮进口处在负压情况之下, , 液体即被吸进。液体即被吸进。 1

3、 1工作特性工作特性1)1)机械特性对于一个离心泵，其压头机械特性对于一个离心泵，其压头H H和流量和流量Q Q及转及转速速n n之间的关系，称为泵的机械恃性，以经验公式表示之间的关系，称为泵的机械恃性，以经验公式表示则为：则为： H=KH=K1 1n n 2 2-K-K2 2Q Q2 2 式中，式中，K1 K1 、 k2 k2 比例系数。比例系数。EXIT第第4页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院特性曲线特性曲线 随着离心泵出口阀的开随着离心泵出口阀的开启，排出量就逐渐增大，使启，排出量就逐渐增大，使压头逐渐下降。压头逐渐下降。 如果将泵的出口阀完全如果将泵的

4、出口阀完全关闭，由于叶轮与机壳有关闭，由于叶轮与机壳有空隙，液体可在泵体内打空隙，液体可在泵体内打循环，此时排出量循环，此时排出量Q =0Q =0，压头压头H H达某一最高值，但不达某一最高值，但不等于等于。 依据这一原理，可用出口阀的开度变化来控制泵的依据这一原理，可用出口阀的开度变化来控制泵的出口流量。出口流量。 EXIT第第5页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 当然在泵运转过程中，不宜长期关闭出口阀门。当然在泵运转过程中，不宜长期关闭出口阀门。 因为此时液体在泵内打循环，其排量为零，泵所作的因为此时液体在泵内打循环，其排量为零，泵所作的功将转化为热能，使

5、泵内液体发热升温。功将转化为热能，使泵内液体发热升温。 2)2)管路特性管路特性 实际工作点的位置实际工作点的位置 考虑管网特性一一管网中流体和管网中阻力的关系考虑管网特性一一管网中流体和管网中阻力的关系: : 管路两端静压差相应的压头管路两端静压差相应的压头hp hp 将液体提升一定高度所需的压头将液体提升一定高度所需的压头h1 h1 管路摩擦损耗压头管路摩擦损耗压头hfhf 控制阀两端压头控制阀两端压头hvhv EXIT第第6页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院管路特性管路特性: : hp+h1+hf+hv 当流量系统达到稳定时，泵的特性曲线与管路特性曲线当

6、流量系统达到稳定时，泵的特性曲线与管路特性曲线的交点，就是离心泵的工作点。的交点，就是离心泵的工作点。 EXIT第第7页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院2 2离心泵的控制方案离心泵的控制方案 1) 1) 改变转速的控制方案改变泵的转速，从而改变改变转速的控制方案改变泵的转速，从而改变流量特性曲线的形状，实现离心泵的调速，根据带动离流量特性曲线的形状，实现离心泵的调速，根据带动离心泵的动力机械性能而定。心泵的动力机械性能而定。 采用这种方案时，在液体输送管路上不需装设控制采用这种方案时，在液体输送管路上不需装设控制阀，因此不存在阀，因此不存在hvhv项的阻力损耗

7、；项的阻力损耗； 从泵的特性曲线本身来看，机械效率也较高。从泵的特性曲线本身来看，机械效率也较高。 不论是电动机或联接机构的调速，都比较复杂。不论是电动机或联接机构的调速，都比较复杂。 多用于较大功率的情况。多用于较大功率的情况。EXIT第第8页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院2)2)改变管路特性的控制方案改变管路特性的控制方案 常用的方法可以在泵出口管线上装一个控制阀常用的方法可以在泵出口管线上装一个控制阀. .此方案控制阀应装在泵的出口管线上，不能装在吸入管线上。此方案控制阀应装在泵的出口管线上，不能装在吸入管线上。 ?-?-由于由于hvhv存在，可使泵入

8、口压头更存在，可使泵入口压头更加下降，可能使液体部分气化，当气加下降，可能使液体部分气化，当气化不断发生时，就会使压头降低，流化不断发生时，就会使压头降低，流量下降，甚至液体送不出去。同时，量下降，甚至液体送不出去。同时，液体在汲入端气化后，到排出端受到液体在汲入端气化后，到排出端受到压缩而凝结，这部分空间有周围液体压缩而凝结，这部分空间有周围液体以极高速度来补充，产生强烈的冲击以极高速度来补充，产生强烈的冲击力，甚至严重到损坏叶轮和泵壳。力，甚至严重到损坏叶轮和泵壳。EXIT第第9页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院3) 3) 改变旁路流量的控制方案改变旁路流

9、量的控制方案 改变旁路流量，即用改变旁路阀开启程度的改变旁路流量，即用改变旁路阀开启程度的方法来控制实际的排出量方法来控制实际的排出量 但旁路通道的那部分液体，由泵所供给的能量完全消耗但旁路通道的那部分液体，由泵所供给的能量完全消耗于控制阀，因此总的机械效率较低。于控制阀，因此总的机械效率较低。EXIT第第10页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院二、往复泵的控制二、往复泵的控制 往复泵及直接旋转泵它们均是正位移形式的容积泵，往复泵及直接旋转泵它们均是正位移形式的容积泵，是常见的流体输送设备，多用于流量较小、压头要求较高是常见的流体输送设备，多用于流量较小、压头要

10、求较高的场合。的场合。 往复泵提供的理论流量可按下式计算：往复泵提供的理论流量可按下式计算： Q Q理论流量理论流量, , 单位单位m m 3 3/h/h；n n每分钟的往复次每分钟的往复次数；数；F F汽缸的截面积，单位汽缸的截面积，单位m m 2 2；S S活塞冲程，单活塞冲程，单位位m m。 从泵体角度来说，影响往复泵出口流量变化的仅有从泵体角度来说，影响往复泵出口流量变化的仅有n n、F F、S S等三个参数，通过改变这三个参数来控制流量，泵等三个参数，通过改变这三个参数来控制流量，泵的排出流量几乎与压头无关，因此不能在出口管线上安的排出流量几乎与压头无关，因此不能在出口管线上安装控制

11、阀控制流量，否则，一旦阀门关闭，泵容易损坏。装控制阀控制流量，否则，一旦阀门关闭，泵容易损坏。采用的流量控制方案有以下三种。采用的流量控制方案有以下三种。Q =60n FS Q =60n FS （m m 3 3/h /h ）EXIT第第11页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院1 1改变回流量改变回流量 改变旁路控制阀的开度大小来改变回流量的大小，达到改变旁路控制阀的开度大小来改变回流量的大小，达到稳定出口流量的目的。稳定出口流量的目的。 这种利用旁路返回来控制流量，虽然消耗功率较大，但由这种利用旁路返回来控制流量，虽然消耗功率较大，但由于控制方案简单所以应用较广

12、。于控制方案简单所以应用较广。EXIT第第12页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院2 2改变原动力机的转速改变原动力机的转速 当原动力机用蒸汽机或汽轮机驱动，只要改变蒸汽量便当原动力机用蒸汽机或汽轮机驱动，只要改变蒸汽量便可控制转速，从而控制往复泵的出口流量。可控制转速，从而控制往复泵的出口流量。 如果泵是由电动机带动时，可直接对电动机进行调速，如果泵是由电动机带动时，可直接对电动机进行调速，或在电动机和泵的联接变速机构上进行控制。或在电动机和泵的联接变速机构上进行控制。 计量泵常用改变冲程来进行流量控制。冲程的调整可计量泵常用改变冲程来进行流量控制。冲程的调整

13、可在停泵时进行，也有可在运转状态下进行。在停泵时进行，也有可在运转状态下进行。 3 3改变往复泵的冲程改变往复泵的冲程EXIT第第13页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院三、离心式压缩机的防喘振控制三、离心式压缩机的防喘振控制 1 1离心式压缩机特性曲线与喘振离心式压缩机特性曲线与喘振 离心式压缩机的特性离心式压缩机的特性曲线是指压缩机的出口压曲线是指压缩机的出口压力与入口压力之比与进口力与入口压力之比与进口体积流量之间的关系曲线，体积流量之间的关系曲线，其中压缩比是指绝对压力其中压缩比是指绝对压力之比。之比。 其特性曲线随着转速其特性曲线随着转速不同而上下移动

14、，组成一不同而上下移动，组成一组特性曲线。组特性曲线。 EXIT第第14页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 而且每一条特性曲线都有一个最高点，如把各条曲而且每一条特性曲线都有一个最高点，如把各条曲线最高点连接起来得到一条表征产生喘振的极限曲线线最高点连接起来得到一条表征产生喘振的极限曲线 图中虚线的左侧是不稳定区，称为喘振（或飞动）区，在图中虚线的左侧是不稳定区，称为喘振（或飞动）区，在虚线的右侧则为正常运行区。虚线的右侧则为正常运行区。 右图是一条在某一右图是一条在某一固定转速固定转速n n下的特性曲下的特性曲线。线。QBQB是对应于最大是对应于最大压缩比（

15、压缩比（P2/P1P2/P1）B B情情况下的体积流量，它况下的体积流量，它是压缩机能否稳定操是压缩机能否稳定操作的分界点。作的分界点。 EXIT第第15页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 由于压缩机在继续运转，此时压缩机又开始向管网中由于压缩机在继续运转，此时压缩机又开始向管网中送气，流量增加，工作点由送气，流量增加，工作点由c c变到变到D D，D D点对应流量点对应流量QDQD大于大于QA,QA,超过要求负荷量，系统压力被逼高，如压缩机工作点超过要求负荷量，系统压力被逼高，如压缩机工作点不能在不能在A A点稳定下来，就会不断地重复上述循环，使工作点稳定下

16、来，就会不断地重复上述循环，使工作点点由由A B C D A A B C D A 反复迅速地突变，好象工作反复迅速地突变，好象工作点在点在 飞动飞动 ，故对这种现象称作压缩机的飞动。习惯上又故对这种现象称作压缩机的飞动。习惯上又称它为喘振。称它为喘振。 当压缩机正常运行工作点当压缩机正常运行工作点A A，由于某种原因压缩机减低，由于某种原因压缩机减低负荷时，即负荷时，即QBQAQBQA，于是压缩机的工作点将由，于是压缩机的工作点将由A A至至B B，如果，如果负荷继续降低，则压缩比将下降，出口压力应减小负荷继续降低，则压缩比将下降，出口压力应减小 可是与压缩机相连接的管路中气体并不同时下降，其

17、可是与压缩机相连接的管路中气体并不同时下降，其压力在这一瞬间不变，这时管网中的压力反而大于压缩机压力在这一瞬间不变，这时管网中的压力反而大于压缩机出口处压力，气体就会从管网中倒流向压缩机，一直到管出口处压力，气体就会从管网中倒流向压缩机，一直到管网中压力下降到低于压缩机出口压力为止，工作点由网中压力下降到低于压缩机出口压力为止，工作点由B B下下降到降到C C。EXIT第第16页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 喘振是一种危险现象。喘振是离心压缩机固有特性，每喘振是一种危险现象。喘振是离心压缩机固有特性，每一台都有它一定的喘振区。因此只能采取相应的防喘振控一台

18、都有它一定的喘振区。因此只能采取相应的防喘振控制方案以防喘振的发生。制方案以防喘振的发生。 2 2防喘振控制方案防喘振控制方案 离心式压缩机产生喘振现象的主要原因是由于负荷降离心式压缩机产生喘振现象的主要原因是由于负荷降低，排气量小于极限值而引起的，只要使压缩机的吸气量低，排气量小于极限值而引起的，只要使压缩机的吸气量大于或等于该工况下的极限排气量即可防止喘振。大于或等于该工况下的极限排气量即可防止喘振。 工业生产上常用的控制方案有固定极限流量法和可变极限工业生产上常用的控制方案有固定极限流量法和可变极限流量法两种。流量法两种。EXIT第第17页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰

19、州石化职业技术学院1)1)固定极限流量控制方案固定极限流量控制方案 在压缩机及管网一定的条件下，设法使压缩机运行永在压缩机及管网一定的条件下，设法使压缩机运行永远高于某一固定流量，使压缩机避免进入喘振区运行。远高于某一固定流量，使压缩机避免进入喘振区运行。 取最大转速下的极限流量作为控制器的给定值，取最大转速下的极限流量作为控制器的给定值，正常操作时，旁路控制阀处于关闭的状态。正常操作时，旁路控制阀处于关闭的状态。 当减小负荷时，控制器当减小负荷时，控制器的测量值小于给定值，控制的测量值小于给定值，控制器输出开始反向，而将旁路器输出开始反向，而将旁路阀打开，使压缩机的一部分阀打开，使压缩机的一

20、部分气体打循环，从而使控制器气体打循环，从而使控制器的测量值增加，直至与给定的测量值增加，直至与给定值相等。这样，防止喘振现值相等。这样，防止喘振现象的发生。象的发生。 EXIT第第18页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院2)2)可变极限流量控制方案可变极限流量控制方案 由于不同的转速下，压缩机的喘振极限流量是不同的，由于不同的转速下，压缩机的喘振极限流量是不同的，所以若按喘振极限曲线来控制压缩机，就可以使压缩机在任所以若按喘振极限曲线来控制压缩机，就可以使压缩机在任何转速条件下都不会发生喘振何转速条件下都不会发生喘振, ,而且节约了能量。而且节约了能量。 这种

21、控制方案这种控制方案, , 即是按某种计算即是按某种计算函数来计算极限值，将使压缩机函数来计算极限值，将使压缩机在不同的转速下，有不同的流量在不同的转速下，有不同的流量, ,其值均略大于该转速下的喘振极其值均略大于该转速下的喘振极限流量值，这种方案对大功率压限流量值，这种方案对大功率压缩机，在生产负荷变化较多时，缩机，在生产负荷变化较多时，可以取得良好的经济效果。可以取得良好的经济效果。EXIT第第19页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院第二节传热设备的控制第二节传热设备的控制一、换热器的控制（两侧无相变）一、换热器的控制（两侧无相变） 换热器自动控制的目的是保

22、证换热器出口的工艺介质温换热器自动控制的目的是保证换热器出口的工艺介质温度恒定在给定值上。度恒定在给定值上。 若不考虑传热过程中的热损失，则热流体失去的热量应若不考虑传热过程中的热损失，则热流体失去的热量应等于冷流体获得的热量，可用下列热量平衡方程式：等于冷流体获得的热量，可用下列热量平衡方程式： Q=G1C1Q=G1C1（T1o-T1i T1o-T1i ）=G2C2=G2C2（T2i -T2oT2i -T2o） Q Q传热速率，传热速率，J/SJ/S；G G质量流量，质量流量，/h/h；C C流体的平均定压比热容，流体的平均定压比热容，J/J/（）；）；T T温度，温度，。式中的下标式中的下

23、标1 1为冷流体，为冷流体，2 2为载热体；为载热体；i i 为入口；为入口；o o为出为出口。口。 EXIT第第20页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 传热过程中传热的速率可按下式计算：传热过程中传热的速率可按下式计算： Q=K Fm Q=K Fm TmTm式中：式中： K K传热系数，传热系数，W/W/（m m2 2）或；）或；W/W/（m m2 2K K）; ; FmFm传热面积传热面积 , m, m2 2；TmTm平均温差平均温差 , , 或或K K。与冷热流体出口、入口的温度有关。与冷热流体出口、入口的温度有关。 控制换热器介质出口温度，可通过改变换

24、热控制换热器介质出口温度，可通过改变换热器的热负荷，器的热负荷，EXIT第第21页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 控制载热体的流量控制载热体的流量G2, G2, 控制载热体的流量大小就是改变控制载热体的流量大小就是改变传热速率方程式中的传热系数传热速率方程式中的传热系数K K及平均温差及平均温差TmTm，这种方案是，这种方案是工厂中最常用的一种控制方案。工厂中最常用的一种控制方案。 常采用以下几种控制方案。常采用以下几种控制方案。 1 1控制载热体流量控制载热体流量EXIT第第22页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 如果载热

25、体压力不稳如果载热体压力不稳, ,可另设稳压控制系统，或者采可另设稳压控制系统，或者采用温度对流量的串级控制系统，在这个串级系统中，温度用温度对流量的串级控制系统，在这个串级系统中，温度为主变量、流量为副变量。为主变量、流量为副变量。 EXIT第第23页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院2 2控制载热体旁路流量控制载热体旁路流量 当载热体是利用工艺介质回吸热量时，它的总流量是不当载热体是利用工艺介质回吸热量时，它的总流量是不允许变动的，可以将载热体分路一部分，以控制冷流体的出允许变动的，可以将载热体分路一部分，以控制冷流体的出口温度口温度T2oT2o。 分路一般

26、可以采用三通阀来达到。如三通阀装在入口处分路一般可以采用三通阀来达到。如三通阀装在入口处则用分流阀，如三通阀装在出口处则用分流阀，如三通阀装在出口处, ,则用合流阀。这样即可则用合流阀。这样即可以改变进入换热器的载热体流量，又可以保证载热体总流以改变进入换热器的载热体流量，又可以保证载热体总流量不受影响。这种方案在载热体为工艺主要介质时，极为量不受影响。这种方案在载热体为工艺主要介质时，极为常见。常见。 EXIT第第24页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院EXIT第第25页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院3 3将工艺介质分路将工

27、艺介质分路 当工艺介质流量允许控制，而载热体流量不允许调整，当工艺介质流量允许控制，而载热体流量不允许调整，可考虑用介质的出口温度控制介质的入口流量的方案。可考虑用介质的出口温度控制介质的入口流量的方案。 如果要使工艺介质流量和如果要使工艺介质流量和载热体流量均不允许控制，载热体流量均不允许控制，而且换热器传热面积有较大而且换热器传热面积有较大裕量时，可将工艺介质一小裕量时，可将工艺介质一小部分进行分路，部分进行分路， 一部分经换热器，另一部一部分经换热器，另一部分旁路通过，然后两端混合分旁路通过，然后两端混合起来，如图所示，假若载热起来，如图所示，假若载热体是利用回收热量系统，这体是利用回收

28、热量系统，这是很有成效的控制方法。是很有成效的控制方法。 EXIT第第26页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院二、蒸汽加热器的控制二、蒸汽加热器的控制在蒸汽加热器在蒸汽加热器(steam heater)(steam heater)内蒸汽冷凝，由汽态变成液态内蒸汽冷凝，由汽态变成液态, , 放出热量，传给工艺介质。在一般情况下放出热量，传给工艺介质。在一般情况下, , 用蒸汽作为载热用蒸汽作为载热体。在低温时也可用乙烯、丙烯等烃类蒸气作载热体。体。在低温时也可用乙烯、丙烯等烃类蒸气作载热体。在传热过程中，介质获得的热量是在传热过程中，介质获得的热量是 Q=G1c1

29、Q=G1c1（T1o-Ti) T1o-Ti) 但在载热体方面，要起相的变化（气相变为液相），但在载热体方面，要起相的变化（气相变为液相），则载热体放出热量为则载热体放出热量为 Q=G2 Q=G2 式中式中为饱和蒸汽的比汽化焓，为饱和蒸汽的比汽化焓，J/J/； EXIT第第27页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院至于传热速率关系式仍为：至于传热速率关系式仍为： Q=K FmQ=K Fm TmTm 蒸汽加热器的被控变量是工艺介质的出口温度蒸汽加热器的被控变量是工艺介质的出口温度T1oT1o， 常用的操纵变量从以上内在关系出发有两种：一是将控制常用的操纵变量从以上内在

30、关系出发有两种：一是将控制阀装在蒸汽入口管线上，改变进入加热器的蒸汽流量阀装在蒸汽入口管线上，改变进入加热器的蒸汽流量G G；二；二是将控制阀装在凝液出口管线上，改变冷凝有效面积。是将控制阀装在凝液出口管线上，改变冷凝有效面积。 1 1控制蒸汽的流量控制蒸汽的流量 介质出口温度为被介质出口温度为被控变量，蒸汽流量控变量，蒸汽流量为操纵变量。为操纵变量。EXIT第第28页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 如果阀前蒸汽压力有波动如果阀前蒸汽压力有波动, , 且变化较频繁，将影响且变化较频繁，将影响控制质量满足不了工艺要求时，可对总管进行压力控制，控制质量满足不了工

31、艺要求时，可对总管进行压力控制，或采用串级控制，既温度对阀后压力（或流量）的串级或采用串级控制，既温度对阀后压力（或流量）的串级控制，即采用以压力为副环的串级控制。控制，即采用以压力为副环的串级控制。 当负荷发生变化如进料流量增加，蒸汽冷凝速度增加，引起当负荷发生变化如进料流量增加，蒸汽冷凝速度增加，引起蒸汽加热器内压力降低即阀后压力降低，这样以阀后压力为蒸汽加热器内压力降低即阀后压力降低，这样以阀后压力为副变量比采用流量为副变量的控制及时。副变量比采用流量为副变量的控制及时。EXIT第第29页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院2 2控制蒸汽加热器传热面积控制蒸

32、汽加热器传热面积 当被加热的工艺介质出口温度较低，加热器的传热面当被加热的工艺介质出口温度较低，加热器的传热面积裕量又较大时，这种控制蒸汽进入流量的方案就不宜采积裕量又较大时，这种控制蒸汽进入流量的方案就不宜采用了。用了。 可以控制蒸汽加热器传热面积。该方案由于控制阀装可以控制蒸汽加热器传热面积。该方案由于控制阀装在凝液管路上，加热器内的压力基本上等于蒸汽源压力，在凝液管路上，加热器内的压力基本上等于蒸汽源压力，不会造成负压。不会造成负压。 控制阀开度的变化，使冷凝液的排出量发生变化，而控制阀开度的变化，使冷凝液的排出量发生变化，而在冷凝液液面以下都是冷凝液，它在传热中不起相变，在冷凝液液面以

33、下都是冷凝液，它在传热中不起相变，其给热系数远较液面上的汽相冷凝给热小，所以冷凝液其给热系数远较液面上的汽相冷凝给热小，所以冷凝液液位的变化实质上等于传热面积的变化。液位的变化实质上等于传热面积的变化。 EXIT第第30页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 这种控制传热面积的方法，传热量的变化比较和缓，这种控制传热面积的方法，传热量的变化比较和缓，可以防止局部过热，这对热敏性介质有好处可以防止局部过热，这对热敏性介质有好处 但冷凝液流量至液位，是一个积分过程，因此控制起但冷凝液流量至液位，是一个积分过程，因此控制起来比较迟钝，而且必须要有较大的传热面积，以便有控

34、来比较迟钝，而且必须要有较大的传热面积，以便有控制余地。制余地。 EXIT第第31页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院三、低温冷却器的控制三、低温冷却器的控制以氨冷器为常见，下面以它为例介绍几种控制方案。以氨冷器为常见，下面以它为例介绍几种控制方案。 1 1控制冷剂的流量控制冷剂的流量EXIT第第32页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院2 2控制传热面积控制传热面积EXIT第第33页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院3 3控制汽化压力控制汽化压力EXIT第第34页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职

35、业技术学院兰州石化职业技术学院四、加热炉的控制四、加热炉的控制 在生产过程中有各式各样的加热炉，按工艺用途来分有在生产过程中有各式各样的加热炉，按工艺用途来分有加热用的炉子及加热加热用的炉子及加热- -反应用的炉子两类。对于加热用炉子，反应用的炉子两类。对于加热用炉子，工艺介质受热升温或同时进行气化，其工艺介质温度的高工艺介质受热升温或同时进行气化，其工艺介质温度的高低，会直接影响后一工序的工况和产品质量，同时当炉子低，会直接影响后一工序的工况和产品质量，同时当炉子温度过高时会使物料在加热炉内分解，甚至造成结焦，而温度过高时会使物料在加热炉内分解，甚至造成结焦，而烧坏炉管。加热炉平稳操作可以延

36、长炉管使用寿命烧坏炉管。加热炉平稳操作可以延长炉管使用寿命, , 因此因此加热炉出口温度必须严加控制。加热炉出口温度必须严加控制。 影响加热炉出口温度的干扰因素有：工艺介质进料的流影响加热炉出口温度的干扰因素有：工艺介质进料的流量、温度、组分，燃料方面有燃料油（或气）的流量、压量、温度、组分，燃料方面有燃料油（或气）的流量、压力、成分力、成分, ,燃料油的雾化情况，空气过量情况，喷嘴的阻力，燃料油的雾化情况，空气过量情况，喷嘴的阻力，烟囱抽力等等。烟囱抽力等等。EXIT第第35页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 为了保证炉出口温度稳定，加热炉主要控制系统以加热

37、为了保证炉出口温度稳定，加热炉主要控制系统以加热炉出口温度为被控变量，燃料油（或气）的流量作为操作炉出口温度为被控变量，燃料油（或气）的流量作为操作变量，变量， 1 1简单控制方案简单控制方案 EXIT第第36页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院2 2加热炉的串级控制方案加热炉的串级控制方案EXIT第第37页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院EXIT第第38页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院3 3加热炉的前馈加热炉的前馈反馈控制方案反馈控制方案 有时遇到生产负荷即进料流量、温度变化频繁有时遇到生产

38、负荷即进料流量、温度变化频繁, ,干扰幅干扰幅度又较大，且又属不可控。串级控制难于满足工艺指标要度又较大，且又属不可控。串级控制难于满足工艺指标要求时，可采用前馈求时，可采用前馈- -反馈控制系统，如图反馈控制系统，如图7 72828所示。前馈所示。前馈控制是克服进料流量（或温度）的干扰作用，而反馈控制控制是克服进料流量（或温度）的干扰作用，而反馈控制克服其余干扰作用。克服其余干扰作用。 EXIT第第39页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院第三节精馏塔的控制第三节精馏塔的控制一、精馏塔工艺操作工艺要求一、精馏塔工艺操作工艺要求 1) 1)质量指标塔顶或塔底产品之

39、一应保证合乎规定的纯质量指标塔顶或塔底产品之一应保证合乎规定的纯度度, , 另一产品成分亦应维持在规定范围内。另一产品成分亦应维持在规定范围内。 2) 2)物料平衡物料平衡, , 能量平衡以保证塔的平稳操作，当然塔能量平衡以保证塔的平稳操作，当然塔压是否恒定，对塔的平稳操作有很大影响。压是否恒定，对塔的平稳操作有很大影响。 3)3)约束条件为了使塔正常操作，必须满足一些约束条件。约束条件为了使塔正常操作，必须满足一些约束条件。例如：塔内部气相速度限。例如：塔内部气相速度限。 太低会使气液接触不好太低会使气液接触不好, , 塔板效率降低，太高会产生液泛塔板效率降低，太高会产生液泛现象，将完全破坏

40、塔的操作。塔本身还有最高压力限，越现象，将完全破坏塔的操作。塔本身还有最高压力限，越过这个压力，容器的安全就没有保障。过这个压力，容器的安全就没有保障。EXIT第第40页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院精馏塔精馏塔EXIT第第41页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院二、精馏塔的干扰因素二、精馏塔的干扰因素1)1)进料量进料量F F波动的影响波动的影响 2)2)进料成分波动的影响进料成分波动的影响 3)3)进料温度波动的影响进料温度波动的影响 4)4)塔的蒸气速度和加热量波动的影响塔的蒸气速度和加热量波动的影响 5)5)回流量及冷

41、剂量波动的影响回流量及冷剂量波动的影响 6)6)塔顶（或塔底）产品量的影响塔顶（或塔底）产品量的影响EXIT第第42页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院在实际生产过程中，由于不同的物料性质，不在实际生产过程中，由于不同的物料性质，不同的精馏方法对产品纯度的要求不同，可采用同的精馏方法对产品纯度的要求不同，可采用各种不同的控制方法。各种不同的控制方法。 从上述干扰分析来看，有些干扰是可控的从上述干扰分析来看，有些干扰是可控的, ,有些干扰是不可控的。有些干扰是不可控的。 一般对可控的主要干扰可采用定值控制系统一般对可控的主要干扰可采用定值控制系统加以克服。加以克服

42、。然而对不可控的干扰，它们最终将反映在塔顶然而对不可控的干扰，它们最终将反映在塔顶馏出物与塔底采出量的变化上。馏出物与塔底采出量的变化上。最直接的产品质量指标就是产品成分。最直接的产品质量指标就是产品成分。EXIT第第43页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院三、精馏塔的基本控制三、精馏塔的基本控制1 1提馏段温度控制提馏段温度控制由主要控制系统由主要控制系统和辅助控制系统和辅助控制系统两部分组成。两部分组成。 EXIT第第44页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 提馏段温度控制系统提馏段温度控制系统, ,既提馏段温度为被控变量，既

43、提馏段温度为被控变量，其测温元件装在提馏段，塔釜热剂量为操作变量。其测温元件装在提馏段，塔釜热剂量为操作变量。 由于这个控制系统的测温元件和控制手段都在塔的下部，由于这个控制系统的测温元件和控制手段都在塔的下部，所以它对克服首先进入提馏段的干扰比较有效。所以它对克服首先进入提馏段的干扰比较有效。 测温元件在提馏段，所以它能直接地反映提馏段的产测温元件在提馏段，所以它能直接地反映提馏段的产品质量情况。品质量情况。 它的控制效果要比用回流量作为操纵变量来得迅速、它的控制效果要比用回流量作为操纵变量来得迅速、及时。提馏段温度控制能较好地保证塔底产品的质量。及时。提馏段温度控制能较好地保证塔底产品的质

44、量。 1)1)主要控制系统主要控制系统 EXIT第第45页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院2)2)辅助控制系统辅助控制系统 回流量的定值控制系统回流量的定值控制系统 塔顶引出管线上设置压力控制系统，塔顶引出管线上设置压力控制系统， 进料设置定值控制系统进料设置定值控制系统 液位控制系统液位控制系统 EXIT第第46页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院2 2精馏段温度控制精馏段温度控制1)1)主要控制系统。主要控制系统。精馏段温度控制精馏段温度控制系统，系统，被控变量被控变量为精馏段温度，为精馏段温度，其测温元件在精其测温元件在精

45、馏段，馏段，操作变量为回流操作变量为回流量。量。 EXIT第第47页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院2)2)辅助控制系统辅助控制系统 再沸器加热量的定值控制。再沸器加热量的定值控制。 回流罐与塔釜液位控制回流罐与塔釜液位控制 进料量控制等进料量控制等 精馏段温控的适用场合为：精馏段温控的适用场合为：1)1)塔顶产品纯度比塔底要求严格；塔顶产品纯度比塔底要求严格；2)2)全部为气相进料。全部为气相进料。EXIT第第48页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院第四节第四节 锅炉设备的控制锅炉设备的控制一、概述一、概述 EXIT第第49页

46、页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院3 3锅炉燃烧系统的控制锅炉燃烧系统的控制锅炉设备的主要控制系统有三个。锅炉设备的主要控制系统有三个。1 1锅炉汽包液位控制锅炉汽包液位控制2 2蒸汽过热系统的控制蒸汽过热系统的控制EXIT第第50页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院二、锅炉汽包液位的控制二、锅炉汽包液位的控制 锅炉汽包液位控制的目的是维持汽包中液位在工艺允许锅炉汽包液位控制的目的是维持汽包中液位在工艺允许范围内，以保证锅炉的安全运行。范围内，以保证锅炉的安全运行。 前锅炉汽包水位控制常采用单冲量、双冲量及三冲量前锅炉汽包水位控制

47、常采用单冲量、双冲量及三冲量等三种控制方案等三种控制方案 1 1单冲量液位控制系统单冲量液位控制系统 适用于停留时间较长，负荷变化小的小型低压锅炉（一适用于停留时间较长，负荷变化小的小型低压锅炉（一般为般为1010吨吨/ /小时以下）小时以下） EXIT第第51页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 蒸汽负荷突然大幅蒸汽负荷突然大幅度增加时，由于汽包内度增加时，由于汽包内蒸汽压力瞬间下降，水蒸汽压力瞬间下降，水的沸腾加剧，汽泡量迅的沸腾加剧，汽泡量迅速增加，形成汽包内液速增加，形成汽包内液位升高的现象。位升高的现象。 这种升高的液位不这种升高的液位不代表汽包内贮液

48、量的代表汽包内贮液量的真实情况，所以称为真实情况，所以称为“假液位假液位”。 EXIT第第52页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 这时液位控制系统测量值升高，控制器把去错误地关这时液位控制系统测量值升高，控制器把去错误地关小给水控制阀，减少给水量，等到这种暂时的闪急汽化现小给水控制阀，减少给水量，等到这种暂时的闪急汽化现象一旦平稳下来，由于蒸汽量增加，送入水量反而减少，象一旦平稳下来，由于蒸汽量增加，送入水量反而减少，将使水位严重下降，波动很厉害，严重时会使汽包水位降将使水位严重下降，波动很厉害，严重时会使汽包水位降到危险区内，甚至发生事故。到危险区内，甚至发

49、生事故。 产生产生“假液位假液位”主要是蒸汽负荷量的波动，如果把蒸主要是蒸汽负荷量的波动，如果把蒸汽流量的信号引入控制系统，就可以克服这个主要干扰，汽流量的信号引入控制系统，就可以克服这个主要干扰，这样就构成了双冲量控制系统。这样就构成了双冲量控制系统。 EXIT第第53页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 这是一个前馈这是一个前馈-反反馈控制系统。馈控制系统。蒸汽流量是前馈量。蒸汽流量是前馈量。借助于前馈的校正作用，借助于前馈的校正作用，可避免蒸汽量波动所产生可避免蒸汽量波动所产生的的“假液位假液位”而引起控制而引起控制阀误动作，改善了控制质阀误动作，改善了控

50、制质量，防止事故发生。量，防止事故发生。2 2双冲量控制系统双冲量控制系统EXIT第第54页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 双冲量控制系统的弱点是不能克服给水压力的干扰，双冲量控制系统的弱点是不能克服给水压力的干扰，当给水压力变化时，会引起给水流量的变化。当给水压力变化时，会引起给水流量的变化。 一些大型锅炉则把给一些大型锅炉则把给水流量的信号亦引入水流量的信号亦引入控制系统，以保持汽控制系统，以保持汽包液位稳定。这样，包液位稳定。这样，作用控制系统共有三作用控制系统共有三个参数的信号，故称个参数的信号，故称为三冲量控制系统。为三冲量控制系统。 3 3三冲量

51、控制系统三冲量控制系统 属于前馈属于前馈串级控制系统。蒸汽流量作为前馈信号串级控制系统。蒸汽流量作为前馈信号, , 汽包水位为主变量，给水流量为副变量。汽包水位为主变量，给水流量为副变量。 EXIT第第55页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院三、过热蒸汽系统的控制三、过热蒸汽系统的控制 过热蒸汽系统的控制过热蒸汽系统的控制的目的是保持过过热蒸汽系统的控制过热蒸汽系统的控制的目的是保持过热器出口温度在允许范围内，并保证管壁温度不超过允许的热器出口温度在允许范围内，并保证管壁温度不超过允许的工作温度。工作温度。 蒸汽过热系统包括一级过热器、减温器、一级过热器。蒸汽过

52、热系统包括一级过热器、减温器、一级过热器。 过热蒸汽温度是锅炉汽水通道中温度最高的地方。过热过热蒸汽温度是锅炉汽水通道中温度最高的地方。过热器正常运行时的温度一般接近材料所允许的最高温度。如器正常运行时的温度一般接近材料所允许的最高温度。如果过热蒸汽温度过高，则过热器容易损坏，也会使汽轮机果过热蒸汽温度过高，则过热器容易损坏，也会使汽轮机内部过度膨胀，严重影响运行安全；过热蒸汽温度过低，内部过度膨胀，严重影响运行安全；过热蒸汽温度过低，则设备效率降低。同时使通过汽轮机最后几级的蒸汽湿度则设备效率降低。同时使通过汽轮机最后几级的蒸汽湿度增加，引起叶片磨损。因此对过热器出口蒸汽温度应加以增加，引起

53、叶片磨损。因此对过热器出口蒸汽温度应加以控制，使它不超出规定的范围。控制，使它不超出规定的范围。 EXIT第第56页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 影响过热蒸汽温度的干扰因素很多，例如燃烧工况、蒸影响过热蒸汽温度的干扰因素很多，例如燃烧工况、蒸汽流量、减温水的流量和温度、流经过热器的烟气温度和流汽流量、减温水的流量和温度、流经过热器的烟气温度和流速等都会影响过热蒸汽温度。速等都会影响过热蒸汽温度。 采用以采用以减温器减温器出出口温度为副变口温度为副变量的串级控制量的串级控制系统系统 EXIT第第57页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业

54、技术学院双冲量控制系统，这种方案实质上是串级控制系统的变形。双冲量控制系统，这种方案实质上是串级控制系统的变形。 EXIT第第58页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院四、锅炉燃烧系统的控制四、锅炉燃烧系统的控制 锅炉燃烧系统的自动控制基本任务是使燃料燃烧锅炉燃烧系统的自动控制基本任务是使燃料燃烧时产生的热量，适应蒸汽负荷的需要。时产生的热量，适应蒸汽负荷的需要。 锅炉燃烧系统自动控制有三个主要作用：锅炉燃烧系统自动控制有三个主要作用： 3)3)维持炉膛负压不变，应该使排烟量与空维持炉膛负压不变，应该使排烟量与空气量相配合。气量相配合。 1)1)维持锅炉出口蒸汽压

55、力的稳定。当负荷受干维持锅炉出口蒸汽压力的稳定。当负荷受干扰影响而变化时扰影响而变化时, ,通过控制燃料量使之稳定。通过控制燃料量使之稳定。2)2)保持燃料量和空气量按一定配保持燃料量和空气量按一定配比送入，即保持燃料燃烧良好。比送入，即保持燃料燃烧良好。EXIT第第59页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院基本控制方案基本控制方案 1.1.蒸汽压力控制蒸汽压力控制 2.2.燃料与空气的比值控制燃料与空气的比值控制 1 1）燃料与空气的单闭环比值控制）燃料与空气的单闭环比值控制 EXIT第第60页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院2

56、 2）具有逻辑提量的比值控制）具有逻辑提量的比值控制 在比值控制系统中，有时负荷要经常需要提降，在提降在比值控制系统中，有时负荷要经常需要提降，在提降过程中，为确保生产的正常进行，希望两流量之比始终大于过程中，为确保生产的正常进行，希望两流量之比始终大于（或小于）或等于所要求的比值，所以提出了逻辑提量问题。（或小于）或等于所要求的比值，所以提出了逻辑提量问题。 在锅炉中当负荷增加蒸汽压力下降时，燃料量也要增加，在锅炉中当负荷增加蒸汽压力下降时，燃料量也要增加，为了获得良好的燃烧效果，应先增加空气量，后增加燃料量；为了获得良好的燃烧效果，应先增加空气量，后增加燃料量； 反之负荷减小蒸汽压力上升时

57、，应先减小燃料量，后减小反之负荷减小蒸汽压力上升时，应先减小燃料量，后减小空气量；空气量； 即负荷提降过程中，比值控制系统的动作具有一定的逻辑即负荷提降过程中，比值控制系统的动作具有一定的逻辑关系。关系。EXIT第第61页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院具有逻辑提量的比值控制方案。具有逻辑提量的比值控制方案。EXIT第第62页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院3 3）燃料与空气的变比值控制）燃料与空气的变比值控制 EXIT第第63页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院3.3.炉膛负压控制炉膛负压控制

58、 当锅炉负荷变化不大时，可采用炉膛压力为被控变量，当锅炉负荷变化不大时，可采用炉膛压力为被控变量，烟气量为操纵变量的简单控制系统。当锅炉负荷变化较大烟气量为操纵变量的简单控制系统。当锅炉负荷变化较大时，应引入前馈，组成前馈时，应引入前馈，组成前馈反馈控制系统反馈控制系统 EXIT第第64页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院第五节化学反应器的控制第五节化学反应器的控制一、反应器的控制要求及被控变量的选择一、反应器的控制要求及被控变量的选择 1 1质量指标要使反应达到规定的转化率，或使产质量指标要使反应达到规定的转化率，或使产品达到规定的浓度。品达到规定的浓度。 2

59、 2物料平衡和能量平衡为了使反应器能够正常运物料平衡和能量平衡为了使反应器能够正常运行，必须使反应器在生产过程中保持物料平衡和能量平衡。行，必须使反应器在生产过程中保持物料平衡和能量平衡。 3 3约束条件对于反应器，要防止工艺变量进入危约束条件对于反应器，要防止工艺变量进入危险区域或不正常工况。险区域或不正常工况。 EXIT第第65页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院二、釜式反应器的控制二、釜式反应器的控制1 1控制进料温度控制进料温度 进料经过预热器（或冷却器）进入釜式反应器。采用控进料经过预热器（或冷却器）进入釜式反应器。采用控制进入预热器（或冷却器）的加热

60、剂（或冷却剂）流量，稳制进入预热器（或冷却器）的加热剂（或冷却剂）流量，稳定釜内温度。定釜内温度。 EXIT第第66页页过程控制系统过程控制系统兰州石化职业技术学院兰州石化职业技术学院 对于带夹套的反应釜，可采用控制进入夹套的加热剂对于带夹套的反应釜，可采用控制进入夹套的加热剂（或冷却剂）流量，稳定釜内温度（或冷却剂）流量，稳定釜内温度2 2控制夹套温度控制夹套温度，但由于反应釜容量大，温度滞后严重，特别是进，但由于反应釜容量大，温度滞后严重，特别是进行聚合反应时，釜内物料粘度大，混合不均匀，传行聚合反应时，釜内物料粘度大，混合不均匀，传热效果差，很难使温度控制达到严格要求。这时就热效果差，很