泵与发动机的功率匹配原理

1、泵与发动机的功率匹配原理发动机的输出功率：n e = m e -n e /9 549(1)式中：n e发动机输出功率(kw)m e发动机转矩(n m)n e发动机转速(r/min )泵的输出功率为：n b = p b q b /60 = p b q b n b /60 000( 2 )式中：n b泵的输出功率(kw)p b泵出口压力(mpa )q b泵出口流H ( l/min )q b泵的排H ( ml/r)n b泵的转速(r/min )泵与发动机直接连接，有n b= n e o由传动关系知，n bn eX满足：nb = nc*l*2 (3)式中* 1 与发动机之间的传动效率，泵与发动机直接连

2、接时取为1，泵与发动机通过分动箱相连时取为0.97n 2-自身的效率，由于泵一般为变虽柱塞泵，当泵的 排虽、转速、压力变化时，效率也随之变化，因此，泵的效率值由供应商提供。当发动机期望工作在某一最佳工作点时，其输出转矩为一常值，所以泵与发动机功率匹配，有关系式：mb= pb qb /2 兀=常值（4）式中：m b 泵的吸收转矩 n m因此，当负载p b变化时，通过调节泵的排虽q b使得泵的输出转矩不变，就实现了泵与发动机之间的功率匹配，发动机的转速为设定的最佳工作点处的转速。从而得出结论：当发动机在设定的最佳工作点运行时，欲实现泵与发动机匹配，则要求泵具有恒功率特性，图1所示。短此主题相关图片

3、如下:IF/< ILi 一 W .% ¥disablelbcode恒功率泵可采用机械控制或微控器控制，机械控制的恒 功率变虽是靠不同的弹簧组合来近似实现恒功率的，在其恒 功率区段能实现泵与发动机的匹配，但是有调节不方便、存 在误差等不足。而当采取微控器（如MC控制器）控制时， 能实现泵与发动机的精确匹配，而且调节方便。2柴油机最佳工作点的选取图2是发动机的外特性转矩曲线图，曲线ABCD是发动机 的全负荷速度特性，斜线AH、BI、CJ、DK为不同油 门位置时的调速特性。点A、B、C、D分别是对应的最大 功率输出点。因为一个油门位置X对应一个最大功率输出 点，所以最大功率Nmax

4、(M, n)是油门位置x的函数, 即：Nmax (M, n) = fl (x)(5)所以只要调节油门的位置，就可选择不同的功率模式。发动 机在工作时，其所受的转矩为自变虽，转矩的大小取决于后 接负载的大小，而发动机转速是因变虽，所以： n = f 2 (M)6因为发动机正常工作时，后接负载往往低于该油门位置时的 最大负载，所以发动机工作时往往工作在调速特性阶段，而 调速特性段的功率低于该油门位置时的最大功率，因此发动 机在正常工作时其效能往往未能得到充分发挥。要想得到最 大的工作效率，发动机应始终工作在最大功率点。在不同的油门位置下，虽然都可以工作在最大功率点，但是 在有些最大功率点(如图2中

5、的B、C、D点)抗过载能力 很差，容易导致发动机熄火，所以在不同油门位置下，最大 功率点的设定应如图2中的A、E、F、G点，使得在每一 个最大功率点都留有一定的过载余虽如a M = MD-MG,而不至于导致发动机熄火，a M大小视不同油门位置时的具体工作特性而定，其趋势如图2中的AEFG曲线，因此实 际工作时设定的最大功率点应落在AE F G曲线上。园此主题相关图片如下:ABLELBCODEDIS由图3的NT 855-C280BC ID柴油机外特性曲线可以看出（见图3中曲线2）:发动机飞轮转矩的增加会引 起发动机转速的下降（掉速），当发动机转速下降至最大转 矩点时？熏发动机输出转矩开始下降，此

6、时发动机工作不稳 定，转速急剧下降直至熄火，为了防止发动机熄火和充分利 用发动机功率，只有及时减小液压泵的排虽，降低发动机的负荷。从图3可以看出，只有当发动机工作在（16 0 0,1 9 0 0 ） r/min区段时即可兼顾发动机输出功率与转矩 均在较大且比油耗最小状态3泵与发动机匹配的实现对于全液压推土机，泵与发动机匹配的实现，一般采用极限负荷调节法。由图1可以看出，由于变虽柱塞泵具有恒功率的特性，所以实现恒功率控制是一种最理想的状态。但在实 际应用中，恒功率控制是非常难以实现的，比较成功的一种 办法是实现发动机的恒转速控制。采用极限负荷调节法，使 发动机工作在最佳转速范围内。如图4 ,发动

7、机9和变虽泵4刚性联接在一起，变虽泵4输 出的高压油液经高压油管7使行走马达8旋转输出动力，输 出的动力经减速后传给履带6。操作油门操纵杆1 0,会同 时拉动油门位置传感器11产生电信号传给MC微控器5, 所有信号可以通过仪表板1显示出来短此主题相关图片如下:IF1.仪表板2.转速传感器 3.行驶手柄4.变虽泵5.MC微控器6.履带7.高压油管8.行走马达 9.发动机10.油门杆11.油门位置传感器当机器在铲掘工况时遇到大负荷，行走马达8的负载转 矩增加；在行走闭式系统的流虽、马达转速不变的情况下， 马达的排虽也会保持不变。但由于负荷的增加，高压油管7内的压力就会升高。这样使得变虽泵4的负载转

8、矩增加，由 于发动机9和变H泵4直接连接在一起，泵的负载增加导致 发动机飞轮转矩增加。在负载的作用下，发动机转速下降。 此时，MC微控器5根据由转速传感器2传来的信号，计算 出此时实际转速与对应油门开度下的设定转速的差值,经数据处理和P I D运算后，调节变虽泵4的比例阀电流， 以减小变虽泵4的排虽而使其吸入转矩减小，由于负载的减 轻，发动机转速回升；反之亦然。这样使发动机9工作在最 佳转速范围内。图5为极限负荷调节过程的原理图。园此主题相关图片如下:4马达与泵的匹配从理论上讲，马达与泵并无特殊的匹配关系。但是在推土机的实际设计过程中，马达与泵有排虽上的匹配关系，根据匹 配经验，一般马达的排虽

9、应为泵排虽的1.62.2倍，否则，会出现行走系统压力过高、行驶速度波动过大、马达转速过 高、发动机出现掉速和作业效率低等故障。一般来说，马达 排虽越大越好，但马达排虽越大，会使制造成本过高。马达排H和推土机发动机的飞轮功率也有一个匹配关系。当 发动机的飞轮功率用马力表示时，马达排虽为飞轮功率的 0.81.1倍合适。全液压推土机的匹配计算时，应考虑充分利用液压泵和马达 的的效率，影响马达效率的因素有转速、压力和排虽，这3 个方面必须综合考虑。根据LINDA、 REXROTH和S AUER三大著名液压元件厂商提供的资料，变虽柱塞泵 和马达有以下特点：(1) 泵的工作高效区。假设行走泵工作的额定压力

10、为P p , 额定转速为n p ,最大排H为v p ,当行走闭式系统工作压 力在0.20.85 P P、泵工作转速在 0.30.85 n p、泵的排 虽在0.701.0 vp变化时，泵的效率变化不明显，此范围 内泵的总效率可达9 1 %以上。(2) 马达工作高效区。马达的高效区同泵的高效区有相似 性，假设马达工作额定压力为Pm,额定转速为nm,最大排虽为v m ,当行走闭式系统工作压力在0.40.85 P m、马达工作转速在 0.10.45 np、马达排虽在 0.801.0 vp 变化时，效率变化不明显，此范围内马达的总效率可达90 %以上。根据上述特点，在进行总体匹配时，要将推土机的切土和运

11、 土工况匹配在上述区域，在高速返回工况，也要尽虽匹配在 局效区。5传动系统速比的选择传动系统速比是全液压推土机匹配中一个非常关键的参数，它对推土机的作业效率和可靠性有很大影响。传动系统的速比与主机总体设计时所需的最大牵引力和最大行驶速度有关。速比的选取首先应保证推土机的最大理论牵引力。根据设计经验，全液压推土机最大理论牵引力为机重的1.151.30倍较为合适。过小会出现最大牵引效率段的速度过低，影响作 业效率，行走液压系统的压力过高，易出现爆管，发动机易 掉速。过大会出现生产成本过大，系统压力过低，泵和马达 在低压力下机械效率偏低。其次，速比的选取还应考虑最大行驶速度，最大倒车空驶速度一般应为

12、1011 km/h，一般不应低于 9.0 km/h ,否则会影响作业效率。设计时应保证推土机在切土工况时的速度为23 km/h，运土工况的行驶速度为 46 km/h。速比的选择应综合考虑，为降低减速器齿轮的搅油损失，提 高马达和减速器的使用寿命，应控制马达的最高转速在马达 许用转速的0.60.8之间。6小结(1) 全液压推土机传动系统与柴油机匹配时，要将正常工作的工况匹配在最大功率、低油耗区，并防止柴油机转速波动过大；(2) 泵与柴油机匹配时，采用极限负荷调节法，通过 MC 控制器的PID运算，可以较好地使柴油机工作在最佳转速范 围内；(3) 泵与马达匹配时，一定要注意泵与马达的排虽匹配关系，

13、并在匹配时，将推土机的切土和运土工况匹配在泵和马 达的高效区；(4) 机械传动系统的总速比要兼顾最大牵引力和最大行驶 速度，不能顾此失彼，否则会影响整机的牵引性能。R-直列多卸排列发动机V-V型汽卸排列发动机B-水平对置式排列多缶工发动机WA-汪克尔转子发动机W-W型汽卸排列发动机Fi-前置发动机（纵向）Fq-前置发动机（横向）Mi-中置发动机（纵向）Mq-中置发动机（横向）Hi-后置发动机（纵向）Hq-后置发动机（横向）OHV-顶置气门，侧置凸轮轴OHC-顶置气门，上置凸轮轴DOHC-顶置气门，双上置凸轮轴CVTC-连续可变气门正时机构VVT-i-气门正时机构VVTL-i-气门正时机构ES-

14、单点喷射汽油发动机EM-多点喷射汽油发动机SDi-自然吸气式超柴油发动机TDi-Turbo直喷式柴油发动机ED-卸内直喷式汽油发动机PD-泵喷嘴D-柴油发动机（共轨）DD-卸内直喷式柴油发动机TA-Turbo （涡轮增压）SFI-连续多点燃油喷射发动机FSI-直喷式汽油发动机气门Valve顶置凸轮轴 Over Head Camshaft (OHC)顶置双凸轮轴 Double Over Head Camshaft (DOHC )或称 Twin Camshaft直列四卸Inline4水平对置发动机(Boxer Engine)四冲程汽油机(Reciprocating4Stroke Cycle Eng

15、ine)柴油机(Diesel Engine)转子发动机(Rotary Engine)气缶工体(Cylinder Block)气缶工套(Cylinder Liner)连杆(Connecting Rod)曲轴(Crank Shaft)油底壳(Oil Pan)活塞(Piston)活塞销(Piston Pin)活塞环(Piston Ring平衡机构(Balancer)气缶工盖(Cylinder Head)进气门和排气门(Intake Valve/Exhaust Valve)气门座(Valve Seat)气门弹簧(Valve Spring)气门锁块(Cotter)气门间隙调节垫片(Shim)凸轮轴(Camshaft)摇臂(Rocker Arm)摇杆(Swing Arm)齿形皮带(Timing Belt)气门间隙调节器(乂称液压挺杆)(Valve Lash Adjuster)配气相位(气门开闭角度)(Valve Timing)可变进气系统(Variable Induction System)化油器(Carburetor)喉管(Venturi)可变喉管(Variable Venturi)汽油泵(Fuel Pump)惯性增压(Inertia Change)进气管(Intake Manifold)节气门(Th