第四章 热量传递级设备

1、化工原理第四章第四章 热量传递热量传递及设备及设备 第一节 概 述 一、传热在化工生产中的应用一、传热在化工生产中的应用 在物体内部或者物系间在物体内部或者物系间,只要存在温度差只要存在温度差,就会自动发生从高温处向就会自动发生从高温处向低温处的热量传递。低温处的热量传递。温度差就是传热过程的推动力。温度差就是传热过程的推动力。在化学工业生产在化学工业生产中传热应用极为广泛，传热过程所涉及的主要问题有三类：中传热应用极为广泛，传热过程所涉及的主要问题有三类： 1.物料的加热与冷却。物料的加热与冷却。例如化工生产中的许多单元操作如蒸发、例如化工生产中的许多单元操作如蒸发、干燥、蒸馏等操作过程中干

2、燥、蒸馏等操作过程中,都需要供给一定热量都需要供给一定热量,一般的化学反应也都一般的化学反应也都伴随着热量的传递伴随着热量的传递,而且都要求将温度控制在一定范围内而且都要求将温度控制在一定范围内,因此需要不因此需要不断地输入和输出热量。断地输入和输出热量。 2.热量与冷量的回收利用。热量与冷量的回收利用。在能源短缺的今天在能源短缺的今天,热量与冷量都是能热量与冷量都是能量量,有效回收利用热量与冷量以节约能源是非常重要的有效回收利用热量与冷量以节约能源是非常重要的,也是降低生产也是降低生产成本的重要措施之一。例如利用锅炉排出的烟道气的废热成本的重要措施之一。例如利用锅炉排出的烟道气的废热,预热燃

3、料燃预热燃料燃烧所需要的空气等。烧所需要的空气等。 3.设备与管路的保温。设备与管路的保温。有许多设备与管路是在特定高温或低温下有许多设备与管路是在特定高温或低温下操作操作,为了减少热量与冷量的损失为了减少热量与冷量的损失,总是在设备与管路的表面包上绝热总是在设备与管路的表面包上绝热材料的保温层材料的保温层,以尽量避免传热。以尽量避免传热。 由此可见由此可见,传热是化工生产中必不可少的基本操作，能量的充分利传热是化工生产中必不可少的基本操作，能量的充分利用是化工生产、尤其是大型生产中极为重要的课题。用是化工生产、尤其是大型生产中极为重要的课题。第一节 概 述 二、工业生产上的换热方法二、工业生

4、产上的换热方法 参与传热的流体称为载热体。在传热过参与传热的流体称为载热体。在传热过程中，温度较高而放出热能的载热体称为热程中，温度较高而放出热能的载热体称为热载热体或加热剂；温度较低而得到热能的载载热体或加热剂；温度较低而得到热能的载热体称为冷载热体或冷却剂、冷凝剂。热体称为冷载热体或冷却剂、冷凝剂。 冷、热两种流体在换热器内进行热交换，冷、热两种流体在换热器内进行热交换，实现热交换的方法有以下三种：实现热交换的方法有以下三种： 1.直接接触式换热直接接触式换热 其特点是冷、热两流体在换热器中直接其特点是冷、热两流体在换热器中直接接触，如图接触，如图4-1所示，在混合过程中进行传所示，在混合

5、过程中进行传热，故也称为混合式换热。热，故也称为混合式换热。 混合式换热器适用于用水来冷凝水蒸汽混合式换热器适用于用水来冷凝水蒸汽等允许两股流体直接接触混合的场合。常用等允许两股流体直接接触混合的场合。常用于气体的冷却或水蒸气冷凝。于气体的冷却或水蒸气冷凝。 图4-1 直接接触式换热第一节 概 述 2.蓄热式换热蓄热式换热 其特点是冷、热流体间的热交其特点是冷、热流体间的热交换是通过蓄热器的周期性加热和换是通过蓄热器的周期性加热和冷却来实现的。该换热器是由热冷却来实现的。该换热器是由热容量较大的蓄热室构成容量较大的蓄热室构成,室内装有室内装有耐火砖等固体填充物耐火砖等固体填充物,如图如图4-2

6、所示。所示。操作时冷、热流体交替的流过蓄操作时冷、热流体交替的流过蓄热室热室,利用固体填充物来积蓄和释利用固体填充物来积蓄和释放热量而达到换热的目的。放热量而达到换热的目的。 由于这类换热设备的操作是间由于这类换热设备的操作是间歇交替进行的歇交替进行的,并且难免在交替时并且难免在交替时发生两股流体的混合发生两股流体的混合,所以这类设所以这类设备在化工生产中使用的不太多。备在化工生产中使用的不太多。图4-2 蓄热式换热器 第一节 概 述 3. .间壁式换热间壁式换热 其特点是冷、热流体被一固体壁面隔开其特点是冷、热流体被一固体壁面隔开, ,分别在壁面的两侧流动分别在壁面的两侧流动, ,不相混合。

7、传热时热流体将热量传给固体壁面不相混合。传热时热流体将热量传给固体壁面, ,再由壁面传给冷流体。再由壁面传给冷流体。这是生产中使用最广泛的一种形式。适用于两股流体间需要进行热量这是生产中使用最广泛的一种形式。适用于两股流体间需要进行热量交换而又不允许直接相混的场合交换而又不允许直接相混的场合, ,如锅炉烧水。如锅炉烧水。 化工生产中最常遇到的换热过程就是间壁式换热化工生产中最常遇到的换热过程就是间壁式换热, ,常见换热器如常见换热器如图图4-34-3、4-44-4及及4-54-5所示。所示。图图4-3 套管式换热器套管式换热器图图4-4 单程列管式换热单程列管式换热器器图图4-5 双程列管式换

8、热器双程列管式换热器 第一节 概 述 套管式换热器如图4-3所示,它是由直径不同的两根管子同心套在一起组成的。冷、热流体分别流经内管和环隙,通过内管壁而进行热的交换。 列管式换热器主要有壳体、管束、管板（花板）和封头等部件组成。一种流体由封头处的进口管进入分配室空间（封头与管板之间的空间）分配至各管内（称为管程）,通过管束后,从另一封头的出口管流出换热器。另一种流体则由壳体的进口管流入,在壳体与管束间的空隙流过（称为壳程）,从壳体的另一端出口管流出。 图4-4所示为单管程列管式换热器，流体在换热器管束内只通过一次。 图4-5所示为双管程列管式换热器,在换热器的分配室空间设置隔板,将管束的全部管

9、子平均分成两组,流体每次只通过一组管子,然后折回进入另一组管子,如此反复,最后从封头处的出口管流出换热器。 另外还有多管管程列管式换热器。第一节 概 述 三、传热的基本方式三、传热的基本方式 热量传递是由于物体内或系统内的两部分之间的温度差而引起的，热量传递是由于物体内或系统内的两部分之间的温度差而引起的，热量传递方向总是由高温处自动地向低温处移动。温度差越大，热能热量传递方向总是由高温处自动地向低温处移动。温度差越大，热能的传递越快，温度趋向一致，就停止传热。所以传热过程的推动力是的传递越快，温度趋向一致，就停止传热。所以传热过程的推动力是温度差。温度差。 根据传热机理的不同，热量传递的基本

10、方式有三种：即热传导、根据传热机理的不同，热量传递的基本方式有三种：即热传导、热对流和热辐射。热对流和热辐射。 1. .热传导：热传导：又称传导传热又称传导传热, ,简称导热，即在同一物体内或连接紧简称导热，即在同一物体内或连接紧密的不同物体间密的不同物体间, ,热量会自动地从高温向低温传递的方式。热量会自动地从高温向低温传递的方式。本质上它本质上它是依靠物体内分子的热振动和自由电子的运动而进行热能的传递是依靠物体内分子的热振动和自由电子的运动而进行热能的传递。在。在热传导中物体中的分子不发生相对位移热传导中物体中的分子不发生相对位移, ,如铁棒的传热等如铁棒的传热等 。固体、液。固体、液体和

11、气体都能以这种方式传热。体和气体都能以这种方式传热。 2. .热对流：热对流：又称对流传热又称对流传热,是指流体中质点发生相对位移而引起的是指流体中质点发生相对位移而引起的热量传递过程。热对流可分为自然对流和强制对流，强制对流传热状热量传递过程。热对流可分为自然对流和强制对流，强制对流传热状况比自然对流好。热对流这种传热方式仅发生在液体和气体中。况比自然对流好。热对流这种传热方式仅发生在液体和气体中。第一节 概 述 3. .热辐射：热辐射：又称辐射传热又称辐射传热, ,是物质由于本身温度的原因激发产生电是物质由于本身温度的原因激发产生电磁波而被另一低温物体吸收后磁波而被另一低温物体吸收后, ,

12、又重新全部或部分地转变为热能的过程。又重新全部或部分地转变为热能的过程。因此辐射传热因此辐射传热, ,不仅是能量的传递，还同时伴随有能量形式的转化。另不仅是能量的传递，还同时伴随有能量形式的转化。另外外, ,辐射传热不需要任何介质作媒介辐射传热不需要任何介质作媒介, ,它可以在真空中传播。它可以在真空中传播。这是热辐射这是热辐射与热传导及热对流的根本区别。一般只有物体温度大于与热传导及热对流的根本区别。一般只有物体温度大于400400时时, ,才有明才有明显的热辐射显的热辐射。 实际上，以上三种传热方式很少单独存在，一般都是两种或三种方实际上，以上三种传热方式很少单独存在，一般都是两种或三种方

13、式同时出现。在一般换热器内，辐射传热量很小，往往可以忽略不计，式同时出现。在一般换热器内，辐射传热量很小，往往可以忽略不计，只需考虑热传导和热对流两种传热方式。只需考虑热传导和热对流两种传热方式。 四、稳定传热与不稳定传热四、稳定传热与不稳定传热 在传热系统中温度分布不随时间而改变的传热过程称为稳定传热。在传热系统中温度分布不随时间而改变的传热过程称为稳定传热。连续生产过程中的传热多为稳定传热。连续生产过程中的传热多为稳定传热。 若传热系统中温度分布随时间变化的传热过程称为不稳定传热。工若传热系统中温度分布随时间变化的传热过程称为不稳定传热。工业生产上间歇操作的换热设备和连续生产时设备的启动和

14、停车过程，都业生产上间歇操作的换热设备和连续生产时设备的启动和停车过程，都为不稳定的传热过程。为不稳定的传热过程。 化工生产过程中的传热多为稳定传热，本章只讨论稳定传热。化工生产过程中的传热多为稳定传热，本章只讨论稳定传热。第二节 热 传 导 一、导热基本规律一、导热基本规律 1. .热传导方程热传导方程 在一个由固体物质组成的壁面如图在一个由固体物质组成的壁面如图4-6所示所示, ,面积为面积为S,S,壁厚为壁厚为, 两侧壁面温度分别为两侧壁面温度分别为t t1 1和和t t2 2, ,单位为单位为K K或或。热量以热传导方式沿着与壁面垂直的方向从一侧传递到热量以热传导方式沿着与壁面垂直的方

15、向从一侧传递到另一侧。另一侧。实践证明：如果在与壁面垂直的方向上任取一实践证明：如果在与壁面垂直的方向上任取一传热厚度传热厚度db,db,其对应温度降为其对应温度降为dtdt，则单位时间内通过该，则单位时间内通过该壁面传递的热量壁面传递的热量Q Q有下列关系：有下列关系： (4-1)(4-1) 负号表示传热方向与温度升高方向相反。负号表示传热方向与温度升高方向相反。 式中式中Q Q称为导热速率称为导热速率, ,单位为单位为W W；dtdt/db/db为沿传热方向为沿传热方向温度变化的强度温度变化的强度, ,称为温度递度；称为温度递度；称为热导率称为热导率, ,又称又称导热系数。导热系数。 式（

16、式（4-1）称为）称为热传导热传导基本基本方程，或称为傅里叶方程，或称为傅里叶（FourierFourier）定律。）定律。dtdtQSQSdbdb 或图图4-6 平壁热传导平壁热传导S第二节 热 传 导 2. .热导率（导热系数）热导率（导热系数） 导热系数表征物质导热能力的强弱，为物质的物理性质之一，单导热系数表征物质导热能力的强弱，为物质的物理性质之一，单位是位是W/（mK）或或 W/（m)。其值越大，则物质的导热能力越强。其值越大，则物质的导热能力越强。当需要提高导热速率时，可选用导热系数大的材料；反之，应选用导当需要提高导热速率时，可选用导热系数大的材料；反之，应选用导热系数小的材料

17、。热系数小的材料。 各种物质的导热系数通常用实验方法测定，可在专用化工手册中各种物质的导热系数通常用实验方法测定，可在专用化工手册中查得。导热系数数值的变化范围很大，一般来说，查得。导热系数数值的变化范围很大，一般来说，金属的导热系数最金属的导热系数最大，非金属固体次之，液体的较小，而气体的最小大，非金属固体次之，液体的较小，而气体的最小。 温度对导热系数的影响较大，二者之间具有线性关系，即温度对导热系数的影响较大，二者之间具有线性关系，即 有：有：=0 0(1+at(1+at) ) , 式中式中a称为温度系数；称为温度系数； 压强对物体的导热系数基本无影响。只有气体在压力很高时（大压强对物体

18、的导热系数基本无影响。只有气体在压力很高时（大于于200MPa），其导热系数才随压强的增大而增大。），其导热系数才随压强的增大而增大。第二节 热 传 导 二、平壁的热传导二、平壁的热传导 1.单层平壁的热传导单层平壁的热传导 按图按图4-6所示，利用傅立叶定律并分离变量积分，整理后有：所示，利用傅立叶定律并分离变量积分，整理后有： （4-2） 式（式（4-24-2）即为单层平壁热传导速率的计算式。）即为单层平壁热传导速率的计算式。 现对该式变形有：现对该式变形有： （4-3） 本式与电学的欧姆定律相似，式中温度差本式与电学的欧姆定律相似，式中温度差(t)是导热过程的推动是导热过程的推动力，而力

19、，而R R导导为单层平壁的导热热阻，即为单层平壁的导热热阻，即传热速率与推动力成正比传热速率与推动力成正比,与热与热阻成反比阻成反比,这符合我们前面讲过的过程速率通式。这符合我们前面讲过的过程速率通式。另外另外m m为壁面两侧为壁面两侧温度下导热系数的平均值。温度下导热系数的平均值。12mSQttb12/()mtttQbSR导第二节 热 传 导 2. .多层平壁的热传导多层平壁的热传导 工业上常遇到由多种不同材料组成的平壁，工业上常遇到由多种不同材料组成的平壁，称为多层平壁。如锅炉墙壁是由耐火砖、保温称为多层平壁。如锅炉墙壁是由耐火砖、保温砖和普通砖组成。以三层壁为例，如图砖和普通砖组成。以三

20、层壁为例，如图4-7所示所示。因是稳定传热，则各层的传热速率相等，式因是稳定传热，则各层的传热速率相等，式(4-3)对于各层的传热速率均适用，那么有：对于各层的传热速率均适用，那么有： (4-4) 式（式（4-44-4）表明：）表明：多层平壁稳定热传导多层平壁稳定热传导,其推其推动力为内外壁面间的总温差动力为内外壁面间的总温差,阻力为各层热阻总阻力为各层热阻总和和,与电学中的串联电路相仿与电学中的串联电路相仿,该式即为多层平面该式即为多层平面壁的热传导方程式。壁的热传导方程式。 在多层平壁中在多层平壁中, ,温差大的壁层热阻必然大。温差大的壁层热阻必然大。 例题：参见教材例题：参见教材P174

21、例例4-1 图4-7 多层平壁的热传导31231122331231/itttttQbSbSbSRRRR总总导导导导第二节 热 传 导 三、圆筒壁的热传导三、圆筒壁的热传导 1. .单层圆筒壁的热传导单层圆筒壁的热传导 如图4-8所示,有一单层园筒壁的轴向长度为L,内外半径及温度分别为r1 、t1和r2 、t2。现在半径r(r1rr2)处取园筒壁的一局部,即微元厚dr薄层,此微元薄层的传热面积则为S=2rL,据傅立叶方程通式有：Q=-(2rL)dt/dr，分离变量积分得： ，整理后有： （4-5） 式（4-5）就是单层园筒壁热传导的计算公式。 注意：当r2/r1 2(即园筒壁很薄时)，可以近似把

22、(r2-r1)当做壁厚b,2L(r1+r2)/2当作传热面积A,按平面壁求算,其误差小于4，化工计算是允许的。 图图4-8 单层圆筒壁壁的热传导单层圆筒壁壁的热传导2211rrQ2ttdrLdtr 121222112()2()Q1lnlnLttL ttrdrd 第二节 热 传 导 2 2. .多层圆筒壁的热传导多层圆筒壁的热传导 如图4-9所示为三层圆筒壁。由不同材质构成的多层圆筒壁的热传导也可按多层平壁的热传导类似方法处理，依据单层园筒壁规律导出，即有： （4-6） 式（4-6）就是多层园筒壁热传导的计算公式。 111122Q11lnlnnniiiiiiiiL tL trdrd总总图图4-9

23、 多层圆筒壁壁的热传导多层圆筒壁壁的热传导 第二节 热 传 导 四、球壳的稳定热传导四、球壳的稳定热传导 由于球形在结构上均匀对称，假若热源在球心处，那么球壳的温度和传热面积只沿球径方向变化。设球壳的内外半径分别为r1和r2，内外壁温度分别为t1和t2，材料的导热系数为。 现在球面半径为r(r1rr2)处取一局部，即微元厚dr薄层,此微元薄层的导热面积则为S=4r2,对应该厚度层的球壳的温度变化为dt。据傅立叶方程通式有： 分离变量积分得： 整理得： （4-7） 式（4-7）即为球壳稳定热传导速率的计算式。2dtQrdr （4）22112rtrtdrQr4dt12124()11ttQrr 第二

24、节 热 传 导 五、具有内热源的圆筒体稳定热传导五、具有内热源的圆筒体稳定热传导 假如有一轴向长度为L的圆筒体，若其内部存放一个放热强度为q/（称为热流强度，表征单位体积的固体壁面的放热速率，w/m3）的热源。设该圆筒体的内半径为ri，内壁温度为tw，圆筒体材料的导热系数为。 现在圆筒体半径为r(rir)处取一局部，即微元厚dr薄层,那么此微元薄层的导热面积则为S=2rL, 该层对应的圆筒体壁的温度变化为dt。据傅立叶方程通式有： 针对该微元层，利用其放热强度又有： 对于稳定热传导，因为Q1=Q2，联立上述二式并经分离变量积分有： 整理得： （4-8） 式（4-8）即为具有恒定内热源的圆筒体内

25、任一点温度t与半径r间的函数关系式，该式定量的表征了圆筒体壁温在径向上的分布状况，它是一根抛物线。/22Qqr L1dtQrLdr 2/2witrtrrqdtdr/221 ( ) 4iwiq rrttr第三节 热 对 流 一、对流传热规律一、对流传热规律 1. .对流传热分析对流传热分析 对流传热实质上就是由于流体质点的宏观运动而引起的热量传递。通常传热的冷热两个流体总是通过某金属壁面进行热量交换，其表现就是流体将热量传给壁面或者由壁面将热量传给流体的过程。 在第一章中已知，流体沿固体壁面流动时，无论流动主体湍动的多么激烈，靠近管壁处总存在着一层层流内层。由于在层流内层中不产生与固体壁面成垂直

26、方向的流体对流混合，所以固体壁面与流体间进行传热时，热量只能以热传导方式通过层流内层。虽然层流内层的厚度很薄，但导热的热阻值却很大，因此层流内层的热传导将产生较大的温度差。另一方面，在湍流主体中，由于对流使流体质点混合剧烈，热量十分迅速的传递，因此湍流主体中的温度差极小，其传热就是典型的对流传热。 由此可见：流体的对流传热实质上是耦合了层流内层的热传导和流体主体的热对流两个过程，其传热的主要阻力存在于近壁处的层流内层，该层的传热机理属于热传导。第三节 热 对 流 图4-10是表示对流传热的温度分布示意图,由于层流内层的导热热阻大,所需要的推动力温度差就比较大,温度曲线较陡,几乎成直线下降。一般

27、将流动流体中存在温度梯度的区域称为传热边界层。该层由于有传热阻力,所以才存在传热速率Q,其速率计算应遵循傅立叶定律；在湍流主体,流体温度几乎为一恒定值，由于无传热阻力,即传热能瞬时完成,故无所谓传热速率之说法。图图4-10 换热管壁两侧流体流动换热管壁两侧流体流动 状况及温度分布状况及温度分布第三节 热 对 流 2. .对流传热方程对流传热方程 依据以上分析,如果我们以流体被加热为例（图4-10右侧）,设传热边界层厚度为b,固体壁面面积为A,由傅立叶方程有： （4-8） 又由于传热边界层厚度为b难以测定，令 ,称为对流传热系数,此时式（4-8）变为: (4-9a) 同理得流体被冷却速率关系式为

28、 (4-9b) 式（4-9）称为对流传热方程，也称为牛顿冷却定律，它是对流传热的基本规律。该规律以很简单的形式描述了复杂的对流传热过程的速率关系,其中的对流传热系数 包括了所有影响对流传热过程的复杂因素。 对流传热系数的倒数称为对流传热过程的热阻,即 。对于稳定传热有 ,即壁温总是比较接近壁温总是比较接近 值大的那值大的那一侧流体的温度。一侧流体的温度。这一结论对设计换热器是很重要的。1QSttb壁2QS tt壁2bTQSt壁11R对QS TtS tt壁1壁2第三节 热 对 流 二、对流传热系数二、对流传热系数 1. .影响对流传热系数的因素影响对流传热系数的因素 凡是影响边界层导热和边界层外

29、对流的条件都和 有关,目前所能设计的实验表明，影响 的因素主要有： 1.1流体的种类,如液体、气体和蒸汽； 1.2流体的物理性质,如密度、黏度、导热系数和比热容等； 1.3流体的相态变化,在传热过程中有相变发生时的 值远大于没有相变发生时的 值； 1.4流体对流的状况,强制对流时的 值大于自然对流时的 值； 1.5流体的运动状况,湍流时的 值大于层流时的 值； 1.6传热壁面的形状、位置、大小、管或板、水平或垂直、直径、长度和高度等。 综上所述,如何确定不同情况下的对流传热系数 是对流传热的中心问题,也是一项十分复杂的问题。 第三节 热 对 流 2. .对流传热系数的确定原则对流传热系数的确定

30、原则 由于影响对流传热系数的因素太多，要建立一个通式来求各种条件下的h值是十分困难的。目前工程计算中只能采用理论分析与实验相结合的方法建立起经验关联式，即准数关联式。常用的准数及物理意义列于表4-1中。 准数关联式是一种经验公式，所以应用这种关联式求解时就不能超出实验条件的范围，使用时就必须注意它的适用条件。具体说来，主要指下面三个方面： 一是应用范围：指关联式中Re 、Pr等准数可适用的数值范围。 二是特征尺寸：指关联式中Nu、Re等准数中的特征尺寸L应如何取定。 三是定性温度：指关联式中各准数中流体的物性应按什么温度查定。第三节 热 对 流表表4-1 各特征准数的名称、符号和含义各特征准数

31、的名称、符号和含义 关于对流传热系数前人进行了许多实验研究工作,对 于各种传热情况分别提出了进行计算的关联式,下面仅仅介绍常用对流传热系数的关联式来说明关联式的应用。第三节 热 对 流 3.常用对流传热系数的确定常用对流传热系数的确定 3.1流体无相变且在圆形直管内作强制湍流时的对流传热系数流体无相变且在圆形直管内作强制湍流时的对流传热系数 3.1.1对于低粘度流体（即气体或小于2倍常温水黏度的液体）有： 或 （4-9） （教材P187式4-46） 式中当流体被加热时， ；当流体被冷却时， . 应用范围： ，0.7 120；管长与管径之比是 ；若 为短管，即 ，则需进行修正；定型尺寸：di取管

32、内径；定性温度：取流体进、出口温度的算术平均值。 3.1.2对于高粘度液体有： （4-10） （教材P188式4-47） 应用范围： 104 ，0.7Pr 16700；管长与管径之比是L/di大于60；定型尺寸：di取管内径；定性温度：除 取壁温外，均取流体进、出口温度的算术平均值。 0.81/30.027RePrwd0.14（）lmam=0 80 023RePrnNu0 80 023nd ucdii40n30nRe 410Pr60L d i60L d iRewm第三节 热 对 流 3.2流体无相变且在圆形直管内作强制层流时的对流传热系数流体无相变且在圆形直管内作强制层流时的对流传热系数 （4

33、-11） （教材P191式4-52） 应用范围：Re2300；RePrdi/L的值大于10；定型尺寸：di取管内径；定性温度：除 取壁温外,均取流体进、出口温度的算术平均值。 3.3流体无相变且在圆形直管内作过渡流时的对流传热系数流体无相变且在圆形直管内作过渡流时的对流传热系数 此种情况且当2300Re104时，其确定方法是先用湍流时的公式进行计算，然后把所得结果乘以校正系数，从而得到过渡流下的对流传热系数。具体校正系数为 （教材P189式4-48）。 3.4流体有相变化时的对流传热系数流体有相变化时的对流传热系数 流体在换热器内发生相变化的情况有冷凝和沸腾两种。现分别将两种有相变化的传热及传

34、热系数的确定进行介绍。 3.4.1蒸汽的冷凝传热：蒸汽的冷凝传热：当饱和蒸汽与温度低的固体壁面接触时,蒸汽将在壁面上冷凝成液体。其冷凝分膜状冷凝和滴状冷凝两种方式,膜状冷凝时冷凝液容易润湿冷却面,滴状冷凝时冷凝液不容易润湿冷却面。0.141/31.86 RePriwdNuLwm-1.81 6Ref 第三节 热 对 流 在膜状冷凝过程中,壁面上形成一层完整的液膜,蒸汽的冷凝只能在液膜的表面进行。而滴状冷凝过程,冷凝液在壁面上形成液滴,液滴自壁面滚转而滴落,蒸汽与重新露出的壁面直接接触,因而使滴状冷凝的传热系数比膜状冷凝的传热系数大得多,或者说膜状冷凝的热阻要远大于滴状冷凝。 在工业用冷凝器中,即

35、使采用了促进产生滴状冷凝的措施,也很难持久保持滴状冷凝,所以工业用冷凝器的设计都是按膜状冷凝来考虑,其计算也是以膜状冷凝为依据。为此冷凝传热系数的计算如下： (1)若为垂直管外或板上的冷凝传热，其计算分膜层层流和湍流两种情况： 当膜层为层流时有： （教材P199式4-71）（4-12） 当膜层为湍流时有： （教材P199式4-73）（4-13） (2)水平管束外的冷凝传热，其传热系数由下式计算： （教材P200式4-78）（4-14）231/40.943()gL t 0.4231/30.0077()Reg232/31/40.725()ogndt 第三节 热 对 流 3.4.2 液体的沸腾传热液

36、体的沸腾传热 高温加热面与沸腾液体间的传热在工业生产中是十分重要的。由于液体沸腾的对流传热是一个复杂的过程，影响液体沸腾的因素很多,其中最重要的是传热壁与液体的温差。现以常压下水沸腾的情况为例,说明对流传热的情况。 图5-15所示是常压下水在铂电热丝表面上沸腾时 与 的关系曲线。当温差较小如5o C以下时,传热主要以自然对流方式进行,如图中AB线段所示, 随 的增大而略有增大。此阶段称为自然对流区。 当 逐渐升高越过B点时,在加热面上会产生更多蒸气泡,由于这些蒸气泡的产生、脱离和上升导致液体受到剧烈的扰动,使 随 的增大而迅速增大,在C点处达到最大值。此阶段称为核状沸腾。C点的温度差称为临界温

37、度差。水临界温度差约为25o C。tttt第三节 热 对 流 当 超过C点继续增大时,加热面逐渐被气泡覆盖,此时由于传热过程中的热阻大， 开始减小，到达D点时为最小值。此时，若在继续增加 ，加热面完全被蒸气泡层所覆盖，通过该蒸气泡层的热量传递是以导热和热辐射方式进行。此阶段称为膜状沸腾。 一般的传热设备通常总是控制在核状沸腾下操作。由于液体沸腾时要产生气泡，所以一切影响气泡生成、长大和脱离壁面的因素对沸腾对流传热都有重要影响。如此复杂的影响因素使液体沸腾的传热系数计算式至今都不能完善，难以较为准确定量表征。但人们发现液体沸腾时的传热系数值一般都比流体不相变的值大，例如水沸腾时值一般在15003

38、0000 W/(m2) 间。如果与沸腾液体换热的另一股流体没有相变化,那么传热过程的阻力主要是无相变流体的热阻。在这种情况下，沸腾传热系数的值就可以无需详细准确计算。例如水的沸腾值常取5000 W/(m2)。tt 第三节 热 对 流 综上所述,由于影响对流传热系数的因素很多,所以的数值范围也很大。表5-7中介绍了常用流体值的大致范围。由此表可看出:流体在传热过程中有相变化时的值大于无相变化时的值；在无相变化时,水的值最大,油类次之,过热蒸气和气体最小。 第四节 热 辐 射 如前所述,热辐射就是物质由于本身温度的原因激发产生电磁波而被另一低温物体吸收后,又重新全部或部分地转变为热能的过程。当物体

39、温度较高时,热辐射往往成为主要的传热方式。在日常生活和工程技术中,辐射传热是常见现象，如各种工业用炉、辐射干燥、食品烤箱及太阳能热水器等。最常见的辐射现象是太阳对大地的辐射。近年来,人类对太阳能的利用促进了人们对辐射传热的研究。 本节简要介绍热辐射的基本概念与基本定律及应用。 一、热辐射的基本概念一、热辐射的基本概念 1.热辐射的物理本质热辐射的物理本质 物体受热后由于体内原子复杂的激烈运动,即对外发射出热辐射线。这种热射线以电磁波的形式向周围空间作直线传播,当与另一物体相遇时,则可被吸收、反射和透过,其中被吸收部分就转变为热能。 理论上讲，凡是热力学温度在零度以上的物体都能发射出热辐射线，其

40、波长可从零到无穷大范围。但是其中能被物体吸收又能转变为热能的，也就是热效应显著的热射线波长范围为0.4-20微米间。热辐射线的传播不需要任何介质,在真空中依然能快速传播。 这种仅与物体本身温度有关而引起的热射线传播过程称为热辐射热辐射。 第四节 热 辐 射 2. 2.吸收率、反射率与透过率吸收率、反射率与透过率 当投射到物体表面上的辐射总能为Q,其中一部分能量QA被该物体吸收，一部分能量QR被该物体反射,余下的能量QD透过该物体。依能量守恒定律有： QA+QR+QD=Q （4-15） 定义：QA/Q=A,称为该物体的吸收率；QR/Q=R，称为该物体的反射率；QD/Q=D，称为该物体的透过率,则

41、有：A+R+D=1 （4-16） 3. 3.透热体、白体与黑体透热体、白体与黑体 3.1透热体：指D=1的物体，即表示该物体对投射来的热辐射线既不吸收也不反射,而是全部透过的物体。自然界只有近似的透热体,例如分子结构对称的双原子气体如O2、N2、和H2等可视为透热体。 3.2白体：指R=1的物体，即表示对投射来的热射线能全部反射的物体，又称绝对白体。实际物体中有接近于白体的物体，如表面磨光的金属,其反射率可达0.97，所以白体又称镜体镜体。 3.3黑体：指A=1的物体，表示该物体能全部吸收投射来的各种波长的热射线,又称绝对黑体。同样实际物体中也没有绝对的黑体，但无光泽的黑煤，其吸收率可达0.9

42、7，接近于黑体。 由此可见：透热体、白体与黑体都是一种理想化物体,在自然界是不存在的。引入这些概念的目的是使实际物体热辐射的计算简化。 第四节 热 辐 射 4.4.固体、液体与气体的热辐射特点固体、液体与气体的热辐射特点 4.1固体与液体的热辐射特点 固体和液体不能透过热辐射线,其透过率D=0。因此,其吸收率与反射率之和为1,即A+R=1 。这表明热辐射线不能透过的物体,其反射能力越大,则其吸收能力就越小；反之,其反射能力越小,则其吸收能力就越大。 固体和液体向外发射热辐射线以及吸收投射来的热辐射线都是在物体表面进行的,因此其表面情况对热辐射的影响较大。 4.2气体的热辐射特点 气体的辐射和吸

43、收是在整个气体容积内进行的。因为投射到气体的热辐射能进入气体容积内部,沿途被气体分子逐渐吸收。气体容积发射的热辐射能也是整个容积内气体分子发射的热辐射能的总和。因此,气体所发射和吸收的热辐射能都是在整个气体容积内沿射线进程进行的。 第四节 热 辐 射 二、物体的辐射能力与斯蒂芬玻尔兹曼（二、物体的辐射能力与斯蒂芬玻尔兹曼（Stefan-Stefan-BoltzmannBoltzmann）定律）定律 在一定温度下,物体在单位时间内由单位面积所发射的全部波长的辐射能,称为该物体在该温度下的辐射能力,用E表示。 1. 1.黑体的辐射能力与斯蒂芬玻尔兹曼定律黑体的辐射能力与斯蒂芬玻尔兹曼定律 理论研究

44、证明,黑体的辐射能力与其表面的热力学温度的四次方成正比,该规律称为斯蒂芬玻尔兹曼定律。 可表示: (4-17） 式中 Eb为黑体的辐射能力； 5.67108 W/(m2 K4),称为斯蒂芬玻尔兹曼常数；Co5.67 W/(m2 K4),称为黑体的辐射系数。 斯蒂芬玻尔兹曼定律是热辐射的最基本定律,更是热辐射计算的基础。 例题例题1 1：试计算一黑体表面温度分别为20及600时辐射能力的变化。 解解（1）黑体在20时的辐射能力Eb1= 418 W/m2 （2）黑体在600时的辐射能力Eb2= 32930 W/m2 Eb2 / Eb1= 78.8 由此题可见,同一黑体温度变化600/20=30倍,

45、而辐射能力为原辐射能力的78.8倍,说明温度对辐射能力的影响在低温时较小,往往可以忽略,而高温时则可成为主要的传热方式。o44()100obTETC 第四节 热 辐 射 2. 2.实际物体的辐射能力、黑度与灰体实际物体的辐射能力、黑度与灰体 2.1实际物体的辐射能力与黑度 工程上最重要的是确定实际物体的辐射能力。在同一温度下,实际物体辐射能力E恒小于黑体的辐射能力Eb,也就是说黑体的辐射能力是最大的。二者之比称为黑度,用表示 =E/Eb。即黑度黑度就是定量表征实际物体的辐射能力接近于黑体的程度,其值恒小于1。物体黑度越大,其辐射能力就越大,所以黑度又称物质的辐射率，或发射率。 实验证明,物体的

46、黑度只与自身状况有关（包括表面的材料、温度及表面状况）,较易确定。常见材料表面的黑度值可查阅化工手册。 2.2灰体 为了使工程计算热辐射问题得以简单化,引入灰体概念。所谓灰体灰体就是对各种波长热辐射线具有相同吸收率的理想化物体。一般工程计算中,都近似把实际物体视为灰体,此时其辐射能力E就可以用下式求算： （4-18） 式中C5.67 ,称为灰体（就是实际物体）的辐射系数。440()()100100bTTEECC 第四节 热 辐 射 三、克希霍夫三、克希霍夫 ( (KirchhoffKirchhoff) )定律定律 本定律就是阐释物体表面的辐射能力与其吸收率之间的关系,以及物体表面的吸收率与其黑

47、度的关系。 1.1.辐射能力与吸收率的关系辐射能力与吸收率的关系 任何物体的辐射能力E与其吸收率A的比值恒为常数,且等于同温度下黑体的辐射能力Eb,此值仅与物体的温度有关,这就是克希霍夫定律的主要内容。即物体的辐射能力与吸收率成正比,说明吸收率大的物体,其向外的辐射能力也大,反之吸收率小的物体,其辐射能力也小。 2.2.吸收率与黑度（辐射率）的关系吸收率与黑度（辐射率）的关系 因 =E/Eb、E/A=Eb,所以得：E/Eb=A= (4-19) 式(4-19)说明:物体的吸收率与同温度下的黑度（辐射率）在数值上相等。这样实际物体（灰体）难以确定的吸收率均可以用其易于确定的黑度（辐射率）值来代替。

48、bEEa= 第四节 热 辐 射 四、两固体间的辐射传热四、两固体间的辐射传热 1. 1.辐射传热速率的计算辐射传热速率的计算 工业上常遇到的两固体间辐射传热,通常可视为灰体之间的辐射传热。从高温物体1传给低温物体2的辐射传热速率一般用下式计算： (参见教材P212式4-97) （4-20） 式中Q1-2为净辐射传热速率；C1-2为总辐射系数；为角系数；S为辐射传热面积；T1和T2分别为热、冷流体的热力学温度。 下面分常见三种辐射传热情况介绍式（4-20）各项数值的确定： 1.1两个面积为无限大（或者面积很大）且距离很近的平行平面壁,每个壁面所发射的辐射能全部投射到对方的壁面上，此情况下有S=S

49、1=S2；角系数 =1；总辐射系数 。 1.2两个面积大小有限且相等的平行壁面,每个壁面所发射的辐射能只有部分投射到对方的壁面上,此情况下有S=S1=S2；角系数 小于1,具体值可根据壁面形状以及尺寸与壁间距从专门化工手册查取；总辐射系数12TT441-21-2100100Q= CS()() 01 212(1/)(1/)1CCee-=+-1 201 2CC -= 第四节 热 辐 射 1.3一物体被另一物体包围时的辐射传热,此情况下S取被包围物体的表面积S1；角系数 =1；总辐射系数 (4-21) 下面两种情况下可进行简化计算： 一是当A1/A2接近1时, 可按无限大平行平壁计算，详见1.1方法

50、； 二是当被包围物的表面积A1比包围物的A2很小时,取 ，即此时热辐射与包围物无关。 在计算包围壁面辐射传热速率时,若T2大于T1,则Q1-2为负值,这表明净热量是从壁面2传给壁面1。 例题例题2 2：有一外径为0.1m的表面已被氧化的铸铁管,其温度为400,插入一截面为0.2m见方的耐火砖烟道中。烟道内壁温度为1000。试求管与耐火砖壁间每米管长热辐射的能量。 解：解：每米铸铁管外表面积 每米耐火砖壁表面积 查黑度：铸铁管 ,耐火砖 ,铸铁管被烟道包围A=A1=0.314m2， 用式（4-21）计算得：C1-2=3.9 W/(m2.K4) 用式（4-20）计算辐射热传速率Q1-2=-2960

51、0W 答案中负号表示铸铁管(T1)从烟道耐火砖壁(T2)吸收热量。210.314Sd Lm外24 0.2S 2m10.71=0.9=1 210CC 01 2112211(1)CCSSee-=+- 第四节 热 辐 射 例题例题3 3 在高温气体的管道中心安装一只热电偶,测量高温气体的温度。已知管道内表面温度为200,热电偶指示温度为400，高温气体对热电偶表面的对流传热系数 =50w/(m2.K),热电偶表面的黑度 。试计算高温气体的真实温度 解解 已知热电偶温度t1=400,管道内表面温度t2=200,高温气体的真实温度以t表示。 在稳态条件下,高温气体以对流传热方式向热电偶传递热量的同时,热

52、电偶表面向管道的内表面辐射传热,二者的传热速率应相等。 热电偶表面积以S表示，则有 对流传热 辐射传热 由于 =50w/(m2.K), =1, ,代入解得 t=470。 可见：由于热电偶向管道内壁的热辐射,导致其显示的温度总是低于气体的真实温度。因此在高温时热电偶是难以测量物体的真实温度。10.4=122732731tt441-2100100S(t t )CS()() -1 2100.4 5.67CC 第四节 热 辐 射 2.2.辐射传热的强化与消弱方法辐射传热的强化与消弱方法 工程上时常要强化与消弱物体之间的辐射传热速率，常有两种方法。 2.1改变物体表面的黑度。如为了增大物体的散热量（即强

53、化热辐射）,可在其表面涂上黑度较大的油漆,常见的电器设备即如此；又如为了减少散热量（即消弱热辐射）,可在其表面上镀以黑度较小的银、铅等薄层，常见的保温瓶的瓶胆就采用此法。实验研究证明,瓶胆夹层的玻璃（其黑度大）表面上不镀银的热损失是镀银时的88倍。同时,瓶胆夹层中抽成真空，以减少导热与对流传热。 2.2采用遮热板。即为了消弱辐射传热,常在两个辐射传热表面之间插入薄板（遮热板）,以阻挡辐射传热。 例题：参见补充题（电子版）及教材P214例4-9。 第四节第四节 热热 辐辐 射射 五、辐射与对流的联合传热五、辐射与对流的联合传热 在化工生产中,设备的外壁温度总是高于周围大气温度,因此热量必然会同时

54、以热辐射和热对流两种方式散失于周围环境中,即既会发生从设备表面向周围包围物的辐射传热,同时也会有设备表面与空气之间的对流传热。 设备表面向周围空气的对流传热速率为： 设备表面与周围包围物壁面间的辐射传热以对流传热速率的形式写出为： 式中 此时总散热损失速率为: 称为对流-辐射联合传热系数,对有保温层设备,可用下列方法估算： 1.空气自然对流时： (1)在平壁保温层外且T壁小于1500C时， =9.8+0.07(T壁-T)； (2)在圆管或圆筒壁保温层外， =9.4+0.052(T壁-T)。 2.空气强制对流时： =6.2+4.2u(u5m/s)； =7.8u0.78 (u 5m/s) 由于辐射

55、速率与两物体的温度的四次方之差成正比,因此在高温条件下,即使是两物体间的温差较小,也会产生很大的辐射传热速率。另外如果T所代表的空气温度与周围包围物的壁温不同,则需要分开计算,再总和。()ccQS TT壁()rrQS TT壁() ()()crcrQQQS TTS TT壁联合壁联合联合联合联合联合441 21 210()() 100100rTTCCCTT 壁壁且 第五节第五节 传热总过程的计算传热总过程的计算 一、传热总过程的分析一、传热总过程的分析 一般常用的间壁式换热器的总传热过程都是“热对流- 热传导-热对流”相结合的过程。如图4-11所示为任意一间壁换热过程,其换热分为三步:第 步是热量

56、Q由热流体在流动过程以对流传热方式传递给固体壁面1；第步是热量Q在固体壁以热传导方式由壁1传给壁2；第步是热量Q从壁2以对流传热方式传给流动中的冷流体,完成传热过程,达到换热目的。 显然,一般的间壁换热过程总是上述三步的总和（注意：上述分析是在温度较低的情况下,忽略了热辐射)。图图4-11 间壁两侧流体总传热过程间壁两侧流体总传热过程 第五节第五节 传热总过程的计算传热总过程的计算 二、总传热速率方程的建立二、总传热速率方程的建立 传热速率是指单位时间内通过传热面传递的热量，单位为W，它表征换热器传热的快慢。 设S1 、S2 和Sm分别为壁1、壁2和固体壁平均面积；b为固体壁厚；为固体壁导热系

57、数； 1和 2分别为热、冷流体对壁面的对流传热系数。那么有： 热流体壁面1: 热对流 Q1= 1S1(T-t壁1) 壁面1壁面2: 热传导 Q2=Sm(t壁1-t壁2)b-1 壁面2冷流体: 热对流 Q3= 2S2(t壁2-t) 对于稳定传热，Q1=Q2=Q3=Q ，以上三式变形联立得： （4-23） 令t=T-t, (K称为总传热系数,其倒数称为总热阻) 即有：Q=KSmt (4-25） 式（4-25）即为总传热速率方程通式。式中总传热系数K、壁面积Sm及总温差t应区别不同情况具体求算,下面分别做具体讨论。11221122()11mmmmSTtTtQbSSbSSSSSalaala-=+112

58、21mmSSbKSSala=+(424)第五节第五节 传热总过程的计算传热总过程的计算 三、总传热系数三、总传热系数K K的求算的求算 1.总传热系数总传热系数K K的计算的计算 1.1平壁传热面K值的计算：对于平壁传热面由于S1= S2= Sm= S,式(4-24)变为: ，即有： （4-26a） (1)多层平壁：只需将式(4-26)分母项中进行叠加即可,即有： (4-26b) (2)若固体壁面为金属材料,由于固体金属的热导率大,即热阻小，当壁厚较薄时，分母中的b/项可略去不计,则式(4-26)可写为: (4-26c) (3)由式(4-26c)可知,K值必小于且接近于 1和 2中较小的一个,

59、即接近于热阻较大流体的值。也就是说：当两个流体对流传热系数值相差很悬殊时,则K值近似等于较小的值。 (4)综上所述,对于平壁的传热速率通式(4-25)即为Q=KSt。 12111bKala=+11211()bKala-=+111211()niiibKala-=+112121211()Ka aaaaa-=+=+第五节第五节 传热总过程的计算传热总过程的计算 例题例题4 4 器壁一侧为沸腾液体 1为5000W(m2),器壁另一侧为热流体 2为50W(m2),壁厚为4mm,为40W(m2)。求传热系数K值。为了提高K值,在其他条件不变的情况下,设法提高对流传热系数,即将 1提高一倍；将 2提高一倍。

60、 解：解：依据式(4-26a)有： 其他条件不变将 1提高一倍，即 125000104W/(m2)，代入计算式得K49.5 W/(m2)。 其他条件不变将 2提高一倍，即 2250100W/(m2),代入计算式得K97.1 W/(m2)。 计算结果说明计算结果说明：当两个 值相差较大时,提高 值大的流体的 值对传热系数K值的提高甚微；相反将 值小的流体的 值增大一倍时，K值几乎也增加了一倍。可见传热系数K总是接近于 值小的流体的 值，或者说由最大热阻所控制。因此，在传热过程中要提高因此，在传热过程中要提高K K值值, ,必须想法设必须想法设法提高法提高 值小的流体的值小的流体的 值（即降低阻力