地基处理作业

1、第四章地例题 1：某独立根底尺寸为x 1.2m2基底埋深为1.0m,荷载效应标准组合时，上 部结构传至根底顶面的荷载为 252KN其他资料如图，现拟采用 1.0m 厚的灰土垫层进行处理，灰土重度为 m3。(1) 垫层底面处自重应力值为：(A)36KPa;(B);(C) ;(D)40KPa;(2) 垫层底面处附加应力值为：(A); (B); (C) ; (D);(3) 垫层底面处径深度修正的地基承载力特载值为：(A)100KPa;(B)108KPa;(C)115KPa ;(D)120KPa;(4) 下卧层承载力是否满足要求：(A) 满足 ; (B) 不满足；(5) 垫层底面尺寸不宜小于：(A)

2、x 2.0m2; (B)x 2.1m2; (C) x 2.2m2; (D)x 2.3m2;解：(1) 垫层底面处(2.0m)自重应力pcz:(2) 垫层底面处的附加应力 pz:根底底面处的自重应力 pc:荷载效应标准组合时，根底底面处的平均压力pk：灰土垫层厚度z为1.0m,根底宽度b=1.2m,z/b=1/=>,取压力扩散角B28°垫层底面处的附加应力 pz：(3) 垫层底面处径深度修正后的地基承载力特征值 f az：根据标准条，取n b=0, n d=(4) 下卧层承载力验算： 下卧层验算满足要求。(5) 垫层底面尺寸： 垫层底面宽度 b' ： 垫层底面长度 l&#

3、39;： 垫层底面尺寸不宜小于 2.6 2.3m2 。答案： (1) (B); (2) (A); (3) (B); (4) (A); (5) (D)。例题解析：1 确定垫层厚度 z 时可分 2种情况， a. 当软弱层厚度较小时， 应全部换垫， z 应取根底底面软弱土层底面的深度； b. 当软 弱下卧层较厚时，应根据 pz pcz faz 的原那么确定 z。一般情况下，z不宜小于0.5m，也不宜大于3.0m。2 计算垫层底面处的附加应力时，采用应力扩散法计算，对条 形根底，只考虑宽度方向的应力扩散，扩散后的应力分布宽 度为 b 2ztg ；对于矩形根底， 在长度及宽度 2 个方向的应力 扩散均应

4、考虑，扩散后的应力分布面积为 (b 2ztg )(l 2ztg ) 。3 附加应力在垫层中的扩散角与垫层材料的性质及垫层厚度 z 与根底短边宽度 b 的比值有关。a. 当z/b时，除灰土 B =28°外，其余材料均取3= 0 (必要时 由试验确定)；b. 当 z/b 时，B 按 z/b =取；c. 当z/b时，B值可按线性内插取值。4 垫 层 底 面 厚度 b' 应 满 足基 础 底 面 应 力 扩散 的 要 求 ， b' b 2ztg 。5 当垫层标高超出原地面，或垫层材料的重度高于天然土层重 度时，应考虑其附加荷载的影响。案例模拟题 1:某均质粘性土场地中建筑物采

5、用条形根底，根底底面宽度2.0m，埋深1.5m，根底线荷载为 500KN/m 土层天然重度为 19KN/m,承载力特征值 fak=130KPa采用2.0m厚的粗砂垫层，垫层重度18/m3，场地中地下水埋深 为4.0m。按标准JGJ79-2002计算：(1) 垫层底面处自重应力值pcz为：(A);(B)30KPa; (C)66KPa ;(D);(2) 垫层底面处附加应力值pz为：(A)116KPa; (B); (C)250KPa ;(D);(3) 垫层底面处径深度修正的地基承载力特载值f ak为：(A)187KPa; (B)196KPa;(C) ;(D)200KPa;(4) 下卧软土层承载力验算

6、结果为：(A) 满足 ;(B) 不满足；(5) 垫层底面宽度不宜小于：(A)3.5m; (B)3.7m; (C) 4.1m; (D)4.3m;(6) 如基坑边坡放坡坡度为 1：垫层顶面宽度宜为：(A)4.8m; (B)5.3m; (C) 5.8m; (D)6.3m;案例模拟题 2：某均质淤泥质土场地中有一独立根底，根底底面尺寸为2.0mx 2.0m,埋深为1.5m，荷载作用效应标准组合时根底顶面受到上部结构的荷载为 800KN根底与地基土的平均重度为 20KN/m, 土层重度为19KN /m3，承载力特征值为45KPa如采用砾砂土做垫层，垫层厚度为：(A)1.5m;(B)2.0m;(C) 2.

7、5m;(D)3.0m;案例模拟题 3：某均质细砂土场地，土层重度为18KN/m3承载力特征值fak = 105Kpa, 地下水埋深为4.0m,建筑物采用独立根底，埋深为1.0m，底面尺寸为2.5m x 2.5m2,荷载为F= 1800KN采用换填垫层法进行地基处理，垫层厚度为 2.0m，垫层为碎石，重度为20KN/m3按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 垫层底面处自重应力值为：(A)50KPa;(B)54KPa; (C)60KPa ;(D)64KPa;(2) 垫层底面处附加应力值为：(A);(B);(C) ;(D);(3) 垫层底面处径深度修正的地基承载力特载值为：(A)145KPa;(B

8、)150KPa;(C)155KPa ;(D)160KPa;(4) 下卧验算结果为：(A) 满足 ;(B) 不满足；(5) 垫层底面尺寸宜为：(A)4.41m;(B)4.61m;(C)4.81m;(D)5.01m;(6) 如基坑开挖时放坡角为1:垫层顶面尺寸宜为：(A)5.56m;(B)6.31m;(C)7.06m;(D)7.81m;4.1.2 预压法例题4:某建筑场地为淤泥质粘土场地，固结系数5 Cv 2 10 3cm2/s受压土层厚度为15m，采用的袋装沙井直径为 70mm袋装沙井等边三角形 布置，间距1.5m，深度15m沙井底部为隔水层，沙井打穿受压土层， 采用预压荷载总压力为120Kpa

9、,分2级等速加载如图4.1.2 -1所示, 如不考虑竖井阻和涂抹的影响：(1) 加荷后100天受压土层之平均固结度为：(A);(B);(C) ;(D);(2) 如使受压土层平均固结度到达90%，需要()天(从开始加荷算起)：(A)110;(B)115;(C)120 ;(D)125;解：1. 确定参数a,B：压缩土层发生竖向和向内径向排水固结，且竖井穿透受压土层,按JGJ79-2002标准第条表，可取85Fndj2Cv4H2砂井采取等边三角形布置，有效排水圆直径为:井径比n：=x 10-7(l/s)=(l/d)8 =2 2. 计算加荷100天时的竖向平均固结度Ut :第一级加荷速率q1 70/7

10、 10KPa/第二级加荷速率q2 50/5 10KPa /3. 计算使平均固结度到达90%时的时间t :把上式化简后得：答案：(1) (C) ；(2) (B)。例题解析：1. 改良的高木俊介公式比拟复杂，分级加载情况下，T , Ti-1的取法如例题所示。2. a,B的取值应根据排水固结条件按表 取值。3. 如给定时间t，可计算t时刻的平均固结度Ut，如给定某时刻的平均固结度Ut，可求到达该固结度的时间t。案例模拟题4：某建筑场地为淤泥质粘土层，固结系数为 5 Cv 2.5 10 3cm2/s，受 压土层厚度为10m袋装沙井直径为70mm沙井等边三角形布置，间距1.4m, 深度10m沙井底部为透

11、水层，沙井打穿受压土层，0预压荷载压力为100Kpa 一次等速施加，加载速率为每天10Kpa,按?建筑地基处理技术标准?JGJ79-2002计算：(1) 井径比为：(A)19;(B)21;(C)22 ;(D);(2) 参数a,B为：(A),；(B),；(C)1, ;(D)1,;(3) 加荷后50天受压土层之平均固结度为：(A);(B);(C) ;(D);(4) 如使受压土层平均固结度到达90%，需要()天(从开始加荷算起)：(A)57;(B)62;(C)67 ;(D)72;例题5：条件同例题4,水平向渗透系数kh=x 10-7cm/s,砂料渗透系数kw=3 x 10-2cm/s,涂抹区土的渗透

12、系数ks - kh 3 10 8cm/s ,涂抹区直径 de =5150mm按?建筑地基处理技术标准?JGJ79-2002计算：(1) 沙井纵向通水量qw为：333(A)1.154cm /s;(B)1.168 cm/s;(C)1.179 cm/s;(D)1.188 cm 3/s;(2) 参数 a,B 为()(1/d )：(A)1,;(B)1,;(C), ;(D),;(3) 加载后100天受压土层之平均固结度为：(A);(B);(C) ;(D);(4) 如使受压土层平均固结度到达70%，需要加载()天(从开始加荷算起):(A)102; (B)112; (C)122 ; (D)132;解：1沙井纵

13、向通水量 qw：2.参数a,B：3加载后 100 天受压土层之平均固结度：4. 受压土层平均固结度到达 70所需要时间 t ：上式整理得：te =答案为：(1) (A) ;(2) (C) ; (3) (A)；(D)。例题解析：1. 该例题为考虑井阻影响及涂抹影响情况下加荷平均固结度的计算。2. 注意 Fn， Fr， Fs 的计算方法。案例模拟 5某建筑场地为淤泥质土场地，淤泥质土厚 10m其下为泥岩，土层水平 向渗透系数为 kh 2.5 10 7cm2 / s ，固结系数为 ch cv 2.0 10 3cm2 / s ，采用沙 井预压法进行地 基处理， 袋装沙井直径为 70mm， 砂料渗透系数

14、 为 ks 0.5 10 7cm2/s，取s= 3,沙井按三角形布置，间距1.4m,深度10m 沙井底部为透水层，沙井打穿受压土层，预压荷载压力为80Kpa, 次施加，加载速率为每天 8Kpa,按?建筑地基处理技术标准?JGJ79-2002计 算：(1) 沙井纵向通水量qw为：(A)1.145cm3/s;(B)1.154 cm3/s;(C)1.163 cm3/s;(D)1.117 cm 3/s;(2) 系数F为：(A)；(B)；(C) ；(D)；(3) 参数a,B分别为：(A)1,；(B)1,；(C), ；(D),；(4) 加载后80天受压土层之平均固结度为：(A)；(B)；(C) ；(D)；

15、(5) 如使受压土层平均固结度到达80%，需要加载()天:(A)136；(B)146；(C)156 ；(D)166；案例模拟6:3Y = 19KN/m e 0=Y = 19KN/m e 0=Y = 19KN/m e 0=某场地资料如下：(1) 02m:淤泥质粘土(2) 24m:淤泥(3) 48m:软塑粘土(4) 8m以下为密实粗砂压7力ei土层号0255075100125150175200225123场地采用大面积堆载预压法处理，堆载值为80Kpa,经验系数取，固结度达90%寸地基的竖向沉降值为()：(A)543mm;(B) 489mm;(C) 434mm ;(D) 380mm;强夯法表6.2

16、.1 强夯法的有效加固深度单击夯击能碎石土，砂土粉土，粘性土，湿陷(KN° mi)等粗颗粒土性黄土等细颗粒土1000200030004000500060008000注：强夯法的有效加固深度应从最初起夯面算起。例题7：某场地为砂土场地，采用强夯法进行加固，夯锤重量20T,落距20m该方法的有效加固深度为：(D)99.5m;解：夯锤重力 M=20 X 10=200KN夯锤落距 H=20m单击夯击能200 X 20=4000KN' m查标准表有效加固深度(砂土)为89m答案为( C)。案例解析：1强夯法的有效加固与夯锤锤重，夯锤落距，夯击次数，锤底单位压力，地基土性质不同，土层厚度

17、和埋藏顺序及地下水位有关，由于实际问题的复杂性，新标准不推荐梅纳公式计算有效加固 深度，建议采用现场试夯或当地经验确定。2传统的梅纳公式为：其中 H 有效加固深度( m)；M夯锤重量(KN;h夯锤落距(m ；K 修正系数；一般可米用。案例模拟 7：某建筑场地为砂土场地，采用强夯法进行加固，夯锤重量20T,落距20m该方法的有效加固深度为：(A)56m;(B)78m;(C)88.5m;(D)9m;振冲法例题8:某软土地基采用直径位1.0m的振冲碎石桩加固，载荷试验测得桩体承载力特征值fpk=250Kpa,桩间土承载力特征值fsk = 90Kpa,要求处理后 的复合地基承载力到达150Kpa采用等

18、边三角形满堂布桩，按?建筑地 基处理设计标准?JGJ79-2002计算：(1) 振冲碎石桩的置换率m为：(A) %; (B)%;(C)%; (D)% ；(2) 桩间距S宜为：(A)1.36m;(B) 1.46m;(C) 1.56m;(D) 1.63m;解：1. 振冲碎石桩的面积置换率m整理后得：2. 碎石桩间距S:等边三角形布桩：例题解析：1. 复合地基承载力特征值可取根底底面附加压力值。2. 桩间土承载力特征值宜按当地研究取值，亦可取天然地基承载力特征值。3. 面积置换率 m= (d2/ d：) d2/d；。444. 不同布桩形式时等效圆直径于桩间距关系不同。案例模拟8：某建筑物位于松散砂土

19、场地，拟采用筏板根底，根底底面压力位180Kpa,根底下地基土的承载力特征值位 IIOKpa采用振冲碎石桩复合 地基处理，桩径1.0m，采用正方形布桩，桩体承载力特征值为280Kpa,按?建筑地基处理设计标准?JGJ79-2002计算：(1) 置换率不得小于( )：; (B) ; (C); (D);(2) 桩间距宜为：(A)1.38m;(B) 1.43m;(C) 1.50m;(D) 1.56m;案例模拟 10：某砂土场地采用振冲碎石桩法处理，采用矩形布桩，桩径为 1.0m，横 向桩距为1.4m,纵向桩距为1.6m,桩体承载力特征值为 250Kpa,桩间 土承载力特征值为11OKpa,压缩模量为

20、，按?建筑地基处理设计标准? 计算：(2) 面积置换率 m：(A)25 ; (B)30 ; (C)35KPa ; (D)40;(2) 桩土应力比 n：(A); (B); (C) ; (D);(3) 复合地基承载力为：(A)139KPa;(B)149KPa;(C)159KPa ;(D)169KPa;(4) 复合地基压缩模量为：(A); (B); (C); (D);4.1.6 石灰桩法例题 12：某饱和粘性土地基采用石灰桩法处理，正三角形布桩，桩成孔直径为0.3m，桩间距为0.75m,桩体强度为400Kpa,天然地基承载力为80Kpa, 压缩模量为，加固后桩间土承载力为 90Kpa,桩面积按倍成孔

21、直径计算， 成孔对桩周土的挤密效应系数=，按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 复合地基承载力为( )：(A)145KPa;(B)150KPa;(C)155KPa ;(D)160KPa;(2) 复合土层的压缩模量为( )：(A); (B); (C) ; (D);解：1复合地基承载力：等效处理圆直径 de：桩径按倍成孔直径计算,置换率为：复合地基承载力 fspk ：2复合土层的压缩模量：桩土应力比 n：答案为：(1) (A) ;(2) (C)。例题解析：1.石灰桩具有膨胀作用，并可在桩边形成约2.0m的硬壳层，因此，计算桩径取倍成孔直径。2试验说明,桩周边厚作用的环状土体具有明显的加固效果,因

22、此,桩间土体承载力取天然土层承载力的倍。3由于成孔对桩周土具有挤密效应， 因此， 桩间土压缩模量可取天然土层压缩模量的 倍。案例模拟 14： 某饱和粘性土场地采用灰土桩法处理，要求复合地基承载力不低于150KPa,天然地基承载力为 80Kpa,压缩模量为，加固后桩间土承载力为加固前的倍，桩间土加固效应系数=，采用正三角形布桩，桩径为0.4m，桩体承载力为450Kpa加固后桩间土承载力为90Kpa,计 算桩径取成孔直径的倍,按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 桩距宜为：(A)0.70m;(B) 0.75m;(C) 0.80m ;(D) 0.85m;(2) 复合地基压缩模量：(A)10MPa;

23、(B)11MPa;(C) ;(D)14MPa;4.1.7 砂石桩法例题 13：某均质砂土场地采用砂石桩法处理,等边三角形布桩,砂桩直径为0.5m，桩体承载力为300Kpa场地天然孔隙比为，最大孔隙比为，最小孔 隙比为，天然地基承载力为120Kpa,要求加固后砂土的相对密度不小于， 按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 采用振动沉管施工法，修正系数Z= 1。1,桩间距宜为()：(A)2.01m;(B) 2.11m;(C) 2.21m ;(D) 2.31m;(2) 如场地土层相对密度为时的承载力为160Kpa,复合地基承载力为)：(A)160KPa; (B)166KPa; (C)172KPa ;

24、 (D)180KPa;解：1桩间距 S：等边三角形布桩， 桩间距为 :2复合地基承载力：例题解析：1砂土场地中桩间距可根据挤密后要求到达的孔隙比确定，孔隙比可按要求到达的相对密度确定。2复合地基承载力计算同振冲桩法。案例模拟1 5:某砂土场地采用振冲桩法处理，正方形布桩，桩直径为0.6m，桩距为1.8m，不考虑成桩时的振动下沉密实作用，土体天然地基承载力为120Kpa,场地天然孔隙比为，最大孔隙比为，最小孔隙比为，按?建筑 地基处理技术标准?计算：(1) 土体天然状态下的相对密度为( )：(A); (B) ; (C) ; (D) ;(2) 处理后土体的相对密度为( )：(A); (B); (C

25、) ; (D);(3) 如处理后砂土承载力为166KPa桩体承载力为160Kpa复合地 基承载力为( )：(A)185KPa;(B)190KPa;(C)195KPa ;(D200KPa;(4) 如处理后土体的相对密度到达 90%，桩间距应为()：(A)2.01m; (B) 2.11m; (C) 2.21m ; (D) 2.31m;4.1.8 灰土挤密桩法和土挤密桩法例题 15：某湿陷性黄土长50m宽30m湿陷性土层厚度为12m采用土挤密桩 法处理，等边三角形布桩，桩径为0.4m，要求平均挤密系数不低于，场地 天然含水量为 10%，最优含水量为 18%，天然重度为 t/m 3，最大干密度为 t/

26、m 3，按?建筑地基处理技术标准?计算：(1) 土桩桩间距不宜大于( )：(A)1.0m;(B) 1.2m;(C) 1.4m ;(D) 1.5m;(2) 挤密后桩间土的平均干密度不宜小于( )：(A)m3; (B) t/m3; (C) t/m 3 ;(D) t/m3;(3) 桩孔数量不宜少于( )根：(A)1710; (B)1734;(C)1789 ;(D)1811;(4) 对场地增湿时，如损耗系数为，需加水的总量宜为( )：(A)2131t;(B) 2235t;(C) 2344t ;(D) 2445t;解：1 桩间距 S：处理前地基的平均干密度 d2挤密后桩间土的平均干密度dl3桩孔数量 n

27、：等效圆直径de：等效圆面积 Ae：桩孔数量 n：n A/ Ae 50 30 / 0.865 1734 (根)4 场地增湿时需加水量 Q ：答案为：(1) (A) ；(2) (C) ; (1) (B) ； (1) (C)。例题解析：1 桩间距宜按挤密后桩间土的平均干密度或挤密系数确定。2 桩间土的挤密系数不一定小于，重要工程不应小于。3 桩体的压实系数不应小于。案例模拟 17：某黄土场地采用土挤密桩法处理，桩径为0.3m，正三角形布桩，要求桩间土挤密系数到达，湿陷性土层厚度为10m场地面积40X40点，土层天然含水量为11%最优含水量为17%天然密度为用,最大干密度为t/m 3, 按?建筑地基

28、处理技术标准?计算：(1) 土桩桩间距不宜小于( )：(A)0.7m；(B) 0.77m；(C) 0.8m ；(D) 0.85m；(2) 置换率为( )：(A)10%；(B)14%；(C)18% ；(D)22%；(3) 挤密后桩间土的干密度不宜小于( )：(A)m3；(B) 17KN/m 3；(C) m 3 ；(D) 18KN/m3；(4) 场地中桩孔数量宜为( )根：(A)3000；(B)3097；(C)3119；(D)3178；(4) 如损耗系数为，场地增湿需加水的总量宜为( )：(5) 1380; (B) 1430;(C) 1480 ;(D) 1530;水泥粉煤灰碎石桩法 例题 18：某

29、场地资料如下：(1)05: 淤泥质粘土sk = 16Kpa f ak=lOOKPa(2)512m: 粉土sk= 22Kpa(3)1226m: 砾砂土sk= 16Kpa q pk=1500KPa(4) 26m 以下为基岩采用水泥粉煤灰碎石桩处理，正方形布桩，桩顶位于地表下 2.5m 处，桩端全断面位于地表下15m处，桩径为400mn，桩距为1.6m，桩体材料feu =18Mpa场地面积为16 X 32m桩间土承载力折减系数取，按?建筑地基处理设计标准?计算：(1) 单桩竖向承载力特征值为( ):(A)680KPa; (B)754KPa;(C)809KPa ; (D861KPa;(2) 复合地基承

30、载力为()：(A)350KPa; (B)360KPa;(C)370KPa ; (D380KPa;解：1CFG桩单桩竖向承载力Ra :按桩间土强度计算:按桩体材料强度计算:按桩体材料强度计算的Ra值较小因此取Ra =2复合地基承载力:正方形布桩等效圆直径 de ：面积置换率：复合地基承载力：答案为：(1) ( B); (2) (0。例题解析：1 单桩竖向承载力 Ra 计算取按桩周土体强度计算值(式2桩体竖向承载力 fpk Ra/ Ap。3. 考虑到CFG桩为刚性桩，桩间土承载力不能充分发挥，因此对桩间土承载力进行适当折减， 折减系数为 ，取值一般在 之间， 桩间土于桩体刚度差异较大时取小值。案例

31、模拟 20：某建筑物地上 28 层，地下 2 层，结构型式为框架剪力墙结构，根底 型式为箱型根底，面积为 35x 30m2基底压力为515KN/m2根底埋深7m, 地下水埋深2.6m，采用CFG桩进行处理，桩径400mm桩体承载力fcu = 25Mpa地基勘察资料如下：(1) 010m,粉土： 丫= m,f ak= 140Kpa qsk= 48Kpa q pk=640Kpa;(2) 1018m，粘 土： 丫 = 19KN/nV ak = 170Kpa , qsk = 65Kpa qpk=900Kpa;(3) 18m 以下，粉砂：丫= m,f ak = 240Kpa qsk = 48Kpa q

32、pk=1200Kpa(1) 箱型根底底面下设0.3m的缛垫层，桩长11m (进入粉砂层0.3m),CFG桩单桩承载力为：(A)852KN; (B)902KN; (C)993KN ; (D1005KN;(2) 复合地基承载力特征值不小于( )：(A)392KPa; (B)433KPa; (C)457KPa ; (D515KPa;(3) 如桩间土承载力折减系数取，置换率不宜小于( )：(A)%; (B)%; (C)% ; %;(2) 桩数宜为( )根：(A)320; (B)343; (C)362 ; (D378;水泥土搅拌法例题 20：某独立根底埋深3.0m,底面积为4X4m2，上部结构传至根底底

33、面荷载为 2500KN根底底面下设缛垫层300mm场地资料如下：(1) 012m，粘土：丫 = 19KN/m, qsk = 10Kpa, fak= 85Kpa E s=5Mpa(2) 1220m，砂土：丫= 18KN/m, q sk = 20Kpa, fak= 280Kpa(3) 地下水位 1.5m。采用深层搅拌法处理，正方形布桩，桩径为500mm桩长为10m,水泥掺入比为15%桩体强度平均值fcu=3Mpa桩间土承载力折减系数取， 桩端天然地基土承载力折减系数取，桩身强度折减系数取，按?建筑地基 处理技术标准?计算：(1) 复合地基承载力特征值不小于( )：(A);(B);(C)200KPa

34、 ;(D216KPa;(2) 单桩承载力特征值宜为( )：(A176KN; (B); (C)205KN ; (D210KN;(3) 桩间距宜为( )：(A)1.128m; (B)1.274m; (C)1.309m; (D1.461m ；(4) 桩数宜为( )根：(A)10; (B)13; (C)15 ; (D18;(5) 处理后复合地基压缩模量为：; (B); (C) ; ;(6) 如水灰比入为，泵量为60L/min，水泥密度为3g/cm2，搅拌头的提 升速度不宜超过( )：(A)1.0m/min;(B)1.1m/min;(C)1.22m/min;(D1.3m/min;解：1 复合地基承载力特

35、征值： 复合地基承载力特征值应满足基底压力要求。 即修正后的承载力大于基 压力。基底压力 P0 ：取宽度修正系数b = 0,深度修正系数d =, 根底底面以上土的平均重度m：修正后复合地基承载力特征值 fsp ： 2 单桩承载力特征值 Ra ：根底埋深3.0m，缛垫层300mm桩顶位于地表下3.3m，桩底位于地表下13.3m。按桩周土强度计算单桩承载力Ra :按桩身材料强度计算Ra :取单桩承载力特征值为3. 桩间距S：置换率m4. 桩数n:mA 0.154 4 4(另外：n212.6 13根)A 3.14 0.52/45. 处理后复合地基压缩模量：单桩水泥掺入量 W (土密度为m3单桩水泥浆体积V:泵入水泥浆的时间t :搅拌头提升速度v:答案为：(1) (B) ；(2) (B); (3) (A)；(B)；(5) (B) ； (6) (C)。例题解析：1.水泥土搅拌法计算方法于CFG®法近似，以三点不同： 桩间土承载力折减系数取值不同，当桩端土未经修正的承载