SHL10-25型锅炉中硫烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计

1、SHL10-25型锅炉中硫烟煤烟气袋式除尘湿式脱硫系统设计1 引言我国是煤炭资源十分丰富的国家，一次能源构成中燃煤占75左右。随着我国经济的快速发展，煤炭消耗量不断增加，二氧化硫的排放量也日趋增多，造成二 氧化硫污染和酸雨的严重危害。 据最新报道，1999 年我国二氧化硫排放总量为 1857 万吨，其中工业来源为 1460 万吨，生活来源为 397万吨。酸雨区面积占国土面积 的 30 ，主要分布在长江以南、青藏高原以东的广大地区及四川盆地。对106 个城市的降水pH值监测结果统计表明，降水年均 pH值低于5.6的有43个城市，占 统计城市的40.6 %。统计的59个南方城市中，降水年均pH低于

2、5.6的有41个， 占 69.5。酸雨使得森林枯萎，土壤和湖泊酸化，植被破坏，粮食、蔬菜和水果减产，金 属和建筑材料被腐蚀。 空气中的二氧化硫也严重地影响人们的身心健康， 它还可形 成硫酸酸雾，危害更大。为防止二氧化硫和酸雨污染， 1990 年 12 月，国务院环委会第 19 次会议通过 了关于控制酸雨发展的意见。自 1992年在贵州、广东两省，重庆、宜宾、等 九个城市进行征收二氧化硫排污费的试点工作。 1995年 8月，全国人大常委会通 过了新修订的大气污染防治法。 1 998年2月1 7日，国家环保局召开了酸雨和 二氧化硫污染综合防治工作会议。 这都说明我国政府高度重视酸雨和二氧化硫污染

3、的防治。国家环保局局长解振华指出： “成熟的二氧化硫污染控制技术和设备是实现两 控区控制目标的关键因素。 ”他同时指出：为了实现酸雨和二氧化硫污染控制目标， 要加快国产脱硫技术和设备的研究、开发、推广和应用。因此研究开发适合我国国 情的烟气脱硫技术和装置，吸收消化国外先进的脱硫是当前的迫切任务。能源工业是国民经济的基础，我国的能源结构以煤为主且在短期内难以改变。 煤炭的大量使用，造成严重的环境问题，其中 SO2 是形成酸雨的主要物质之一，因 此燃煤脱硫对环境保护、社会效益、经济效益各方面非常重要。我国从 20世纪 70年代开始电站锅炉的烟气脱硫技术的研究， 但进展缓慢。由 于工业发展，燃煤增加

4、，酸雨的危害日益严重，对 SO2 的污染控制技术在七五期间 被列入国家重点攻关项目。此后经过多年努力，与引进技术相结合，建立了大型工 业装置。我国引进的技术虽然设备先进、运行稳定、自控程度高，但投资和运行费 用极高，以目前我国的情况很难推广应用。因此急需根据我国国情，开发适应我国 市场需要的烟气脱硫技术，达到产业化应用。二氧化硫控制方法多种多样，可以分为三大类：（1）燃烧前脱硫，如洗煤等。（2）燃烧中脱硫，如型煤固硫、炉内喷钙等。（3）燃烧后脱硫，即烟气脱硫（FGD，是目前应用最广、效率最高的脱硫技术。我国近年来大气污染严重，据国家环保局统计， 1997年，我国的S02排放量 达2346万吨，

5、超过美国及欧洲国家，成为世界 SO排放第一大国。1998年开始由 于国家政策倾斜及环境问题越来越受到人们的重视， 排放量开始下降， 但大幅度控 制SO排放仍迫在眉睫。目前，控制 SO排放的最有效途径是FGD技术，即烟气脱 硫。烟气脱硫技术一般分为湿法、干法、半干法三大类。湿式脱硫除尘技术是由水、气、固三相工艺技术组成的一个系统，而不能仅仅 把它看成是一个脱硫除尘器。从推广应用角度来说，水系统的完好性，对发挥该技 术在脱硫中的作用有着更为现实和重要的意义。2 工艺流程的选择及说明脱硫除尘工艺设计说明：双碱法烟气脱硫工艺主要包括吸收剂制备和补充系统，烟气系统，SO2 吸收系统，脱硫产物处理系统四部

6、分组成。2.1 吸收剂制备和补充系统脱硫装置启动时用氢氧化钠作为吸收剂， 氢氧化钠干粉料加入碱液罐中， 加水 配制成氢氧化钠碱液， 在碱液罐中可以定期进行氢氧化钠的补充， 以保证整个脱硫 系统的正常运行及烟气的达标排放。 为避免再生生成的亚硫酸钙、 硫酸钙也被打入 脱硫塔内容易造成管道及塔内发生结构、 堵塞现象， 可以加装曝气装置进行强制氧 化或将水池做大，再生后的脱硫剂溶液经三级沉淀池充分沉淀保证大的颗粒物不被 打回塔体。另外，还可在循环泵前加装过滤器，过滤掉大颗粒物质和液体杂质。2.2 烟气系统锅炉烟气经烟道进入除尘器进行除尘后进入脱硫塔， 洗涤脱硫后的低温烟气经 两级除雾器除去雾滴后进入

7、主烟道， 经过烟气再热后由烟囱排入大气。 当脱硫系统 出现故障或检修停运时， 系统关闭进出口挡板门， 烟气经锅炉原烟道旁路进入烟囱 排放。2.3 SO 2吸收系统锅炉烟气从烟道切向进入主塔底部， 在塔内螺旋上升中与沿塔下流的脱硫液接 触，进行脱硫除尘，经脱水板除雾后，由引风机抽出排空。脱硫液从螺旋板塔上部 进入，在旋流板上被气流吹散， 进行气液两相的接触， 完成脱硫除尘后从塔底流出， 通过明渠流到综合循环池。2.4 脱硫产物处理系统脱硫系统的最终脱硫产物仍然是石膏浆， 从曝气池底部排浆管排出， 由排浆泵 送入水力旋流器。 由于固体产物中掺杂有各种灰分及硫酸钠， 严重影响了石膏品质， 所以一般以

8、抛弃为主。在水力旋流器内，石膏浆被浓缩（固体产量约40%）之后用泵打到渣处理场，溢流液回流入再生池内。3 除尘器的设计原始数据（1）锅炉型号： SHL10-25 即，双锅筒横置式链条炉，蒸发量 10t/h ，出口蒸 汽压力 25MPa（2）设计耗煤量： 1.25t/h(3) 设计煤成分：CY=64.5% HY=2% 0Y=3% NY=1% SY=1.5% AY=18%WY=10%VY= 15% ;属于中硫烟煤假设燃烧1kg该燃煤，计算可得表1：表4.11Kg煤燃烧计算表质量（g）物质的量（mol)耗氧量（mol）C64553.7553.75H20205O30-0.94-0.94N100.360

9、S150.470.47A180/0W1005.560(4)排烟温度：160C(5)空气过剩系数=1.3(6)飞灰率=16%(7)烟气在锅炉出口前阻力700Pa（8）污染物排放按照锅炉大气污染物排放标准（GB13271-2014中新建排污项目执行。（9） 连接锅炉、净化设备及烟囱等净化系统的管道假设长度100m 90°弯头 20个。4除尘器的设计及计算4.1燃煤锅炉烟气量、烟尘和二氧化硫浓度的计算4.1.1标准状况下燃烧1kg煤的理论空气量燃料与空气中的氧完全燃烧的化学反应方程式:ywywyCxHyOzSwx zO2 3.78 x z N2xCO2H 2O zSQ42422yw3.78

10、 x z N2 Q42式中：Q燃烧热;x 、y、z、w 分别代表碳、氢、硫和氧的原子数nO 53.75 5 0.47 0.94 58.28mol/kg 煤（式 4.1）4.1.24.1.3% 一 58.28O2Va01305.47标准状态下燃烧Va6.24 1.3a标准状态下燃烧Vf° Vco2 Vh2o Vso222.4 1305.47L kg煤1 3.786240.15L6.24m31kg煤的实际空气量8.11m3. kg煤1kg煤的理论烟气量VN253.75 10 5.560.47 0.3658.28（式 4.2）（式 4.3）（式 4.4）3.78 丝46.51m31000（

11、式2732734.5）4.1.4标准状态下燃烧1kg煤的实际烟气量Vfg6.518.11-6.24 8.38m3（式 4.6）2732734.1.5实际烟气含尘浓度fg MV1kg 8.38m30.12kg m（式 4.7）2732734.1.6 160 C时烟气量2732738.38氓空亠P T。88860315.16m（式 4.8 ）273（查阅资料得山西朔州大气压大约为 88.86kPa）160 C时实际烟气密度为：PoT 0.12 101325 273 160P To888602730.22mg m3（式 4.9）4.1.7标准状态下烟气中的二氧化硫的浓度的计算mSO20.47 643

12、0.08g30080mg（式 4.10）SO2300808.383589.49mg m3（式 4.11）4.1.8标准状态下烟气中的飞灰的浓度的计算mA 180 0.1628.80g28800mg288008.383436.75mg m3（式 4.12）（式 4.13）4.1.9锅炉烟气流量Q 15.16 10001.2518950 m. h 5.26 m3 s（式 4.14）4.2除尘设备结构设计及计算4.2.1除尘器的选择及计算根据工况下烟气量、烟气温度及要求达到的除尘效率来确定除尘器（袋式除尘 器）袋式除尘器是使含尘气体通过滤袋滤去其中离子的分离捕集装置，是过滤式袋式除尘器中一种，其结构

13、形式多种多样，按不同特点可分为圆筒形和扁形；上进气 和下进气，内滤式和外滤式，密闭式和敞开式；简易机械振动，逆气流反吹，气环 反吹，脉冲喷吹与联合清灰等不同种类，其性能比较如下表：表4.2除尘器性能比较除尘种类除尘效率%净化程度特点简易袋式30中净化机械振动袋式90中净化要求滤料薄而光滑，质地柔软，再过滤面上生成脉冲喷吹袋式99细净化足够的振动力清灰方式方式作用强度很大，而且其强度和频率都可以调节，清灰效果好通过比较最终决定选用袋式除尘器，根据处理烟气性质及不同形式的袋式除尘 器的优缺点，最终决定选逆喷脉冲袋式除尘器。 脉冲袋式除尘器是一种周期性的向 滤袋内或滤袋外喷吹压缩空气来达到清除滤袋上

14、积尘的袋式除尘器，它具有处理风量大，除尘效率高的优点，而且清灰机构设有运动部件，滤袋不受机械力作用，损 伤较小，滤袋使用周期长的特点。影响因素：过滤风速、滤料风速、滤料种类、清灰方式、入口含尘浓度、处理 气体性质、净化物料种类等。422 除尘效率C50115098.54%（式 4.15）Co3436.754.2.3设计计算锅炉烟气流量为：18950mVh进口烟气浓度等于灰尘浓度 3436.75mg/m3一般情况下的过滤气速如下：简易清灰：v F=0.20 0.75m/min机械振动清灰：v f=1.02.0m/min逆气流反吹清灰：v f=0.52.0m/min脉冲喷吹清灰：v f=2.04.

15、0m/min采用脉冲喷吹清灰式除尘器，其过滤速度取：VF=3.0m/min计算用烟气量为： Qj 1.1 Q 1.1 1895020845m3/h 5.79m3/s则可得烟气所要经过的总的滤袋面积为：A 王 空8450 115.81m3 （式4.16）60vf60 3设计袋的直径为：D 120mm设计袋的高度为：L 3500mm则可得每条滤袋的面积为：s 3.14 D L 3.14 0.12 3.5 1.3188m2（式 4.17）可得所需滤袋的条数为：n - 11581 88条（式4.18）s 1.3188选用90条滤袋，重新计算气布比：uF 115.810.98m min （式4.19）1

16、.3188 90设计有一个滤室，每个滤室分2个组，则每个组有滤袋45条,分布为长方向上 为9条滤袋，宽方向上为5条滤袋，一般袋与袋之间的距离为 50 70mm此处设计 中取袋与袋之间的距离为50mm即 0.05m。为了便于安装与检修，两个组之间留500mn宽的检修通道。边排滤袋与壳体间留出距离为300mm由以上设计可得每个滤室的长为：9 0.1 8 0.05 2 0.5 0.3 2 3.7m宽为：5 0.1 4 0.05 0.3 2 1.3m设灰斗短边与地面夹角为60°,灰斗底面为直径0.4m的圆筒，底面距地面0.5m, 计算灰斗高度：h 13少 .3 0.78m2滤袋上方的安装高度

17、取0.8m,则除尘器的总高度为：H L h 1.0 0.8 3.5 0.78 1.0 0.8 6.08m（式 4.20）4.3脱硫设备结构设计及计算4.3.1脱硫方法的选择湿法脱硫是采用液体吸收剂洗涤 SO烟气以除去SO的技术。本设计为高浓度SO烟气的湿法脱硫。近年来尽管半干法和干法脱硫技术及其应用有了较大的发展空间，但是湿法脱硫仍是目前世界上应用最广的脱硫技术，其优点是技术成熟，脱硫效率高，操作简 单，吸收剂价廉易得，适用煤种范围广，所用设备简单等优点。常用方法有石灰/石灰石吸收法，氢氧化钠吸收法，氨吸收法。根据表4.3，湿法脱硫性能的比较，综合本工艺流程图及上述几种常用脱硫的优缺点比较，经

18、过比较全面考虑，最终我们组选用石灰/石灰石吸收法进行脱硫。表4.3湿法脱硫性能比较项目优点缺点石灰/ 石灰石吸脱硫效率高，吸收剂资源广泛，价格低系统复杂，占地面积大，造价高，收法廉，副产品石膏可用建筑材料容易结垢，造成堵塞，运行费用咼，只使用大型电站锅炉氢氧化钠吸收法价格便宜，脱硫效率高，副产品的溶解度特性更适用加热解吸过程，可循环利用，吸收速度快高温下 NaHSG转换成 NatSO,丧失二氧化硫的能力氨吸收法脱硫效率咼，运行费用低吸收剂在洗涤过程中挥发产生氨雾，污染环境，投资大4.3.2工艺简介石灰石/石灰法湿法烟气脱硫是采用石灰石或石灰浆液脱除烟气中SQ的方法。该方法开发较早，工艺成熟，吸

19、收剂廉价易得，因而应用广泛。它的反应原理是将 石灰石粉加水制成浆液作为吸收剂泵入吸收塔与烟气充分接触混合，烟气中的二氧化硫与浆液中的碳酸钙以及从塔下部鼓入的空气进行氧化反应生成硫酸钙，硫酸钙达到一定饱和度后，结晶形成二水石膏。经吸收塔排出的石膏浆液经浓缩、脱水，使其含水量小于10%然后用输送机送至石膏贮仓堆放，脱硫后的烟气经过除雾器 除去雾滴，再经过换热器加热升温后，由烟囱排入大气。由于吸收塔内吸收剂浆液 通过循环泵反复循环与烟气接触，吸收剂利用率很高，钙硫比较低，脱硫效率可大 于95%这个过程发生的反应机理如下表 4.4 :表4.4湿法脱硫反应机理脱硫石灰石剂溶解SO2 气 h2o so2

20、液 h2o反应SO2 液 H 2OH2SO3H 2SO3 Hhso322HSO；解离H CaCO3 Ca2 hco3反应吸收Ca2SO；0.5H2OCaSO3 0.5H 2O反应Ca2HSC3 2H2O CaSQ 2H2O H中和H HCO3H2CO3反应H 2CO3 CO2H2O总反CaCO3 SO2 0.5H2O应CaSO3 0.5H 2OCO2石灰SO2 气 H 2O SO2 液 H 20SQ 液 H2O H2SO3H 2SO3 Hhso32Hso2H2OCaO Ca OH 2Ca OH2 Ca22OHCa2SO；0.5H2OCaSO3 0.5H 2OCa2HSQ2H2OCaSQ 2H2

21、O HH OH H 2OCaO SQ 0.5H2OCaSQ 0.5H2O4.3.3吸收塔吸收SO的吸收塔的选择，见下表4.5:表4.5吸收塔比较名称操作参数优点缺点填空塔气速2.0结构简单，设备小，制造容易，不能无水运行料5.0m/s，液气比0.5占空间小，液气比小，能耗低；1.0L/m3,压力损失气液接触好，传质较以，可冋时塔2001000Pa除尘、降温、吸收自液气比110L/m3，喷结构简单，制造容易，填料可用不能无水运行激淋密度 6ni/(m 2 h),耐酸陶瓷，较易解决防腐蚀问湍压力损失500Pa/m，空题，流体阻力较小，能量消耗低。球塔气速0.51.2m/s操作弹性较大，运行可靠。塔

22、筛空塔气速1.0结构简单，空塔速度高，处理气安装要求严格，塔板要求水平，板3.0m/s，小孔气速16量大，能够处理含尘气体，可以操作弹性较小，易形成偏流和22m/s，也曾厚度40同时除尘、降温、吸收，大直径漏液，使吸收效率下降。塔60mm单板阻力300塔检修时方便600Pa，喷淋密度 123215m/(m h)喷空塔气速2.5结构简单，造价低，操作容易，气液接触时间短，混合不宜均淋4.0m/s，液气比13可以同时除尘、降温、吸收匀，吸收效率低，液体经喷嘴30L/m3，压力损失喷入，动力消耗大，喷嘴易堵塔5002000Pa塞，产生雾滴，需设除雾器通过比较各种设备的性能参数，所以选用喷淋塔吸收二氧

23、化硫。434吸收塔内的流量计算假设吸收塔内平均温度为80 C，压力为120KPa则吸收塔内烟气流量为:q亠咤仆273 PK）（式 4.21）式中：Qv 吸收塔内烟气流量，m3/s ；Q 标况下烟气流量，m3/s ；K除尘前漏气系数，0-0.1，取 0.05 ；Qv 5 26 273 80 101.325 (1 0.05) 6.03m3/s 273120v 3m/s，则吸（式 4.22）（式 4.23）4.3.5吸收塔的塔径计算根据石灰石烟气脱硫的操作条件参数，选择吸收塔内烟气流速收塔截面A为：人 乂 603 2 01m2则塔径d为：d4 2.01v 31.60m取塔径D02000mm4.3.6

24、吸收塔的高度计算吸收塔可看做由三部分组成，分成为吸收区、除雾区和浆池(1) 吸收区高度依据石灰石法烟气脱硫的操作条件参数得，选择喷淋塔喷气液反应时间t=4s ,则喷淋塔的吸收区高度为：巴v t 3 4 12m(式4.24)(2) 除雾区高度除雾器设计成两段。每层除雾器上下各设有冲洗喷嘴。 最下层冲洗喷嘴距最上层(3.43.5)m，则取除雾区高度为：出 3.5m(3) 浆池高度浆池容量Vi按液气比浆液停留时间ti确定：Vi L G Q ti(式4.25 )式中：L G 液气比，一般为1525L/m3，本设计取18L m3 ;Q 标况下烟气量，mh ;1浆液停留时间，s ; 一般t|为4mi n

25、8mi n，本设计中取值为6mi n。则浆池容积为：V118 10 3 18950 6 60 34.11m3选取浆池直径等于或略大于吸收塔 D。，本设计中选取的浆池直径D1为2m然后再根据V1计算浆池高度：h。4V1D12（式 4.26）式中：he 浆池高度，m ;V 浆池容积，3m ;D1 浆池直径，m。h04 34.11 10 86m210.86 im3.14 2从浆池液面到烟气进口底边的高度为 0.82m本设计取2m。(4) 吸收塔高度Ht H1 H2 h012 3.5 10.8626.36m（式 4.27）4.4烟囱设计及计算4.4.1烟气释放热计算（式 4.28 ）1.5倍，为保证烟

26、气顺利抬（式 4.30）D校核流速v4Qv=24 9.990.80219.88m/sQ H0.35Pa Q vs式中：Qh 烟气热释放率，kw ；Pa 大气压力，近似取888.6hPa；Qv 实际排烟量，m3/sT s 烟囱出口处的烟气温度，160 C =433KTa 环境大气温度，取环境大气温度 Ta =293K T Ts Ta 433 293 140K（式 4.29）环境大气压下的烟气流量：小 18950 273 160 101.325 彳门“ n nn 3 / QV1 0.05 9.99 m s360027388.86T140Qh 0.35Pa QV0.35 888.6 9.991004

27、.57kwT4334.4.2烟囱直径计算烟囱出口烟气流速不应低于该高度处平均风速的升，出口流速应在 2030m/s，取20m/s。则有求得D=0.80m取烟囱直径为 D为800mm4.4.3烟气抬升高度计算由 Qh v1700kw，可得 H21.5vSD 0.01Qhu（式 4.31 ）式中：s 烟囱出口流速，取 20m/s ; D 烟囱出口内径，m ;u 烟囱出口处平均风速，朔州当地年平均风速为2.5-4.5m/s,取3m/s.AH22.70m2 （1.5 20 0.80 0.01 100457）34.4.4烟气几何高度计算根据锅炉的蒸发量，然后根据锅炉大气污染物排放标准中的规定确定烟囱高

28、度。表4.6锅炉的蒸发量与烟囱高度的关系锅炉总锅炉的蒸发量(t/h)<1122661010202635烟囱最低高度(m)202530354045由设计任务书上可得所有锅炉的总的蒸发量为10t/h。通过上表可以确定烟囱的几何高度为：HS 40m4.4.5 烟气有效高度计算：H Hs H 40 22.70 62.70m（式 4.32）4.4.6烟气阻力计算标准状况下的烟气密度为1.46kg/m3，则可得在实际温度下的密度为:273 “273PPn1.46 -273 1604430.92kg/mI2（式 4.33 ）烟囱阻力可按下式计算：Ap（式 4.34 ）式中：入一摩擦阻力系数，无量纲，本

29、处取 0.02 ;v 管内烟气平均流速，m/s;l 烟囱长度，m ；即H.2Ap 0.02 62.7° °92 他88379.96Pa0.60 24.4.7烟气高度校核SO2（180%）1984.17 396.83mg/m3（式 4.35）氧化硫排放的排放速率：Vso2SO 2Qv396.83 9.99 103g/s 3.96g/s（式 4.36）假设吸收塔的吸收效率为80%可得排放烟气中二氧化硫的浓度为:2vso2pymax2nuH e Pz（式 4.37 ）校核式中：色一为一个常数，一般取0.5 ： 1,此处取0.5 ; PzPmax2 3.96 警 0.53 62.7

30、0 e0.04mg/m3查得国家环境空气质量二级标准时平均 SO2的浓度为0.5mg/m3,设计符合要求4.5管道系统设计计算4.5.1管径的计算d4 5.263.14 150.67m（式 4.38 ）式中：v烟气流速m/s （对于锅炉烟尘v=1015m/s）本设计取为15m/s。圆整并选取峰值：表4.7钢制板风管外径D/mm外径允许偏差/mm壁厚/mm700±10.12内径 d1=700-2 x 0.12=699.76mm烟气流速 v 程 4 5.26213.68m/s（式 4.39）d 3.14 0.69976由此可知，除尘器的管径设计合理。4.5.2摩擦阻力损失计算根据流体力学

31、原理，空气在任何横截面形状不变的管道内流动时，摩擦阻力l2AFm可用下式计算：Apm入d F（式 4.40 ）式中：v 管内烟气平均流速，m/s;I管道长度，100mAPm245.96 Pa0.02 100 13.682 0.922 0.72烟气管道局部阻力损失可按下式计算：Ap nZ*（式4.41 ）式中：n弯头个数，20个；Z局部阻力系数，无量纲;p烟气密度，kg/m 3;v 管内烟气平均流速，m/s ；在烟气管道中采用90°弯头，其局部阻力损失系数 Z 0.25，所以管道局部阻管道总阻力损失 P为:Ap 245.96 430.43 679.39Pa力损失为：2Ap 20 0.2

32、5 0.92 13.68430.43Pa24.5.3系统总阻力计算系统的总阻力包括烟气在锅炉出口前的阻力（取 7oopa、烟囱阻力、管道总 阻力与脱硫设备的阻力之和。查相关资料，脱硫设备的阻力为 500Pa,除尘的阻力 为1500Pa,则系统总压力损失为P系统 锅炉出口前阻力 烟囱阻力 管道总阻力 脱硫设备阻力 除尘阻力 p统 700 379.96 679.39500 15003759.35Pa5风机电机的选择5.1风机的选择5.1.1风机风量的计算选择通风机的风量按下式计算：qv,。 (1 KJqv式中：qv 管道计算的总风量，m3/h ；K1 考虑系统漏风所附加的安全系数，取0.1qv,o (1 0.1) 20845 22929.5m3/h5.1.2风机风压的计算选择通风机的风压按下式计算：Ap (1 K2) p型P式中：Ap管道计算的总压力损失，Pa ;（式 4.42 ）（式 5.1 ）（式 5.2 ）K 2 考虑管道计算误差及系统漏风等因素所采用的安全系数，管道取0.10.15，本设计取0.12