S5塔吊基础专项方案

1、金科财富屮皿一、四标段重庆建工s5塔吊基础施工方案编制人：审核人：审扌比人：重庆建工住宅建设有限公司金科财富中心一、四标段工程项口部年 月曰一、工程概况3二、工程特点3三、塔吊布置3四、塔吊基础3五、塔吊排水保护措施8六、塔吊安拆8七、计算书8一、工程概况金科财富中心一标段工程位于重庆市开县东部新城，分洋房及相 关商业车库，现浇薄壁框架柱梁板结构。其中s5建筑总高16.9m, 总建筑面积3254.32 m2o二、工程特点s5裙楼单层最大面积1207. 42 m2,单层殓约400m3,材料水平及 垂直运输量巨大，施工场地狭窄，工期紧，靠a轴线外为深十几米的 高回填土区。三、塔吊布置考虑到本工程特

2、点，为了确保工程工期和工程施工的顺利进行， 经我司研究决定s5栋：设置一台qtz63塔吊负责主体施工阶段材料 水平和垂直运输，a轴向外移4000mm与7轴交点为塔吊中心点，塔 吊布置位置详附图一。四、塔吊基础1、塔吊基础施工顺序及方法s5#楼塔吊位于高回填区，经过实地现场勘察和地勘资料，该地 域回填土为泥夹石，回填时间仅一年，回填土疏松、厚度较深，不能 满足塔吊基础地耐力的要求（大于等于0. 2mpa）o按照塔吊生产厂家提供的塔吊基础资料：基础地耐力不低于 0. 20mpa,经多方经济对比、考虑施工工期及安全因数决定基础采用 1500mm的桩基础到中风化岩石层，达到基础承载能力大于0. 2mp

3、a, 即满足塔吊设计要求及施工安全使用要求。1）、定位放线：本工程放线依据由规划办提供测量基准点和水准点，采用全站仪 进行设定座标控制点。考虑塔吊附作高度、建筑物高度及施工周期，塔吊基础顶面标高 为177. 70米，室外地坪标高为177. 90米。2）、机械钻桩施工（1）、塔吊中心桩位确定后，安装钻机就位冲桩。具体详冲 击成孔灌注桩施工方案（2）、冲孔深度至设计要求后，即组织业主、监理等各方进行 验槽，验槽合格后进行下一道工序。（3）、冲孔完成后按设计图1500桩径配筋表：纵筋18016, 螺旋箍8200制作钢筋笼，桩底标高为按实际收方数据，桩顶标 高为t1. 20米，桩嵌入承台100mm,桩

4、钢筋锚入塔机承台500mm（4）、钢筋笼安装好后，用栓运输车加35米汽车泵进行c30 水下混凝土浇筑。3）、土石方施工（1）、开挖方式：基坑土石方为泥夹石，因基础采用换填方式， 避免对基础周边土壤进行过大扰动，故采用人工开挖。（2）、开挖工作面的确定：按塔机基础宽度（考虑1:1边坡放坡 尺寸）再每边放宽50cm进行开挖，以保证设计基础宽度。（3）、开挖：分层（500mm/层）开挖。每开挖完一层后，必须进 行开挖尺寸及垂直度的复核，确认符合要求后方进行下层开挖。（4）、运输：基础开挖出的土石方垂直运输采取人工解决，挖出 土石方应运至基础施工范围以外临时堆放，严禁堆放在基坑边缘。（5）、检查验收：

5、基坑开挖深度至设计要求后，即组织业主、监 理等各方进行验槽，验槽合格后立即进行夯实封底（c20混凝土 loonim 厚）。4）、设备基础施工：（1）、基础钢筋a、原材料：进场钢筋品种与力学性能必须满足设计及国家施工 及验收规范要求。所进场钢筋均应于搭设的钢管架上分类堆放，做好 标识。每批量钢筋进场后及时请监理见证取样送检进行原材料复试， 合格后方进行加工使用。b、钢筋制作：筋的表面应洁净、无损伤、油渍、漆污和铁锈等，应在使用前清 除干净，带有颗粒状或片状老锈的钢筋不得使用。钢筋切断要保证断料正确，钢筋和切断机刀口要成垂线，并严格 执行操作规程，确保安全。钢筋弯曲成型c、钢筋绑扎：工艺流程：放线

6、一验线一imj线一放钢筋一绑扎绑扎基础上层钢筋前先放钢筋保护层垫块，间距为lmxlm梅花 型布置（可根据钢筋间距模数适当调整）。绑扎钢筋时要求纵横相交点全部绑扎牢；如采用一面顺扣应交错变换方向，也可以采用八字扣，保证钢筋不歪斜变形。d、钢筋保护：(2) 、基础模板采取木模板支设。木模板采用18厚木胶合板，背楞采用50x100 木方250,水平横楞采用48钢管，两个方向的屮部上屮下各对拉 一道4)14的高强螺杆(两端各用1根250300 mm长的©14高强螺杆 中间焊接e 12的钢筋制作成对拉螺杆)。(3) 、塔机基础碇a、采用c35商品栓。b、殓运输车加35米汽车泵，因基坑边坡为土方

7、，稳定性较差， 不能承受栓运输车重量，因此栓运输车不能靠近基坑。c、混凝土浇筑与振捣：浇筑前，基坑槽内泥沙及杂物一定清理干净，不得有明显积水。栓浇筑时，必须严格控制浇筑上口标高，于坑壁岩石、模板或钢 筋上做好明显标高标志。栓浇筑时应分段分层连续浇筑进行，浇筑层高度应根据结构特 点、钢筋疏密决定，一般为振捣器作用部分长度的l25倍，最大不 得超过50cm。使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动、顺 序进行，不得遗漏，做到均匀振实，移动步距不大于振捣作用半径的 1. 5倍(一般为3040cm),振捣上一层时应插入下层5cm,以消除 两层间的接缝。浇筑牲应连续进行，浇筑牲时应经常观察模

8、板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理， 并应在已浇筑殓初凝前修正完好。d、栓试件的留取：栓试件应在浇筑地点随机取样制作，取样应至少留一组标准试 件，同条件养护试件留置一组用于确定塔吊安装时间。e、殓养护：殓浇筑完后应加强稔养护，终凝后浇水养护不得少于7昼夜。5、土石方回填夯实a、利用开挖土方沿四周同步回填。b、每次铺填厚度为250300,然后用蛙式打夯机进行夯实，夯 实遍数不少于4遍。直至铺填至设计高度。6、基础沉降观测a、基础顶面四角设置沉降观测点。b、每半个刀进行一次观测。c、如四角沉降相差（沉降最人值与最小值之斧）超过6mm则根 据现场沉降实际情

9、况和原因采取相应有效措施处理。7、基础滑移观测a、基础顶面设置互相垂直直线（控制轴线）作为基础滑移观测 线。b、每半个月进行一次观测。c、如控制轴线偏移超过20mm则根据现场滑移实际情况和原因采取有效措施处理。五、塔吊排水保护措施塔吊基础顶面低于地坪表面，为了确保塔吊使用安全，使保证塔 吊不至长期被水侵泡而存在安全隐患，则在塔吊基础周边设置排水沟 引入排水井【1000x 1500x1000 (净空尺寸)，底板：基底夯实、150 厚c20素碇，墙体：200厚mu10烧结页岩砖、m5水泥砂浆砌筑，盖 板：采用60厚c20钢筋碇盖板、内配082oox2o0钢筋。距离塔 吊基础5米】，再用潜水泵排入市

10、政排水系统。六、塔吊安拆经过现场踏勘，塔吊临便道公路边，周边开阔，与塔吊租赁单位 及安拆单位研究可采用常规安拆，塔吊安拆另详塔吊安拆专项方案。七、计算书矩形板式基础计算书(-)塔机属性塔机型号qtz63塔机独立状态的授大起吊高度ho(m)30.8塔机独立状态的计算高度h(m)34.6塔身桁架结构圆钢管塔身桁架结构宽度b(m)1.3(-)塔机荷载晕大起塔身言38s3§gm塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重g0(kn)168.5起重臂自重gi(kn)57.8起重臂重心至塔身中心距离rg 1 (m)22小车和吊钩口重g2(kn)5.2锻大起重荷载qmax(kn)40最大起匝荷载

11、至塔身中心相应的最大距离rqmax(m)13.5最小起重荷载qmin(kn)10最大吊物幅度rqmin(m)50最大起重力矩m2(kn-m)max40xl3.5, 10x50 = 540平衡臂自重g3(kn)21.5平衡臂重心至塔身中心距离rg3(m)6.3平衡块自mg4(kn)89.4平衡块重心至塔身中心距离rg4(m)11.82、风荷载标准值(ok(kn/m2)工程所在地電庆重庆2基本风压e)o(kn/m )工作状态0.2非工作状态0.4塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度b类(田野、乡村、从林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数卩z工作状态1.59非工作状态1.64风

12、压等效高度变化系数血1.24风荷载体型系数应工作状态1.8非工作状态1.66风向系数a1.2塔身前后片桁架的平均充实率ao0.35风荷载标准值cok(kn/m2)工作状态0.8x1.2x1.59x1.8x1.24x0.2=0.68非工作状态0.8x1.2x1.64x1.66x1.24x0.4=1.33、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机重标准值fki(kn)168.5+57.8+5.2+21.5+89.4=342.4起重荷载标准值fqk(kn)40竖向荷载标准值fk(kn)342.4+40=382.4水平荷载标准值fvk(kn)0.68x0.35x1.3x34.6 = 10.71倾覆力矩标准

13、值mk(knm)57.8x22+5.2x13.5-21.5x6.3-89.4x11.8+0.9x(540+0.5x10.71x34.6) = 804.18非工作状态竖向荷载标准值fk'(kn)fki =342.4水平荷载标准值fvk'(kn)1.3x0.35x1.3x34.6=20.47倾覆力矩标准值mk'(knm)57.8x22-21.5x6.3-89.4x11.8+0.5x20.47x34.6=435.364、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值fi(kn)1.2fki = 1.2x342.4=410.88起重荷载设计值fq(kn)1.4fqi<=

14、1.4x40 = 56竖向荷载设计值f(kn)410.88+56=466.88水平荷载设计值f、,(kn)1.4fvk=1.4xl0.71 = 14.99倾覆力矩设计值m(kn-m)1.2x(57.8x22+5.2x13.5-21.5x6.3-89.4x11.8)+1.4x0.9x(540+0.5x10.71x34.6)=1095.57非工作状态竖向荷载设计值f(kn)1.2fk = 1.2x342.4=410.88水平荷载设计值fv*(kn)1.4fvk= 1-4x20.47 =28.66倾覆力矩设计值m'(knm)1.2x(57.8x22-21.5x6.3-89.4x11.8)+1

15、.4x0.5x20.47x34.6=593.26(三) 基础验算基础布置基础长l(m)4.5基础宽b(m)4.5基础高度h(m)1.4基础参数基础混凝土强度等级c35基础混凝土自重yc(kn/m?)46.5基础上部覆土厚度h，(m)0基础上部覆土的重度yxkn/m3)19基础混凝土保护层厚度5(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kpa)170基础宽度的地基承载力修正系数0.3基础埋深的地基承载力修正系数1.6基础底面以下的fc的重度r(kn/m3)19基础底面以上土的加权平均重度ym(kn/n?)19基础埠置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kpa)20838地基变形基础

16、倾斜方向一端沉降量si(mm)20基础倾斜方向另-端沉降量s2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b*(mm)5000基础及具上土的自重荷载标准值：gk=blhyc=4.4x4.4xl x46.5=900.24kn基础及其上土的自重荷载设计值：g=1.2gk=l.2x900.24=1080.29kn荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：mk,=g1rgi+g2rqmax-g3rg3-g4rg4+0.9x(m2+0.5fvkh/1.2) =57.8x22+5.2x13.5-21.5x6.3-89.4x11.8+0.9x(540+0.5x10.71x34.6/1.2) =776.39kn-mfv

17、k-fvk/1.2=10.71/l2=8.92kn荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：mm=1.2x(girgi+g2rqmax-g3rg3-g4rg4)+l .4x0.9x(m2+0.5fvkh/l .2)=1.2x57.8x224-5.2xl3.5-21.5x6.3-89.4x 11.8)+1.4><0.9x(540+0.5x 10.71 x34.6/l .2) =1056.66knmf=fv/l .2=14.99/1 2=12.5kn基础长宽比:l/b=4.4/4.4=l<l.l,基础计算形式为方形基础。wx=lb2/6=4.4x4.42/6=14.2m3wy=b

18、l2/6=4.4x4.42/6=14.2m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础x、y方向的倾覆力矩：mkx=mkb/(b2+l2)0 5=804.18x4.4/(4.42+4.42)05=568.64kn-mmky=mkl/(b2+l2)°-5=804.18x4.4/(4.42+4.42)05=568.64kn-m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：pkmin=(fk+gk)/amkx/w x-mky/wy=(382.4+900.24)/19.3656&64/14.2-568.64/14.2=-13.85<0偏心荷载合力作

19、用点在核心区外。(2) 、偏心距验算偏心距:e=(mk+fvkh)/(fk+gk)=(804.18+10.71xl)/(3824+90024)=0.64m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(4.42+4.42)0 5/2-0.64=2.48m偏心距在x方向投影长度:eb=eb/(b2+l2)05=0.64x4.4/(4.42+4.42)°-5=0.45m偏心距在y方向投影长度:ei=el/(bm2)05=0.64x4.4/(4.42+4.42)0-5=0.45m 偏心荷载合力作用点至eb侧x方向基础边缘的距离：b,=b/2-eb=4.4/2-0.45=l .75m偏心荷载

20、合力作用点至©侧y方向基础边缘的距离： r=l/2-ei=4.4/2-0.45=1.75mbt= 1.75x1.75=3.07m2>0.125bl=0.125 x4.4x44=2.42n?满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值pkmin=-13.85kpapkmax=(fk+gk)/3b,r=(382.4+900.24)/(3x 1.75x1.75)=139.49kpa3、基础轴心荷载作用应力pk=(fk+gk)/(lb)=(382.4+900.24)/(4.4x4.4)=66.25kn/m24、基础底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值坊=

21、行 k+nby(b3)卄|dym(d0.5)= 170.00+0.30xl9.00x(4.40-3)+1.60xl9.00x(1.50-0.5)=208.38kpa(2) 、轴心作用时地基承载力验算pk=6625kpasfa=20&38kpa满足要求！(3) 、偏心作用吋地基承载力验算pkmax=l 39.49kpa<l .2f>l .2x208.38=250.06kpa 满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度:ho=h-8=l 000-(50+20/2)=940mmx轴方向净反力：pxmin=y(fk/a-(mk,+fvknh)/wx)=1.35x(382.400/19.

22、360-(776.392+8.925xl.000)/14.197)=-48.009kn/m2pxn1ax=y(fk/a+(mkn+fvknh)avx)=1.35x(382.400/19.360+(776.392+8.925xl.000)/14.197)=101.340kn/m2假设pxmin=o,偏心安全，得 px=(b+b)/2)pxmax/b=(4.400+l .300)/2)x 101.340/4.400=65.641 kn/m2y轴方向净反力：pymin=y(fk/a-(mkh+fvknh)/wy)=1.35x(382.400/19.360-(776.392+8.925xl.000)/

23、14.19 7)=-48.009kn/m2pynwc=y(fk/a+(mk”+fvk”h)/wy)=1.35x(382.400/19.360+(776.392+8.925xl.000)/1497)=101.340kn/m2假设pymin=0,偏心安全，得 piy=(l+b)/2)pymax/h(4.400+1.300)/2)xl01.340/4.400=65.641kn/m2 基底平均压力设计值：px=(pxmax+p i x)/2=( 101.34+65.64)/2=83.49kn/m2py=(pymax+piy)/2=(101.34+65.64)/2=83.49kpa基础所受剪力：vx=|

24、px|(b-b)l/2=83 49x(4.4 1 3)x44/2=5694knvy=|py|(l-b)b/2=83.49x(4.4-1.3)x4.4/2=569.4knx轴方向抗剪：ho/l=94o/44oo=o.21<40.25pcflh0=0.25xlxi6.7x4400x940=17267.8kn>vx=569.4kn满足要求！y轴方向抗剪：ho/b=94o/44oo=o.21<40.25pcicbh0=0.25xlxi6.7x4400x940=17267.8kn>vy=569.4kn 满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tane=|si-s2|/b,=|20-20

25、|/5000=0<0.001满足要求！（四）基础配筋验算基础底部长向配筋iirb335 020200基础底部短向配筋hrb335 20200基础顶部长向配筋hrb335 <1)20200基础顶部短向配筋hrb335(1>202001、基础弯距计算基础x向弯矩：mi=(b-b)2pxl/8=(4.4-1.3)2x83.49x4.4/8=441.29knm 基础y向弯矩：mn=(l-b)2pyb/8=(4.4-1.3)2x83.49x4.4/8=441.29kn*m2、基础配筋计算(1) 、底面长向配筋面积asi=|mn|/(aitbho2)=441.29x 106/(1 x 1

26、6.7x4400x9402)=0.007 i=l-(l-2asi)o-5=l-(l-2xo.oo7)°-5=o.oo7ysi=1-i/2=1-0.007/2=0.997asi=|mn|/(ysihof；i)=441.29xlo6/(o.997x94ox3oo)=157omm2基础底需要配筋：ai=max(1570, pbh()=max(1570,0.0015x4400x940)=6204mm2基础底长向实际配筋:asi -7990mm2>ai =6204mm2满足耍求！(2) 、底面短向配筋面积as2=|m i|/(a1gh()2)=441.29x106/(lx 16.7x44

27、00x9402)=0.007=1-(1 -2as2)°-5= 1 -(1 -2x0.007)°*5=0.007ys2=10/2=1o.oo 刀 2=0.997as2=|m 1 |/(ys2h0fy2)=441.29x 106/(0.997x940x300)=l 570mm2 基础底需要配筋：a2=max( 1570, plho)=max(157o, 0.0015x4400x940)=6204mm2基础底短向实际配筋：as2,=7990mm2>a2=6204mm2满足要求！(3) 、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：as3,=7990mm2>0.5asi,=0.

28、5x7990=3995mm2满足要求！(4) 、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋:as4-7990mm2>0.5as2-0.5x7990=3995mm2满足要求！(5) 、基础竖向连接筋配筋而积基础竖向连接筋为双向10500o(五) 桩顶作用效应计算承台布置桩数n1承台长l(m)4.4承台长向桩心距a(m)2.2桩直径d(m)1.5承台参数承台混凝土等级c35承台上部覆土厚度h，(m)0承台混凝土保护层厚度6(mm)50承台高度h(m)1.4承台宽b(m)4.4承台宽向桩心距ab(m)2.2承台混凝土自重yc(kn/n?)25承台上部覆土的重度y'(kn/m3)19配置暗梁否承

29、台及其上土的自重荷载标准值:gk=bl(hyc+hy)=4.5x4.5x(lx25+0xl9)=484kn承台及其上土的自重荷载设计值：g=1.2gk=1.2x484=580.8kn桩对角线距离:l=(ab2+ai2)0-5=(2.22+2.22)°'5=3.1 lm1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：qk=(fk+gk)/n=(382.4+484)/4=216.6kn荷载效应标准组合偏心竖向力作用2qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l=(382.4+484)/4+(804.18+10.71 xl )/3.11=478.52knqkmin=(fk+gk)/

30、n(mk+fvkh)/l=(382.4+484)/4-(804.18+10.71x1)/3.1 l=4532kn2、荷载效应基本组合荷载效应基木组合偏心竖向力作用下：qmax=(f+g)/n+(m+fvh)/l=(466.88+580.8)/4+(1095.57+14.99x1)/3.1 l=61&87knqmin=(f+g)/n-(m+fvh)/l=(466.88+580.8)/4-(1095.57+14.99x1)/3.1 l=-95.03kn(六) 桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级c35桩基成桩工艺系数屮c0.7桩混凝土自ffi：yz(kn/m3)25桩混凝土保护层厚度6( m

31、m)50桩入土深度h(m)24.88桩配筋口定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值7473地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度】i(m)侧阻力特征值qsia(kpa)端阻力特征值qpa(kpa)抗拔系数承载力特征值fak(kpa)素填土15.2243400.7粉土3.1182000.7强风化岩2.614014000.7-1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=7td=3.141.5=4.7lm桩端面积：ap=7id2/4=3.14xl ,52/4= 1.77m2rau2lqsia4 汁 qpaap=4.71 x(6.2><24+1 x 18)+200x 1.77=1139.46knqk=216.6kn<ra=l 139.46knqkmax=478.52kn<1.2ra=1.2xll39.46=1367.35kn满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算qkmin=-45.32kn<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：qk'=45.32kn 桩身的重力标准值：gp=ltapyz=7.2x 1.77x25=318.09kn rauzxiqsial 汁 gp=4.71 x(0.7x6.2x24+0.7x 1 x 18)+31 &09=868.3knqk,=45.32kn<ra,=868.3kn满