承重脚手架计算书（满堂脚手架）(共12页)

1、精选优质文档-倾情为你奉上*工程楼板满堂脚手架验算计算书计算： 复核： 审批： *工程项目经理部二一六年四月十九日目录专心-专注-专业楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、*工程施工图纸2、*工程地勘报告3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）5、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）6、建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)7、木结构设计规范（GB50005-2003）8、路桥施工手册 周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为

2、5.19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。三、工程属性新浇混凝土楼板名称脱水机房楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)110新浇混凝土楼板边长L(m)30新浇混凝土楼板边宽B(m)14四、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75

3、新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.550.302风压高度变化系数z1.097风荷载体型系数s0.5计算方法极限状态承载法五、体系设计模板支架高度(m)5.19立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)500立柱距混凝土板长边的距离(mm)500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)200，200主梁两端各悬挑长度(mm)200，200结

4、构表面的要求结构表面外露设计简图如下：设计平面图设计剖面图 六、体系检算（一）面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)35面板弹性模量E(N/mm2)10000根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12mm41、强度验算q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2

5、k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5 ×1=6.24kN/mq20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4&

6、#215;2.53.15kNMmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.24×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4= 0.158kN·mMmax/W0.158×106/375004.214N/mm2f35N/mm2满足要求。2、挠度验算q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.11)×1=2.861kN/m5ql4/(384EI)5×2.861×2004/(384×10000×)0.021mm

7、l/400200/4000.5mm满足要求。（二）小梁检算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33因B/lb取整-114000/1000取整-113，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4

8、×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.11)+1.4×0.7×2.5×0.21.291kN/m因此，q1静0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.11)×0.20.661kN/mq1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9

9、5;1.4×2.5×0.20.63kN/mM10.107q1静L2+0.121q1活L20.107×0.661×12+0.121×0.63×120.147kN·mq20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.20.065kN/mp0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kNM2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.077×0.065×

10、12+0.21×3.15×1，0.107×0.065×12+0.181×3.15×10.666kN·mM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.291×0.22/2，0.065×0.22/2+3.15×0.20.631kN·mMmaxmaxM1，M2，M3max0.147，0.666，0.6310.666kN·mMmax/W0.666×106/5333012.497N/mm2f15.44N/mm2满足要求。2、抗剪验算V10.607q1静L+0.6

11、2q1活L0.607×0.661×1+0.62×0.63×10.792kNV20.607q2L+0.681p0.607×0.065×1+0.681×3.152.184kNV3maxq1L1，q2L1+pmax1.291×0.2，0.065×0.2+3.153.163kNVmaxmaxV1，V2，V3max0.792，2.184，3.1633.163kNmax3Vmax/(2bh0)=3×3.163×1000/(2×50×80)1.186N/mm21.78N/mm2满

12、足要求。3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.20.612kN/m跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×0.612×10004/(100×9350×)0.194mml/4001000/4002.5mm悬臂端maxqL4/(8EI)=0.612×2004/(8×9350×)0.006mml1×2/400400/4001mm满足要求。（三）主梁检算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3可调

13、托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49验算方式四等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算Q1k1.5kN/m2q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)

14、15;0.11)+1.4×0.7×1.5×0.21.082kN/mq1静0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.20.704kN/mq1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.20.378kN/mq2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.11)×0.2=0.652kN/

15、m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×0.704×1+1.223×0.378×11.267kN按悬臂梁，R1q1l=1.082×0.20.216kNRmaxRmax，R11.267kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.143×0.652×10.745kN按悬臂梁，R1q2l=0.652×0.20.13kNRmaxRmax，R10.745kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax0.575kN·mM

16、max/W0.575×106/4490127.997N/mm2f205N/mm2满足要求。3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax2.855kNmax2Vmax/A=2×2.855×1000/42413.468N/mm2125N/mm2满足要求。4、挠度验算主梁变形图(mm)max0.731mm跨中max=0.731mm=1000/400=2.5mm悬挑段max0.298mm=200×2/400=1mm满足要求。（四）立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.24

17、1非顶部立杆计算长度系数21.993钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1×1.241×(1500+2×200)=2357.9mm非顶部立杆段：l02=k2h =1×1.993×1500=2989.5mm=maxl01,l02/i=2989.5/15.9=188.019=210长细比满足要求。2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.155×1.241×(1500+

18、2×200)=2723.375mm1l01/i2723.375/15.9171.281，查表得，10.243Mw=0.9×1.4klah2/10=0.9×1.4×0.302×1×1.52/100.086kN·mNw1.2NGik+0.9×1.4NQik+Mw/lb=1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+0.9×1.4×1×1×1+0.086/15.259kNf Nw/(A)+ Mw/W5258.817/(0.243×424)+0.086×106/449070.109N/mm2f205N/mm2满足要求。非顶部立杆段：l02=k2h =1.155×1.993×1500=3452.873mm2l02/i3452.873/15.9217.162，查表得，20.154Mw=0.9×1.4klah2/10=0.9×1.4×0.302×1×1.52/100.086kN·mNw1.2NGik+0.9×1.4NQik+Mw/lb=1.2×(0.75+(24