某超高层超限审查报告(可供参考)

1、东方（国际）广场-a塔 中国建筑科学研究院超限高层抗震专项审查报告 中国建筑技术集团有限公司东方（国际）广场-a塔 超限高层抗震设防专项审查送审报告东方（国际）广场-a塔中国建筑科学研究院中国建筑技术集团有限公司审 核：郑生庆 签 字：国家一级注册结构工程师国家特许注册岩土工程师教授级高级工程师注册结构工程师：郑生庆 签 字：国家一级注册结构工程师国家特许注册岩土工程师教授级高级工程师专 业 负 责 人：张季茂 签 字：国家一级注册结构工程师高级工程师主 要 设 计 人：周 建 签 字：国家一级注册结构工程师 工程师廖 雷 签 字：工程师 莫雅崴 签 字: 国家一级注册结构工程师 工程师49目

2、 录1 工程概况42 设计依据82.1 设计规范82.2相关规定及文件82.3 工程技术文件82.4 建筑安全等级和使用年限83 材料93.1 主要构件混凝土强度等级93.2 钢筋93.3 钢材94设计荷载94.1 典型楼面 荷载标准值（kn/m2）94.2 风荷载效应114.2.1 规范风荷载114.2.2 风洞试验114.3 地震作用124.3.1 规范地震动参数124.3.2场地地震安全性评价124.3.3 场地设计地震动参数124.4 温度考虑125 场地地质条件135.1 地形地貌及地质构造135.2 水文地质条件135.3 岩土分层135.4 岩层主要力学指标146基坑边坡支护设计

3、146.1 概述：146.2 与轻轨9#线下穿道的支护关系。156.3 基坑支护结构与主体结构关系157 基础设计及结构嵌固部位的确定157.1 持力层选择157.2 基础方案157.3 抗浮设计157.4 抗滑移、抗倾覆验算157.4.1 抗滑移验算167.4.2 抗倾覆验算167.5 地下室埋深及周边嵌固作用分析168结构体系设计说明简述168.1 简述168.2 主体结构体系168.2.1 主要的抗震（风）设计思想168.2.2 钢筋混凝土核心筒178.2.3 钢管叠合柱178.2.5结构构件主要尺寸及混凝土强度：188.2.6 典型楼层平面示意图及层高示意图199 建筑结构超限情况说明

4、239.1 建筑高度及高宽比239.2 平面规则性判断239.2.1 结构平面及外形凹凸不规则判断239.2.2 周期比239.2.3 扭转不规则判断239.2.4 楼板不连续判断239.3 竖向规则性判断249.3.1 建筑形状及收进249.3.2 相邻楼层侧向刚度比249.3.3 相邻楼层受剪承载力比249.3.4 质量沿楼层的分布249.3.5 其他249.4 结构超限项总结249.5 抗震性能目标2510 抗震概念设计及超限加强措施2610.1抗震概念设计2610.2 加强措施2610.2.1 框架柱采用钢管混凝土叠合柱：2610.2.2 楼板薄弱部位强措施2610.2.3 核心筒加强

5、措施：2610.2.4 平面扭转不规则加强措施：2710.2.5 穿层柱、斜墙、斜柱的加强措施2711.1 分析软件及输入数据2711.1.1 结构计算模型2711.1.2 结构计算分析输入参数2811.2 结构弹性分析结果2811.3 多遇地震弹性时程分析3011.3.1 天然波和人工波的选取3011.3.2 弹性时程分析计算结果3111.3.3 弹性时程分析结论3311.4 风荷载舒适度分析3311.4.1 按规范进行风载舒适度分析3312 设防地震弹性分析3313 构件验算3413.1 竖向构件截面承载力验算34筒体剪力墙布置图3414 弹塑性动力时程分析4614.1计算软件4614.2

6、 中震弹塑性时程分析主要计算结果4614.3 大震弹塑性时程分析主要计算结果4614.4结构弹塑性验算结论4715 结构连续倒塌分析4715.1设计规范4715.2抗连续倒塌概念设计4716 抗震超限结论48附录一：重庆市高层建筑工程结构抗震基本参数表48附录二：结构初步设计图纸附录三：建筑初步设计图纸附录四：结构计算书 超限高层建筑工程抗震设防专项审查申报表 编号： 申报时间：2013年3月工程名称重庆东方（国际）广场-a塔申报人联系方式倪念设单位重庆润山置业有限公司建筑面积 约11万平米设计单位中国建筑技术集团有限公司重庆分公司设防烈度6度(0.05g)，设计一组

7、勘察单位重庆607勘察实业总公司设防类别重点类建设地点重重庆市江北区江北嘴建筑高度,层数建筑高度：249.7m(n=55)结构高度：256.1m地下26.0m(n=5)场地类别液化判别i0类，波速>800m/s 覆盖层05m液化等级：不液化 液化处理无平面规则性长宽比1：1基础持力层塔楼柱桩基础，桩长：6m，筒体筏板基础，厚3m，埋深5米中风化泥岩 承载力：7.2mpa竖向规则性高宽比6.14：1（计算到嵌固端）结构类型框架-核心筒抗震等级框架一级，内筒一级计算软件satwe及etabs材料强度 (范围)梁：c30c40 柱：c30c70墙：c30c60 楼板：c30c40计算参数周期折

8、减0.85 楼面刚度：刚性地震方向：双向梁截面下部 600x900 剪压比 0.20标准层 600x700 600x900 600x1200地上总重剪力系数 (%)ge= 210839tx=1.08y=0.97柱截面下部1650x1650轴压比<0.8中部1500x15001400x1400顶部1400x1400900x900顶部1400x14001000x1000自振周期（sat）(s)x：5.91y：6.18t：3.62墙厚下部850,550轴压比<0.6中部700,500，400顶部500,400最大层间（sat）位移角x=1/1067y=1/828柱斜柱截面形式：矩形长细比

9、8.75扭转位移比(偏心5%)x =1.14 (塔楼 )y =1.26 (附楼 )短柱位置范围：全楼弹塑性位移角x=1/ 259y=1/198转换层刚度比无错层无连体含连廊无加强层刚度比无框架承担的比例倾覆力矩x=18% y=21%总剪力 x=13% y=13%多塔上下偏心无x=0.088 y=0.058大跨空间结构无超限设计简要说明性能设计目标：c级核心筒底部加强区剪力墙、有斜柱的剪力墙、外框柱、斜柱按中震弹性验算；一般部位剪力墙受剪按中震弹性验算，压弯、拉弯按不屈服验算，受弯按中震不屈服验算；主要加强措施：底部加强区核心筒主要剪力墙四角设置芯柱；提高剪力墙水平分布筋及竖向分布筋的配筋率；底

10、部加强区及薄弱层约束边缘构件配筋加强。提高底部加强区筒体内部小墙肢的分布筋的配筋率，并在核心筒外墙小墙肢内设置芯柱，确保小墙肢延性。筒体剪力墙在楼层标高处增设暗梁，增强筒体剪力墙的整体性；适当的提高连梁箍筋配筋，在跨高比较小的连梁中增设交叉暗撑，提高连梁延性，避免脆性破坏。底部加强区框架柱采用钢管叠合柱，其上区段采用带芯柱的框架柱。并控制柱轴压比，以提高框架柱的承压能力和延性。超限问题：结构高度超限；附楼平面扭转不规则；局部穿层柱、斜柱。1 工程概况东方（国际）广场建于重庆市江北区江北嘴中央商务区a08地块，场地东侧有重庆大剧院，南边为嘉陵江北岸，周边城市道路和设备管网已形成，该区域已建和在建

11、项目多为超高层写字楼，已有国家开发银行，中国平安，中国人寿保险等多家金融机构入驻，是规划中的重庆市金融中心。本工程总用地面积19235平米，总建筑面积273982平米，其中地上建筑面积192941平米，地下建筑面积81041平米，项目用地规整，东西长约140米，南北长约150米，高程在248.00255.00之间，北高南低，高差约7.0米，平均海拔高度约251.00，建筑±0.00标高为250.00。项目由两个塔楼和裙房商业组成，其中a塔建筑面积110000平米，建筑高度247米，主要为商业、办公和酒店；b塔建筑面积27675平米，建筑高度142.3米，主要为办公；裙房建筑面积857

12、59平米，建筑高度43米，主要为商业。本工程地下室共5层，总埋深为26m，最大平面尺寸为140mx108m；裙楼共7层，共43.9米高，最大平面尺寸为140mx108m；a塔楼地上共55层，结构总高度约249.7m，结构最大平面尺寸为44m×46m，核心筒尺寸为23m×19m； b塔楼地上共31层，结构总高度约149.2m，结构最大平面尺寸为45m×31m，核心筒尺寸为24m×9m。a塔主体结构为钢筋混凝土框架-核心筒结构体系，b塔主体结构为钢筋混凝土框架-核心筒结构体系，裙房主体结构为钢筋混凝土框架结构体系。2 设计依据2.1 设计规范（1）建筑结构荷

13、载规范gb50009-2011；（2）建筑抗震设计规范gb50011-2010；（3）混凝土结构设计规范gb50010-2010；（4）高层建筑混凝土结构技术规程jgj3-2010；（5）建筑地基基础设计规范gb50007-2011；（6）砌体结构设计规范gb50003-2011；（7）建筑抗震设防分类标准gb50223-2008；（8）建筑结构可靠度设计统一标准gb50068-2001；（9）建筑边坡工程技术规范gb50330-2002；（10）钢管混凝土叠合柱结构技术规程cecs 188：2005；（11）地下工程防水技术规范gb50108-2008；（12）型钢型钢混凝土组合结构技术规程

14、jgj 138-2001；（13）建筑桩基技术规范 jgj 94-2008；（14）建筑工程抗震性态设计通则（试用） cecs160-20042.2相关规定及文件（1）工程建设标准强制性条文房屋建筑部分 (2009年版)（2）建设部令第111号超限高层建筑工程抗震设防管理规定（3）渝建发2010 156号文及重庆市超限高层建筑工程界定(2010年版)2.3 工程技术文件（1）重庆东方国际广场主体结构岩土工程详细勘察报告、重庆东方国际广场基坑边坡详细勘察报告，重庆607勘察实业总公司 2012年3月（2）重庆东方国际广场工程场地地震安全性评价报告重庆地震研究所 2013年3月（3）重庆东方国际广

15、场风荷载数值模拟报告重庆大学土木工程学院2013年3月（4）超限高层建筑工程抗震设防管理规定建设部111号（5）超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点 建质【2010】 109号2.4 建筑安全等级和使用年限根据建筑结构可靠度设计统一标准（gb50068-2001）第1.0.8条，该建筑安全等级为二级。根据建筑结构可靠度设计统一标准（gb50068-2001）第1.0.5条，该建筑设计使用年限为50年。3 材料3.1 主要构件混凝土强度等级构件位置混凝土等级塔楼基础桩c40筏板c40塔楼墙、连梁c60c30柱c70c30标准层梁、板c30薄弱层梁、板c403.2 钢筋钢筋使用位置钢筋类别直径

16、板内受力钢筋hrb400812柱、墙、基础内纵向受力钢筋hrb4001232梁hrb5001625箍筋（受力较小的构件或构造钢筋）hpb300610箍筋（受力较大或重要构件）hrb4006163.3 钢材构件位置钢材等级钢管叠合柱内钢管q345、q345gj其它q3454 设计荷载4.1 典型楼面 荷载标准值（kn/m2）办公层楼层荷载取值：功能分区吊顶面层、找平层可移动隔墙活载活载规范要求办公楼办公房间0.52.01.03.02.0办公走道0.52.003.02.5卫生间0.52.0（无回填）1.02.52.5设备间0.51.570或按实际7.0楼梯间0.51.53.53.5电梯及楼梯前室0

17、.51.53.53.5避难层、设备转换层0.51.5（基座另计）70或按实际7.0办公大堂1.52.03.02.5酒店层楼层荷载取值：功能分区吊顶面层、找平层可移动隔墙活载活载规范要求酒店区客房0.51.5按实际布置2.02.0酒店区走道0.51.52.02.0套内卫生间0.52.0（无回填）1.02.52.5设备间0.51.570或按实际7.0楼梯间0.51.53.53.5电梯及楼梯前室0.51.53.53.5避难层0.51.5（基座另计）70或按实际7.0酒店大堂1.52.04.02.5屋面（有设备）4.510.0或按实际重量a塔商业及地下室荷载取值：功能分区吊顶面层、找平层可移动隔墙活载

18、活载规范要求裙房与地下室商业1.02.0按建筑布置计算43.5餐饮厨房1.57.0（包括垫层）按建筑布置计算4.04.0停车场（小车）1.01.24.04.0停车场（货车）1.01.215.0装卸货区0.51.215.0公共卫生间0.52.0（无回填）按建筑布置计算2.52.5设备间0.51.570或按实际7.0楼梯间0.51.53.53.5电梯及楼梯前室0.51.53.53.5避难层0.51.5（基座另计）70或按实际7.0大堂1.52.04.03.5库房、储物房、后勤0.51.25.05.0广场、屋顶绿化区5.05.0消防车道5.0按提供消防车计算20/35上人屋面4.52.02.0屋面（

19、有设备）4.510.0或按实际重量注：a）消防车荷载根据最终确定的大型消防车荷载计算。b)裙楼屋顶施工堆载按业主提供的荷载进行考虑。c)设备管线特别集中的区域按实际情况考虑d) 办公部分轻质隔墙等效面载1.0 kn/m2c) 外玻璃幕墙等效面载1.5 kn/m2 e) 其余荷载按荷载规范取用。4.2 风荷载效应4.2.1 规范风荷载4.2.1.1基本风压重庆地区基本风压按100年一遇取值k=0.45kn/m2。构件计算时基本风压乘以1.1的系数4.2.1.2体型系数根据gb50009-2012，续表7.3.1，矩形建筑体型系数取1.3；根据jgj3-2010第4.2.3条第4款第3小条，“高宽

20、比大于4，长宽比l/b不大于1.5的矩形鼓形平面建筑体型系数取1.4；根据jgj3-2010附录b，根据高宽比计算得体型系数取1.45。最终体形系数取三条规定的大者1.45。4.2.1.3 周围建筑风干扰增大系数由于周边在建和待建的超高建筑密集，风干扰系数取1.1。4.2.1.4地面类别根据荷载规范，地面粗糙度为c类。4.2.1.5阻尼比风荷载作用下舒适度计算时，阻尼比采用0.02。4.2.1.6顺风向风振响应根据规范，建筑为悬臂型结构，顺风向风振响应可以通过风振系数予以考虑。4.2.1.7 横风风振响应根据gb50009-2012第8.5节，当房屋高度大于150米或高宽比大于5的高层建筑要考

21、虑横风向风振的影响。高宽比hb×d=6.14满足48，深宽比d/b=1.00满足0.52， tt1×vhd×b=5.39，满足10的要求。需考虑横风风振。建筑平面为矩形，横风等效静风载参考规范附录g确定4.2.1.8 扭转风振响应根据gb50009-2012第8.5节，对扭转效应明显的高层建筑应考虑扭转风振的影响。深宽比d/b=1.00不满足1.55，高宽比hb×d=6.14大于6（不满足要求）。可以不考虑扭转风振的影响。4.2.2 风洞试验根据规范规定高度大于200m的建筑应进行风洞试验以确定风载相关参数。重庆大学土木工程学院提供了风洞试验结果，风洞试

22、验考虑了既有建筑风环境和今后待建建筑风环境的影响。根据重庆大学土木工程学院风洞试验结果和规范要求，设计采用以下数据进行风荷载计算。（1）本工程为超限高层建筑，应以100年一遇的基本风压作为设计依据。（2）用于结构设计的顺风向整体体型系数1.45。（3）局部体型系数较大的部位应加强处理。既有建筑物风环境下的风洞试验4.3 地震作用4.3.1 规范地震动参数场地特征周期tg=0.25s小震水平影响系数最大值max=0.04小震弹性时程分析用地震加速度最大值 amax=18cm/s2规范暂没有规定周期大于6秒的延长段反应谱，参考相关资料及类似工程拟采用规范谱5tg6s段直线延长作为规范谱的延长：。4

23、.3.2场地地震安全性评价重庆地震研究所为东方国际广场工程提供了场地地震安全评价报告。对本工程场地地震进行了评价，提供了各基准期下地震的反映谱，符合本工程场地特性的人工合成地震波和天然地震波。4.3.3 场地设计地震动参数依据场地工程地震地质条件，根据工程场地地震安全性评价(gb17741-2005)，地震动参数见下表。超越概率t1(s)tg(s)amax(gal)maxckhmax50年63%0.10.50252.60.90.0250.06550年10%0.10.60602.60.90.0600.15650年2%0.10.601002.60.90.1000.260注：1.kh为水平地震系数，

24、kh=amax/g，g为重力加速度(1000cm/s2)；2.max为最大地震影响系数，max=amax·max/g。4.4 温度考虑本工程嵌固层及以下不设永久缝，在计算中考虑了温度导致的附加荷载和应力。同时对于超长结构楼板采取添加微膨胀剂、设膨胀加强带、板面通长配筋和提高配筋率等措施综合解决。主体塔楼结构尺寸较小（44mx44m）在温度变化下附加荷载和应力对建筑结构的影响较小，将于施工图设计阶段做进一步分析5 场地地质条件5.1 地形地貌及地质构造建筑场地位于嘉陵江左岸级阶地地貌，原始地貌为构造剥蚀浅丘地貌，后被改造成居民区，后居民搬迁，场地整平，建筑场地整体上北高南低。建筑场地大

25、部地段被第四系土层覆盖。场地位于龙王洞背斜东翼，无区域性断层通过，岩层呈单斜状产出，其产状为倾向80°90°，倾角18°25°，优势产状取85°22°，层面结合很差，属软弱结构面。同一根据场地周围出露基岩进行调查和钻探揭露表明：岩体裂隙发育。组优势裂隙为270°55°；组优势裂隙为180°70°，岩体结构类型为块状结构。基岩层间裂隙局部较发育，其砂岩、泥岩分界面平直光滑，局部粘土质充填，结合程度差。场地类别为0类，属抗震一般地段，设计地震特征周期为0.20s5.2 水文地质条件拟建场地周围无地表

26、水体，建筑场地整体上北高南低。地下水主要由大气降水补给，受季节影响较大。当大气降水后形成地表径流向地势低洼处排泄，储水条件较差。南侧属嘉陵江水系，三峡水库的库尾。据调查嘉陵江在本地的常年洪水位高程约为186.21m（均为黄海高程，以下同），20年一遇洪水位为189.45m，50年一遇洪水位为193.75m。三峡库区水位及嘉陵江洪水位均低于场地最低设计地下室高程（5f=224.00m），对场地基本无影响。勘察资料显示勘察期间在钻孔深度范围内地下水量小，雨季在建筑场地填土层较厚处有形成局部滞水条件，但城市排水系统较完善，除排水沟附近有少量的雨污水渗漏外，其余地段无地下水。场地内基坑局部存在少量基岩

27、裂隙水，水量小。场地内地下水及场地土对钢筋弱腐蚀性、对砼微腐蚀性。5.3 岩土分层场地内地层岩性由上至下分述如下：土层：第四系全新统人工填土（q4ml）、残坡积粉质粘土（q4el+dl）（1）素填土（q4ml）：棕褐色褐色，主要由粘性土和砂岩碎石组成。硬质物粒径一般0.020.05m不等，含量约占10%，仅分布于场地北部填方区，基坑开挖后，多为基岩出露。（2）粉质粘土（q4el+dl）：黄褐色，成份不均，韧性中等，稍有光泽，干强度中等，无摇震反应，呈可塑状软塑状。该层在仅在1个钻孔有揭露，钻探中揭露厚度1.60m（zy24）。岩石：侏罗系中统沙溪庙组的泥岩和砂岩（j2s）泥岩：紫红色，主要有粘

28、土矿物组成，泥质结构，局部夹砂质条带或团斑，厚层状巨厚层状构造，强风化岩石较破碎，岩芯呈块状，岩质较软，完整性较差，钻探揭露层厚15m（3）0.69m（28）；中等风化带岩体完整性较好，岩芯多呈柱状，局部呈块状，节长0.080.75m，钻探揭露层厚2m（41）24.35m（zy39），该层分布于整个场地，是场地内的主要岩层。 砂岩：褐黄色灰色，矿物成分主要为长石、石英、云母等，泥钙质胶结，细粒中粒结构，厚层状巨厚层状构造，部分砂岩岩体内含薄层状泥岩，强风化岩体较破碎，岩芯呈碎块状，岩质软，完整性差，钻探揭露层厚1m（zy44）1.04m（zy24）；中等风化带岩体完整性较好，岩芯呈柱状，节长0

29、.100.75m，钻探揭露层厚1.07m（35）22.70m（zy51），该层分布场地大部。场地基岩强风化带厚度一般小于0.50m。局部地段基岩由于爆破的影响，强风化带厚度较大，厚度达1.30m。基岩强风化带岩体破碎，风化裂隙发育，岩质软。中等风化带厚度较大，岩石较完整，岩质相对较硬。5.4 岩层主要力学指标中等风化基岩力学性质统计表 表参数指标名称重度(kn/m3)岩石抗压强度标准值（mpa）地基承载力特征值（mpa）抗剪强度（岩体）岩体天然饱和天然饱和(°)c(mpa)弹形模量(mpa)泊松比中等风化泥岩25.2625.387.224.672.52729°300.341

30、4950.35中等风化砂岩24.3124.4619.6114.295.00232°060.8131290.196基坑边坡支护设计6.1 概述：本工程地下室5层，基坑开挖将形成高2530m深的基坑边坡，根据地质情况，地下室基坑边坡主要为岩质边坡和岩土边坡。采取的主要支护形式为锚杆肋板支护和桩板锚杆支护。边坡施工采用逆作法施工。根据渝建发【2010】166号文，已对该深基坑进行专家审查并通过审查。根据各段边坡特点分别叙述如下：1. 西侧边坡: 按照设计环境高程整平后将在西侧形成高23.929.3m的人工边坡，主要由厚巨厚层状基岩和少量素填土（厚度为0.000.95m）组成的岩质边坡，边坡

31、坡向90°，长度约135m。边坡开挖线距西侧已建公路人行通道约4.0m，且地下管网密集，距离西南侧地下人行通道8.2m。根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙分析，组裂隙倾向与边坡坡向相反，组裂隙倾向与边坡坡向正交，对边坡整体稳定性影响小，边坡坡向与岩层倾向同向，为顺向坡。边坡的稳定性受岩层层间裂隙控制。结构面倾角度22°结构面内聚力3560kpa，结构面内摩擦角1520°。西侧边坡沿泥岩、砂岩界面和基坑边坡坡底失稳的可能性大，边坡开挖后为基本稳定边坡和不稳定边坡。据此，设计采用逆作法并跳槽施工钢筋混凝土锚杆挡墙支护。2. 北侧边坡:当按照设计环境高程整平后将在

32、北侧形成高25.429.3m的人工边坡，坡向180°，长度约为99m。其中西段主要由厚巨厚层状基岩和少量素填土组成的岩质边坡，土层厚度为0.253.0m；下部基岩厚度为24.625.89m，边坡岩层主要由互层状泥岩和砂岩组成。东北侧距离地下人行通道8.3m。根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙分析，组裂隙倾向与边坡坡向正交，边坡坡向与岩层倾向正交，对边坡整体稳定性影响小，组裂隙倾向与边坡坡向同向，为外倾结构面，边坡的稳定性受组裂隙控制，结构面倾角度70°结构面内聚力90kpa，结构面内摩擦角27°。边坡开挖后为不稳定边坡。据此，采用逆作法施工钢筋混凝土锚杆挡墙

33、支护。 3. 东侧边坡:按照设计地环境高程整平后将在东侧形成高21.524.9m的人工边坡，坡向270°，长度为153m，坡顶距已建公路约12.818.8m，东北侧距离地下人行通道最近8.0m，东南侧距离地下人行通道14.5m。边坡岩层为互层状泥岩和砂岩组成，北段为岩土质边坡，长度约51m，填土厚度0.513.5m，南段为岩质边坡。根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙分析，组裂隙倾向与边坡坡向正交，边坡坡向与岩层倾向相反，对边坡整体稳定性影响小，组裂隙倾向与边坡坡向同向，为外倾结构面，边坡的稳定性受组裂隙控制，结构面倾角度55°结构面内聚力90kpa，结构面内摩擦角27

34、°。边坡开挖后为不稳定边坡。东侧边坡存在放坡条件，北段边坡上段土层采用放坡开挖。北段上部土层部分采用桩板锚杆进行支护，下部岩层部分采用板肋式锚杆挡墙支护。西段采用逆作法施工钢筋混凝土板肋式锚杆挡墙支护。4. 南侧边坡:当按照设计环境高程整平后将在南侧形成高23m的岩土质边坡，坡向0°，长度约115m，主要由厚巨厚层状基岩和少量填土（土层厚度为0.901.50m）组成的岩质边坡。根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙分析，组裂隙倾向与边坡坡向正交，组裂隙倾向与边坡坡向相反，边坡坡向与岩层倾向正交，对边坡整体稳定性影响小，边坡无外倾结构面，且无不利组合，边坡的稳定性受岩体强度

35、控制。据此，设计采用岩石表面砂浆封闭及锚钉支护处理。6.2 与轻轨9#线下穿道的支护关系。根根据规划局设计方案，设计轨道九号线从该地块由南向北通过，轻轨设计线路分左线和右线双轨道，隧洞拱高7.0m，跨度6.0m。轻轨隧道左线进口（西侧边坡南段）顶板高程213.65m，隧道底板高程为206.87m，出口（北侧边坡东段）顶板高程220.50m，出口底板高程为208.39m，在本场地穿越长度约158.0m。轻轨隧道右线进口（西侧边坡南段）顶板高程215.89m，底板高程209.17m，出口（北侧边坡东段）顶板高程220.66m，底板高程213.51m，在本场地穿越长度约161.5m。轨道基坑采用部分

36、明挖、部分暗挖的方式。轨道顶板上部的建筑基础不直接放置在洞室顶板上，采用梁板跨越法处理，以确保基础的稳定性。根据厦门市政设计院所做东方国际广场项目对轨道九号线刘家台至江北城区间隧道影响结构安全评估报告，本工程对轨道九号线刘家台至江北城区间隧道无不利影响，确定为安全。6.3 基坑支护结构与主体结构关系为保证地下室周围岩土对地下室结构侧限作用，基坑支护结构与地下室钢筋混凝土侧墙要求回填密实，压实系数不得小于0.94。7 基础设计及结构嵌固部位的确定7.1 持力层选择根据地勘报告，采用中等风化基岩作基础持力层。7.2 基础方案地基基础设计等级为甲级，为充分保证基础嵌固，主楼外框柱下采用嵌岩桩基础，一

37、柱一桩，嵌岩深度不小于6m。筒体采用筏板基础，筏板基础均嵌入中风化基岩内。7.3 抗浮设计地勘报告表明，场地内无稳定地下水，故可不进行抗浮设计。对于渗水采用防水及盲沟收集集中排出。7.4 抗滑移、抗倾覆验算7.4.1 抗滑移验算仅以塔楼对应部分基础为例，本工程基础埋深满足规范要求，初步估算结构抗滑移安全。7.4.2 抗倾覆验算以嵌固端以上结构进行抗倾覆计算，分别考虑风荷载和大震弹性分析，结果见下表：抗倾覆力矩mr倾覆力矩mov比值mr/mov零应力区(%)x风荷载58757196208789128.140y风荷载67431648233859928.830x 地 震567108523866571

38、14.670y 地 震65083204350615018.560以上结果表明，在预期水平力作用下结构具有足够的抗倾覆安全度。7.5 地下室埋深及周边嵌固作用分析本工程场地北高南低，北端环境标高255米，南端环境标高248米，室外地坪最低点（248m）至基础顶高度约24m。采取措施保证地下室四周能与岩石紧密接触，结构嵌固端拟定为标高243.6米处（-6.4米）, 至基础顶深度约19.6m，约为结构总高度,256.1m（从塔楼嵌固端起算）的1/13，且为岩石地基，满足规范对埋深的要求。通过初步计算结果，-6.4米层楼层刚度远大于a塔塔楼0.00层楼层刚度的2倍，满足高层建筑结构整体计算中，地下室顶

39、板作为上部结构嵌固部位时，地下一层与首层刚度比的要求（jgj32010第5.3.7条）。同时，为满足建筑使用功能要求及水平力的有效传递，地下室楼板降不设缝，以保证其完整性。该层楼板厚度取为200mm，双层双向配筋，配筋率不小于0.25%。故地下室-6.4米楼板作上部结构的嵌固层是安全可靠的。8 结构体系设计说明简述8.1 结构设计主要参数东方国际广场a塔地上55层，地下5层，嵌固层以上塔楼结构高度256.1m，地上附楼高约43m，带侧墙地下室19.8m，高宽比约为6，大楼使用人数超过8000人，抗震类别属重点设防类。所在地为6度抗震设防烈度区，根据提供的安评报告，地震影响系数大于规范取值，采用

40、地震安评取值可充分保证结构的抗震性能和安全性能。结构设计主要参数表：建筑安全等级设计基准期抗震设防类别建筑场地类别二级50年重点类i类地基基础设计等级地面粗糙度类别甲级c类8.2 主体结构体系主体结构采用带钢管叠合柱钢筋混凝土结构框架-核心筒体系，形成双重抗侧力结构体系，分别由钢筋混凝土核心筒、外框架构成核心筒与外框架之间相互作用抗侧力体系，共同承担地震作用和风荷载所产生的水平剪力及倾覆力矩。楼盖采用钢筋混凝土梁板体系。典型层及加强层结构平面布置详8.2.6图，结构主要构件的几何尺寸及混凝土强度见表8.218.24。8.2.1 主要的抗震（风）设计思想根据我国相关规范规程对于建筑结构抗震设计的

41、要求，针对本工程的特点，结合相关超限工程的设计经验，就结构整体体系，抗震（风）设计思想如下：¨ 采用成熟体系，实施双道设防结构整体采用较为成熟且已被多项工程成功采用的双重抗侧的外框架+核心筒，满足结构抗震及抗风的设防要求。¨ 控制结构规则性通过平面及竖向结构合理布局，形成平面规则、均匀的总体结构方案，减低扭转效应不利影响，控制竖向刚度比，尽量避免薄弱层出现。¨ 提高外框二道防线安全水平通过增加外框梁截面，外框柱采用钢管叠合柱以提高外框架对结构整体刚度贡献率，降低结构对钢筋混凝土内筒的依赖，提高外框二道防线整体安全水平。¨ 运用动力时程补充分析由于结构自振

42、周期较长，在加速度反应谱的基础上，采用动力时程反应，对结构进行补充分析，充分考虑其高阶振型对结构整体的不利影响，相应提高结构薄弱部位的设计内力水平，满足规范要求。¨ 落实性能化设计目标整体结构及构件融入抗震性能化设计思想，关键、主要抗侧力构件满足中震弹性设计目标，外框柱、筒体满足所设定的大震性能目标，并有一定富余。¨ 重点部位及构件合理选型外框柱采用钢管叠合柱，加强梁柱节点合理设计。斜柱内设置芯柱，加强关键构件的抗震性能。8.2.2 钢筋混凝土核心筒混凝土核心筒从基顶伸至屋面，核心筒在强震下的延性是结构安全性的主要保证，为了改善钢筋混凝土延性，将于核心筒角部沿全高设置约束边

43、缘构件。减小墙轴压比，加强配筋、底部加强区筒体主要剪力墙设置芯柱等综合措施。由于建筑在酒店部分平面内收，使得该部分楼层核心筒y向刚度小于x向刚度，对y向刚度采取加强处理，以使筒体刚度平面布置均匀及对称。对筒体收进处在施工图阶段进行详细分析，并根据分析结果加强构造。8.2.3 钢管叠合柱钢管砼叠合柱具有抗震性能好、截面承载力高、构件尺寸小等特点。本工程钢管叠合柱采用高强度钢材q345和高强混凝土c70使钢与混凝土组合。其主要优点有： 1.钢管内浇筑高强度混凝土，钢管的约束作用克服了高强混凝土的脆性，同时，使管内混凝土的轴心抗压强度大幅提高，充分发挥了高强混凝土受压能力高的优势，从而减小柱截面尺寸

44、，增大使用空间。 2.由于钢管外钢筋混凝土部分承担的轴压力较小、轴压比低，通过配置适量的纵筋和箍筋，容易实现具有延性的大偏心受压破坏形态。 3.截面中部的钢管混凝土提高了柱的抗剪承载力，容易实现强剪弱弯。 4.钢管混凝土提高了节点核芯区的抗剪承载力，可简化核芯区构造，方便施工。 5.在轴压力和往复水平力作用下，由于钢筋混凝土的存在，延长了叠合柱从屈服到破坏的过程，提高了柱端塑性皎的转动能力，是叠合柱具有良好的的延性和耗能能力。 6.钢管内和钢管外都有混凝土，钢管壁不会发生屈曲。7.钢管外的混凝土可起防火作用。¨ 钢管叠合外框架梁柱节点设计外框架梁柱节点为重要节点，为保证梁、柱传力可靠

45、，抗震性能可靠，采用钢筋混凝土梁纵筋穿过叠合柱核心钢管锚固的构造，钢管上开孔在工厂完成，如下图所示：8.2.4 楼板体系各层楼盖均采用钢筋混凝土梁板体系。较大的板块以单向次梁分割，次梁支座避开筒体连梁。根据不同的使用功能和重要性，楼板厚度取值见下表：部位一般部位四角区域核心筒屋面地下室顶板（嵌固层）板厚（mm）110120120200200部位裙楼顶层裙楼顶层上一层大堂避难层板厚（mm）1801201201508.2.5结构构件主要尺寸及混凝土强度： 建筑标准层（地面）层高核心筒外墙厚度柱尺寸混凝土强度备注-51430064008001600×1600(钢管直径1200壁厚30)柱c

46、70、墙c60地下室27550075008001600×1600(钢管直径1200壁厚30)柱c70、墙c60塔楼与裙楼断开851008001600×1600(120025)柱c70、墙c60设备层、叠合柱顶层核心筒“芯柱”顶91043008001600x1600柱c70、墙c60框架柱采用芯柱111743007001500x1500柱c65、墙c60框架柱采用芯柱1843007001400x1400柱c65、墙c60框架柱采用芯柱1954006001400x1400柱c65、墙c60设备层202243006001400x1400柱、墙c60232743006001350x

47、1350 柱、墙c60282943005001300x1300柱、墙c60303143005001300x1300柱、墙c503237510070005001200x1200柱、墙c50斜墙、斜柱层3839510055005001100x1100柱、墙c50柱、墙内收层404237004001100x1100柱、墙c40434437004001000x1000柱、墙c40454737004001000x1000柱、墙c3048513700400900x900柱、墙c30523700400900x900柱、墙c30屋面收进层534000400900x900柱、墙c30酒店套房543600400900x900柱、墙c30屋顶设备层（两层通高）553300400900x900柱、墙c30屋顶停机坪注1：梁板均为c30。8.2.6 典型楼层平面示意图及层高示意图9 建筑结构超限情况说明9.1 建筑高度及高宽比根据jgj3-2010，6度区b级高度的钢筋混凝土框架-核心筒结构最大适用高度为210m。东方国际广场a塔为超b级高度的超限高层建筑。塔楼低区平面尺寸为44.7x44.7m，高区平面尺寸为44.7x36m，底部核心筒核心筒尺寸为23x19m，高区核心筒核心筒尺寸为23x13m。从嵌固层起算，高宽比为6.14。9.2