消防水池专项施工方案设计

1、目录1. 工程概况 12. 水文地质条件 12.1 地质条件 12.2 水文条件 13. 编制依据 14. 施工组织 24.1 施工准备 24.1.1 施工人员安排 24.1.2 机具设备配置情况 24.2 消防池施工准备 34.2.1 消防池轮廓放样 34.2.2 破除消防池范围内的构筑物 34.2.3 钢板桩施工 34.2.4 基坑开挖 34.2.5 基坑垫层施工 44.3 消防池主要工程施工 44.3.1 原材料进场和堆放 44.3.2 钢筋加工 44.3.3 钢筋绑扎 54.3.4 成品钢筋的保护 64.3.5 安全技术措施 74.3.6 质量通病防治措施 74.4 模板工程 74.4

2、.1 主要材料准备 74.4.2 施工方案 84.4.3 梁模板计算书 144.4.4 标准梁底模板验算 144.4.5 标准梁侧模板验算 194.4.6 侧墙模板计算书 244.4.7 柱模板计算书 284.4.8 模板及满堂架施工质量检查 324.4.9 混凝土施工 335 预留孔洞及预埋件制作 376. 质量保障措施 38387. 安全文明施工保障措施消防水池专项施工方案1. 工程概况本消防水池东临晋安河，距晋安河河岸5m西临六一路、南临东方航空公司,距离大约5.2m,北临新建湖东东路主体结构。东西走向尺寸大小：长15.45m, 宽为9.25m,储水方量252n3，结构有泵房和水房。基坑

3、开挖深度 35m,基坑 开挖尺寸17mx 11m具体顶面标高可根据现场残留的消防水池顶面测得，经测 量得到原有消防水池顶板标高为 7.292m,水池基底开挖标高3.9m，吸水槽处标 高2.9m，积水槽处标高2.4m，其余尺寸根据施工需要以及设计图纸确定。图纸 由东方航空公司提供。2. 水文地质条件2.1 地质条件东航消防水池工点地质主要是回填土、淤泥、原有建筑结构物基础、改河围护结构。13m为回填土、35m为淤泥、靠河和东航侧小部分有围护桩、支撑 梁和冠梁。2.2 水文条件该处东临晋安河，地下水丰富，56月为雨季，511月为台风多发季节， 往往会带来强降雨，上游放水或是涨潮均会带来水位上升，导

4、致基坑积水，影响消防池的土方开挖工作。3. 编制依据中国东方航空消防图纸资料。参考规范如下：3.1建筑设计防火规范（GB50016-2006，以下简称建规3.2建筑给水排水设计规范（GB50015-20033.3建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范（GB50242-20023.4工业金属管道施工及验收规范 （GB50235-973.5现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范（GB50236-983.6国家建筑标准设计图集（适合本工程范围）3.7机械设备安装工程施工及验收规范GB5027027 983.8通用阀门压力试验GB7 T13927-923.9电气装置安装工程按地装置施工及验收规范GB

5、50169-923.10建设工程施工现场供用电安全规范GB50194-934. 施工组织4.1 施工准备4.1.1 施工人员安排根据现场管理及施工需要，共配置人员28名。附表1:人员配置表序号主要人员名称人员配置情况备注1总技术质量负责人1名2施工进度、安全负责人1名3现场技术、质量主管1名4现场技术员、安全员各2名5测量人员2名6实验员1名7钢筋工（电焊工）6名8模板工6名9砼工6名10电工1名机具设备配置情况附表2:机具配置表序号施工机具名称机具配置情况施工部位1破碎锤1部构筑物凿除2200型挖机1部土方开挖325t吊车1部钢筋、模板吊运4振动棒2套砼浇筑5水泵2套抽水6钢筋切割机1台切割

6、钢筋7电焊机1台焊接8氧割设备1套切割钢筋9模板加工设备2套加工模板4.2 消防池施工准备4.2.1 消防池轮廓放样根据图纸尺寸、坐标放样，之后定点再用白灰划线。4.2.2 破除消防池范围内的构筑物首先探明和熟知该区域内的所有公用设施，女口：通信线、电缆电力线以及各 种管道，保证在施工的同时不破坏任何公用设施，做到安全文明施工；在根据地质资料探明消防池所辖区域内的构筑物，女口：消防池西面的钢筋混凝土建筑物基 础、晋安河一期施工过程中的围护桩、冠梁及支撑梁等。4.2.3 钢板桩施工基于安全和方便施工考虑，对于该消防池基坑采用12m长的拉森钢板桩围护，钢板桩采用打拔机施工。打桩前放线定位，撒上白灰

7、，打桩时确保钢板桩的 垂直度及连续性，以便于防止渣土和大部分水涌入，从而确保施工安全和基坑少 渗水。具体钢板桩布局图如下图所示190001000口吕ml:河 安 晋六一北路瀚池aocn主体结枸注：上册钢版槪紅备本图尺寸加计424 基坑开挖放坡开挖，土方及时运走，不可堆放在离基坑周边2m范围内；配备足够的水泵，开挖沟槽和积水坑以确保基坑积水量不影响施工，在抽水槽位置挖基槽长宽分别为9X 2,并形成大致45度，60度坡，在此槽北端挖积水槽以便积水能够 及时抽出，当开挖过程中遇到钢筋混凝土结构物时及时破除，现场技术人员随时观察周边变化情况，测量班做好周边钢板桩位移监测工作，做好各种预防工作， 确保施

8、工人员安全。基坑开挖过程中随时做好测量工作，当开挖至离基底20cm左右时进行人工清理，尽量保护好原状土，靠近六一北路侧须放坡开挖。基坑垫层施工验槽结束通过后，通过人工将基底摊平，同时支护好模板，并检测其牢固性 能，以免产生爆模现象，做好垫层厚度的测量工作，在模板边缘做好标记，以便 在打垫层过程中能更好的控制混凝土垫层的厚度，同时要确保沟槽尺寸的精确 性。待垫层的强度达到75鸠上时进行底板钢筋、及各柱的钢筋绑扎施工。4.3 消防池主要工程施工在钢筋、模板、混凝土施工前，要确保垫层清洁，检查模板的整洁和光滑度、 钢筋的清洁性。同时严格控制钢筋、模板的制作尺寸。钢筋工程本工程所用钢筋采用 HPB23

9、5( I级钢筋)、HRB335(U级钢筋)，现场设钢 筋加工场，所有钢筋加工在现场进行。4.3.1 原材料进场和堆放(1) 钢筋原材料进场 钢筋原材料，必须具备出厂合格证。收料员认真核查产地、批号、规格是 否与合格证相符，经确认无误后，方可收货进场。 钢筋进场按批检查验收。(2) 钢筋堆放钢筋堆放场地布置在现场空地处，下部用方木垫高上部用土工布覆盖。用标 识牌对钢筋规格、产地、使用部位、检验状态等进行标识，并设专人管理。4.3.2 钢筋加工 钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求。钢筋的表面确保洁净、无损伤， 油渍、漆污和铁锈等在使用前清除干净。不使用带有颗粒状或片状老锈的钢筋。 钢筋必须平直，

10、无局部曲折。调直钢筋时按下列规定执行： 采用冷拉方法调直钢筋时，1级钢筋的冷拉率不宜大于2% U级钢筋的 冷拉率不宜大于1% I级钢筋末端作180°弯钩，圆弧弯曲直径D不小于钢筋直径d的2.5倍， 平直部分长度不小于钢筋直径d的3倍。 U级钢筋末端需作90°或135°弯折时，U级钢筋的弯曲直径D不小于钢 筋直径d的4倍，平直部分长度按设计要求确定。 弯起钢筋中间部位弯折处的弯曲直径 D,不小于钢筋直径d的5倍。 箍筋的末端作成弯钩，弯钩形式按设计要求。433 钢筋绑扎(1) 准备工作核对半成品钢筋的规格、尺寸和数量等是否与料单相符，准备好绑扎用的20-22号火烧丝

11、、钢筋钩等绑扎工具和材料，并按各部位保护层的厚度准备好水 泥砂浆垫块，当保护层厚度小于或等于 20mm寸，垫块平面尺寸为30x 30mm当 保护层厚度大于等于25mm时，采用细石混凝土垫块，垫块平面尺寸为50x 50mm 墙柱的垫块采用水泥砂浆垫块。(2) 底板钢筋绑扎 底板钢筋采用加工场加工，现场焊接连接或是绑扎。钢筋连接时注意对防 水层的保护，同时注意接头位置符合规范要求。 要求四周钢筋交叉点每点扎牢，中间部位交叉点可相隔交错扎牢，绑扎时 以受力钢筋不位移为主要控制手段。绑扎时注意相邻绑扎点的铁丝扣要成八字型，以免钢筋歪斜变形。 根据底板的厚度，采用© 20的钢筋作为蹬筋，来固定

12、上层钢筋和保证两层钢筋间的间距。蹬筋梅花型设置，间距 1X1m 底板钢筋绑扎时弯钩应朝上，不得倒向一边，双层钢筋网的上层钢筋弯钩 要求向下。(3) 墙钢筋绑扎墙竖向钢筋放在内侧，水平钢筋放在外侧，上下及两端二排钢筋交叉点每点 扎牢，中间部分每隔一根相互成梅花式扎牢。 两层钢筋网之间梅花形设置 S型拉 筋。(4) 柱钢筋绑扎柱钢筋绑扎严格按照设计规范要求进行绑扎， 保证其垂直度，箍筋间排距均 匀，尺寸符合要求，保证绑扎牢固性，搭接符合设计要求(5) 顶板钢筋绑扎 顶板筋绑扎在梁底模安装好后进行，纵向受力钢筋出现双层或多层排列时，两排钢筋之间每隔1000mn垫直径20mm勺短钢筋(垫铁)，以保证钢

13、筋间的 净距离。箍筋的弯钩叠合处交错设置。 顶板钢筋交叉点采用22号火烧丝扎牢，梁板钢筋绑扎时，配置的钢筋级 别、直径、根数和间距要符合设计要求，绑扎的钢筋网不得有变形，松脱现象。 上层钢筋网片必须垫以足够的马凳，间距1m梅花形布置，以保证上层钢筋网位置的准确，钢筋网片绑扎前必须先弹线，以保证钢筋顺直，间距均匀。(6) 钢筋连接钢筋焊接前，必须根据施工条件进行试焊，合格后方可施焊。焊工必须有焊 工考试合格证，并在规定的范围内进行焊接操作。搭接焊：钢筋焊接使用的焊条，必须符合设计要求和有关规定。焊接成型时， 焊接处无水锈、油渍，焊缝饱满，焊缝长度及高度必须符合有关规定。钢筋接头 不设置在梁端、柱

14、端的箍筋加密区范围内。设置在同一物件内的受力钢筋焊接接 头必须相互错开。在任一焊接接头中心至长度为钢筋直径d的35倍且不小于500m区段内，同一根钢筋不得有两个接头。在该区段内有接头的受力钢筋截面 积占受力钢筋总截面面积的的百分率，受拉区不超过 50%受压区不限制。焊接 接头距钢筋弯拆处，不小于钢筋直径的 10倍，且不位于构件的最大弯矩处。搭 接焊接头外观检查结果，应符合下列要求：焊缝表面平整，不得有较大的凹陷、 焊瘤；接头处不得有裂纹；(7) 顶板预留洞口，泵房处预留洞口尺寸1mx 1m水池处预留洞口尺寸0.8m x 0.8m，此处须作加强筋。预埋管处同样需要配置加强筋。(8) 钢筋水平横纵

15、筋必须达到横平竖直，间距均匀，弯锚长度达到设计要 求，C25混凝土中，钢筋的锚固长度一般为 35d。箍筋制作过程中要考虑抗震与 非抗震要求。成品钢筋的保护(1) 成型钢筋运至施工现场按指定位置堆放，下垫方木堆放整齐，堆放高 度不宜过高，以防压弯钢筋。(2) 运输过程中注意轻装轻卸，不随意抛掷。(3) 未经设计许可，不在主筋上焊接预埋件。(4) 在安装钢筋的同时协调好各种管道及预留洞、预埋件的埋设工作，并对这些部位的钢筋按设计要求进行处理，不随意截断或挪动已安装好的成型钢 筋。(6) 对已安装完的钢筋加强保护，避免直接踩踏，避免雨淋，以防生锈， 特别注意负筋部位钢筋的保护。(7) 浇筑梁板混凝土

16、时，应在其上铺设临时通道。用©25钢筋焊制支架， 间距为1000mm上面铺设5cm厚木板；或采用脚手管及木板支搭。浇注混凝土 时，要设专人看护，发现钢筋位置出现位移时，要及时调整。混凝土浇筑时，临 时通道应随浇筑随拆除。435 安全技术措施(1) 钢筋加工场地要保持道路畅通，危险部位必须设置明显标志。(2) 搬运钢筋时，要注意前后方向在无碰撞危险或被钩挂料物，特别是避 免碰挂周围和上下方向的电线。(3) 钢筋加工棚中应将钢筋机械安全操作规程悬挂于明显的部位，每班开 始前，班组长应对当日的加工数量和注意事项做出明确的班前交底。(4) 钢筋加工、连接机械必须设置防护装置，注意每台机械必须

17、一机、一 闸、一箱、一漏电保护开关。(5) 所有操作人员必须持证上岗，熟识机械性能和操作规程。质量通病防治措施(1) 保护层水泥砂浆垫块厚度准确，垫块间距适宜，防止梁底柱侧露筋。(2) 对于顶板筋绑扎，水泥砂浆垫块一定要垫够，垫块间距不超过700mm 梅花形设置(3) 钢筋、骨架绑扎，缺扣、松扣数量不得超过绑扎数量的 10%且不集 中。骨架未绑扎前要检查钢筋接头数量， 如超出规范要求，要作调整才可绑扎成 型。(4) 为保证钢筋位置的准确，要在墙外边 100mn处设检查线，在浇筑混凝 土时，发现钢筋移位，及时调整。4.4 模板工程4.4.1 主要材料准备(1) 侧墙模板：模板由面板、模板背楞(竖

18、横向均采用双圆钢管248x 3.5组成，面板采用18mm厚竹胶板；支架由预埋系统及架体两部分组成，其 中预埋系统包括地脚螺栓、螺母、连杆及横梁。（2）框架柱模板：竹胶模板；（3） 顶板、中板及梁：扣件式脚手架（© 48x 3.5mm及扣件、18mn竹 胶板、50x 100mm 100x 100mn方木、钢管48 x 3.5mm和© 16对拉螺栓。442 施工方案（1）模板施工说明结构主要部位模板方案简述如下：顶板、中板及梁的模板采用18mm厚的竹胶板，扣件式满堂脚手架作为支撑 体系。 顶板面板采取厚18mm竹胶板，立杆采用© 48.3 x 3.6mm钢管，可调托架

19、 上方沿纵向设© 48.3的圆钢管，顶部沿横向铺设50x 100mn方木作为模板垫木 （间距300mm，最后铺设18mn竹胶板。立杆步距1.1 x 1.1m，水平横杆的垂直间 距为1300mm支架四边与中间每隔4跨设一道横向和纵向的竖向剪刀撑，同时 从板顶向下第一道水平杆、板底扫地杆处各设置一道连续的水平剪刀撑。 顶、中板梁下反梁，采用扣件式满堂脚手架，主梁范围内的立杆间距加密 为600x 600mm水平横杆垂直距离加密为 1000mm同时每隔6跨设置一道竖向 剪刀撑，可调托架上方沿纵向覆方木 250 x 100mm主龙骨（间距800mm,在纵 向方木顶部沿横向覆50x 100次龙骨

20、（间距200mm，最后在横向方木顶部布置 梁底模。梁侧模采用50x100mm的竖向方木（间距150mm、2道© 48钢管和2 道© 16的对拉螺栓进行加固。 四周墙壁及中墙壁以扣件式满堂支架作为支撑体系，侧墙采用 18mm厚的 竹胶板，竖向内背楞采用双钢管 248 x 3.5mm水平间距不大于200mm在面板 拼缝处加密，为并列2道钢管。横向外背楞采用双钢管2 © 48x 3.5mm间距为 500mm墙壁模板地脚螺栓采用25钢筋制成，间距1000mm布置，锚固深度为 150mm并与地面成45°夹角，同时在支架底部工字钢预埋一根 25钢筋固定。 柱模板采用

21、18mm厚的竹胶板，柱侧模板外设方木（次龙骨），柱次龙骨 外设2道10钢管（主龙骨），主龙骨四周各设置一道22对拉螺栓进行加固。顶板及中板模板支架计算书面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支 撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、 新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和 振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、 新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本计算书中，计算时按照顶板最大厚度1000mm®行设计计算，支架采用扣件式钢管脚手架，1.1mx 1.1m间距，步距1.3m,次楞采用5cmX 10cm方木，间

22、 距为300mm主楞采用钢管48 x 3.5mm间距为1100mm具体布置图见附件（1）计算参数中板及顶板模板采用18mm厚竹胶板，查建筑施工手册表8-56得，抗弯24强度 f=9.7N/mm，弹性模量 E=4680 N/mm。模板底设横向50x 100mn方木（次龙骨），方木间距300mm抗弯强度13N/m血 弹性模量9500N/mm。次龙骨下设纵向钢管48 x 3.5m（主龙骨），间距1100mm抗弯强度215N/m血 弹性模量 2.06 x 105N/mrri主龙骨下设支撑顶托，顶托放置在 48 x 3.5mm的扣件式钢管脚手架立杆 上，立杆间距1100x 1100mm步距1300mm根

23、据建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008查得：模板及其支架自重标准值 Gk=0.5KN/ m2新浇筑混凝土自重标准值24KN/m,采用泵送砼，浇筑速度为 60nVh，采用 插入式振捣器振捣。200mm厚新浇混凝土板自重标准值为 Gk=24x 0.2 = 4.8KN/ m2钢筋自重标准值 Gk： 1.1 x 0.1 = 0.11KN/ m施工人员及设备荷载因本工程用泵送混凝土，故计算时取均布荷载Qk =4.5KN/ m。顶板模板承受的荷载及组合如下：模板荷载标准值和设计值序号荷载名称标准值荷载分项系数设计值1模板自重20.5KN/m1.20.62新浇筑混凝土自重24 x 0.2=24K

24、N/mf1.25.763钢筋自重0.11KN/m21.20.1324施工荷载2取 4.5KN/m1.46.3合计12.792注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑， 故取 4.5KN/m2。(2)竹胶板模板计算、计算简图及计算模型的确定一块竹胶板宽度为0.92米，肋间距300mm简化为三等跨连续梁计算，取qF1F1f%f%s %3003D0300竹胶板模板计算简图用于强度验算的均布荷载设计值：qi= (0.6+5.76+0.132+6.3 ) X 0.01=0.128KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：q 2=(0.5+24 X 0.2+0.11) X 0.01=0.

25、0541KN/m、强度和挠度的检算截面惯性矩：33,bh 10 184I=4860mm截面抵抗矩：w 1bh2俘促2 一门3W=540mm6 6Km= -0.100 心=0.677。查建筑施工计算手册附表2-13得最大弯矩、扰度系数分别为:a.强度验算跨度/板厚=300/18 V 100,属小挠度连续板。弯矩:Mma=Kq1l 2=-0.1 X 0.128 X 3002=1152N- mm(T =M/W=1152/540=2.13N/mrV 9.7N/mni抗弯强度满足要求b.挠度验算3 =Kq230000EI=(0.677 X 0.0541 X 4004) /(100 X 4680X 486

26、0) =0.412mm =0.75mm400Q挠度满足要求经检算，模板满足强度、刚度的要求。(3) 次龙骨计算次龙骨采用50X 100方木，间距300mm主龙骨间距1100mm、计算简图及计算模型的确定次龙骨直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算, 计算简图见下图：1J " 1J次龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值：qi=( 0.6+5.76+0.132+6.3)X 0.3=3.84KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：q 2=(0.6+4.8+0.11) X 0.3=1.653KN/m、强度和挠度的检算截面惯性矩：bh3 50 10034I=4166667

27、mm截面抵抗矩：1bh2 50210023W=83333mm6 6查建筑施工计算手册附表2-13得最大弯矩、扰度系数分别为:Km = -0.100、Kw =0.677。a.强度验算弯矩:M=Kqil 2=-0.1 X 3.84 X 11002=464640N- mm2 2(T =M/W=464640/83333=5.57N/mm： f m=13N/mrn抗弯强度合格b.挠度验算查建筑施工计算手册附表2-13，挠度系数为3 =KW|2l 4/100EI=(0.677 X 1.653 X 11004) /(100 X 9500X 4166667) =0.414mm =1100=2.75mm7 -

28、<40° 挠度满足要求(4) 主龙骨计算主龙骨采用钢管2 X48X 3.5mm间距1100mm立杆支撑间距1100mm钢管48X 3.5mm其特性参数见下表:截面面 积. 2A cm截面惯性矩I cm 截面惯性矩: 截面抵抗矩:截面抵抗矩w cm回转半径ix cm回转半 径iy cm抗压强度fmN/mrn弹性模量2E N/mm面积矩_ 3Sx cm抗剪强度2fv N/mm5.0824.3810.1581.581.5821520600023.500125、计算简图及计算模型的确定由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算,计算简图见下图:1.1 1.1 1

29、.17777777主龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值：qi= (0.6+5.76+0.132+6.3 ) X 1.1=14.07KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：q 2=(0.5+4.8+0.11) X 1.1=5.951KN/m强度和挠度的检算查建筑施工计算手册附表 2-13得最大弯矩、扰度系数分别为:Km = -0.100、Kw =0.677。I=243800mmW=10160mma.强度检算弯矩:M=Kq1l2=-0.1 X 14.07 X 11002=-1702470N mm(T =M/W=1702470/10160=167.57N/mm： f $215N/mm fm强度满

30、足要求b.挠度检算3 =蚀 4/100EI=(0.677 X 5.951 X 11004) /(100 X 2.06 X 105 X 2.44 X 106)=0.117mmr t 11002.75mm400挠度满足要求。经检算，主龙骨满足强度、刚度的要求。(5) 立杆计算立杆采用48x 3.5mm钢冈管，立杆间距1100X1100mm步距1.3m。立杆荷载标准值和设计值序号何载名称标准值荷载分项系数设计值1模板自重0.5KN/m21.20.62新浇筑混凝土自重224x 0.2=4.8KN/m1.25.763钢筋自重0.11KN/m21.20.132 :4施工荷载取 4.5KN/m1.46.3合

31、计12.792注：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011规定,10m以下的支撑架可不计算架体自重。单肢立杆轴向力：N=(1.2 q恒 +1.4 q活)LxLyLx-单肢立杆纵向间距，取1100mmLy-单肢立杆横向间距，取1100mm2P=1.2 x q 恒+1.4 x q 活=12.792KN/m每根立杆承载面积为1100X 1100mmN=12.792X 1.1 x 1.1=15.48KN立杆稳定性检算单肢立杆承载力：N = A f-轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查建筑施工扣件式钢管脚手架 安全技术规范附录C采用；a-立杆横截面面积：A=n( 482-44.5

32、2) =323.75m ;f-钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=205N/mm；钢管回转半径：i=15.9mm；长细比：入=L/i=2.066 x( 1100+200) /15.9=168.9式中L为立杆计算长度L=y( h+2a) (h为横杆步距，a为立杆伸出顶层水 平杆长度，卩满堂支撑架立杆计算长度系数)查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C得，=0.353立杆的允许荷载为：N= ： A- F=0.353 X 323.75 X 205=23.43KNN=15.48KN< N=23.43KN立杆稳定性满足施工要求。因此，顶板模板支架经检算，均满足设计荷载要求。4.4.3 梁模板计算

33、书（1）计算参数梁模板采用18mm厚竹胶板，查建筑施工手册表 8-56得，抗弯强度 9.7N/mm，弹性模量 4680 N/mm，查建筑施工计算手册附表 2-48得，2fv = 1.2N / mm。梁底模板下设横向 100X 100mm方木（次龙骨），间距150mm抗弯强度2、 .413N/mm,弹性模量 9500N/mm,查建筑施工计算手册附表2-48得，fv = 1.4N / mrri。次龙骨下设纵向钢管48 X 3.5mm （主龙骨），标准梁处间距600mm抗弯强 度215N/m血 弹性模量2.06 X 105N/m,查建筑施工计算手册附表 2-48得,2fv =125N / mm 。主

34、龙骨下设支撑顶托，顶托放置在48X 3.5m m的扣件式脚手架立杆上，立 杆间距标准梁处0.45 X 0.45m，步距0.6m。梁侧模板外设竖向50X 100mn方木（次龙骨），间距200mm抗弯强度13N/mri， 弹性模量9500N/mm查建筑施工计算手册附表 2-48得，化=1.4N/mm2。标准梁次龙骨外设横向2道（每道2根）48X 3.5mm钢管（主龙骨）间距 600mm上端钢管距离梁转角处 100mm下端钢管距离梁底 100mm抗弯强度 215N/m血 弹性模量 210000N/m血 查建筑施工计算手册附表 2-55得，2fv = 120N / mm。梁主龙骨两钢管间各设置一道16

35、对拉螺栓，净截面积 A=144.1mrH竖向 间距标准梁为400mm横向间距600mm查建筑施工计算手册附表 2-57得 ftb =170N/mm2。混凝土自重rc=24KN/m,采用泵送砼，插入式振捣器振捣。本计算书以标准顶梁900X 1600mm为例进行检算。4.4.4 标准梁底模板验算（1）竹胶板模板计算、计算简图及计算模型的确定一块竹胶板宽0.92米，肋间距200mm按四跨连续梁计算，计算简图如下:J II II II J II0.20 0.20 0.20 0.20丿“Am梁底模板计算简图梁底模板荷载标准值和设计值序号何载名称标准值荷载分项系数设计值1 :模板及支架自重0.5KN/mi

36、1.2 :0.62新浇筑混凝土自重24X 0.5=12KN/mf1.214.43钢筋自重20.11KN/m1.20.1324振捣混凝土产生何载取 2KN/m1.42.8合计17.932用于强度验算的均布荷载设计值：qi= (0.6+14.4+0.132+2.8 ) X 0.01=0.179KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：q2= (0.5+12+0.11 ) X 0.01=0.126KN/m、强度、挠度和剪力检算 取10mm宽板条作为计算单元，查建筑施工计算手册附表2-14得弯矩系数 KM =-0.107、 Kv =-0.607、 K0.632截面惯性矩:截面抵抗矩:a.强度验算,bh3

37、10 183I=12 12W型迪4=4860mm3=540mm跨度/板厚=200/18<100,属小挠度连续板。弯矩:M=Kq1l2=-0.107 X 0.179 X 2002=-766.12N mm(T =M/W=766.12/540=1.42N/mm2c fm=9.7N/mm2抗弯强度满足要求。b.挠度验算3 =KW|2l 4/100EI=0.632 X 0.126 X 2004/(100 X 4680X 4860) =0.056mm200，=0.5mm400二挠度满足要求。C.剪力验算剪力：V=Kql=-0.607 X 0.179 X 200=21.731NT maX=3V/2bh

38、=3X 21.731/(2 x 10X 18) =0.181N/mnn<fv=1.2N/mnn .剪力满足要求。经检算，梁底模板满足强度、刚度和剪力的要求(2) 次龙骨计算次龙骨采用100X 100方木，间距200mm主龙骨间距600mm、计算简图及计算模型的确定由于主龙骨间距600mm梁宽300mm次龙骨外边两侧悬臂150mm150 av=0.4，因此，近似按二跨连续梁计算。600 I计算简图见下图:0.45'0.45梁底次龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值：q1= (0.6+14.4+0.132+2.8 ) X 0.2=3.5864KN/m用于变形验算的均布荷载标准值：

39、q2= (0.5+12+0.11 ) X 0.2=2.522KN/m、强度、挠度和剪力验算查建筑施工计算手册附表2-12得弯矩系数Km=-0.125，扰度系数Kw=0.521，剪力字数K/=-0.6251 1截面惯性矩：I bh3100 1003 = 8333333mm4121211截面抵抗矩： W bh2100 100 166667mm 366a. 强度验算弯矩:M=Kq1l2=-0.125 X 3.586 X 4502=-90770.63N mm(T =M/W=90770.63/166667=0.545N/mm< fm=13N/mm2抗弯强度满足要求b. 挠度验算s =Kq2l 4/

40、100EI=0.521 X 2.522 X 4504/(100 X 9500X 8333333) =0.0068mms =450/400=1.125mm； ：挠度满足要求。c. 剪力验算V=Kvqil=-0.625 X 3.5864 X 450=1008.675NT maX=3V/2bh=3X 1008.675/(2 X 100X 100) =0.151N/mnn< fv=1.4N/mnn 剪力满足要求。因此，次龙骨满足强度、刚度和剪力的要求。(3) 主龙骨计算主龙骨采用钢管48 X 3.5mm，间距600mm立杆支撑间距600mm、计算简图及计算模型的确定由于次龙骨较密，简化计算主龙骨

41、近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算。计算简图见下图：梁底主龙骨计算简图用于强度验算的均布荷载设计值：qi (0.6 14.4 0.132 2.8) 0.6 二 10.759KN / m用于变形验算的均布荷载标准值：q2 (0.5 12 0.11) 0.6 二 7.566KN /m、强度、挠度和剪力验算 查建筑施工计算手册附表2-14得弯矩系数Km=-0.100 ,扰度系数 如0.677,剪力系数2-0.600截面惯性矩：l=121900mm 4截面抵抗矩：W=5079.2mma. 强度验算弯矩： M rKMq*2 二-0.100 10.795 600-388620 N mmM 3886202

42、38.25N / mm :：fm=215MpaW 10160抗弯强度满足要求b. 挠度验算Kw q2 l4100EI40.677 7.566 60045100 2.06 105 121900二 0.264mm=600400=1.5mm挠度满足要求。c. 剪力验算V =KVqil =0.600 10.759 600 = 3873.24 Nmax2V 2 3873.24 _ Amax ：" f v1016= 7.62N/mm2. fv =125N / mm2剪力满足要求。因此，主龙骨强度、刚度和剪力满足要求(4) 立杆计算设计荷载检算立杆间距0.45 x 0.6m，横杆步距0.6m。单肢

43、立杆轴向力：N=(1.2 q 恒 +1.4 q 活)LxLyLX-单肢立杆纵向间距，取600mmLY-单肢立杆横向间距，取450mmP=17.932KN/m每根立杆承载面积为450X 600mmN=5.18X 0.45 X 0.6=4.84KN立杆稳定性检算单肢立杆承载力：N = ' A fcp-轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查建筑施工扣件式钢管脚手架 安全技术规范附录E采用；2 2 2A-立杆横截面面积：A=n( 48 -44.5 ) =323.75mm ;f-钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=205N/mm；钢管回转半径：i=15.9mm；长细比：入=L/i=2.846 X（ 11

44、00+200） /15.9=232.7式中L为立杆计算长度L=y（ h+2a） （h为横杆步距，a为立杆伸出顶层水 平杆长度，卩满堂支撑架立杆计算长度系数）查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 C得'=0.312立杆的允许荷载为：N= ： A- F=0.312 X 323.75 X 205=20.71KNN=4.84KN< N=20.71KN立杆稳定性满足施工要求。因此，梁底模板支架经检算，均满足设计荷载要求。4.4.5 标准梁侧模板验算（1）侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇 筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即

45、为新浇筑混凝土的 最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和 实践，可按下列二式计算，并取其最小值：1F =0.22cH式中：F 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）;丫 c- 混凝土的重力密度（KN/m 3 ）取24KN/m 3 ;10-新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时， 可采用t=200/（T+15）计算，T混凝土的入模温度，取25 C ；所以 t=200/（25+15）=5h ;V 混凝土的浇灌速度（m/h），取0.8m/h ;H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）:Hmax=0.5mB 1-外加剂影响修正

46、系数，不掺外加剂时取1;掺具有缓凝作用外剂取1.2 ；B 2 混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mmi时，取0.85 ;混凝土 塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm时，取0.85 ; 5090mni时，取1; 110 150mrr时，取 1.15。此处取 1.15。1 _F =0.22 ctoSM =0.22 24 5 1.2 1.15-2 = 51.515KN / m2F 二 CH =24 0.6 “4.4KN / m2取上式中的最小值：F=14.4kN/ m 2作为模板侧压力的标准值，2F 侧=14.4 1.2 = 17.28KN/m侧压力的有效高度为：h = F = 1728 =

47、 ?c242振捣砼侧压力：卩振=4 1.4二5.6KN / m2"斗 5 =F 侧 + 卩振=17.28+ 5.6 =22.88KN/m侧压力：2q2 二 F =43.2KN /m2(2) 面板计算计算简图及计算模型的确定一块竹胶板，其外侧肋间距 150mm面板长度超过四跨，按四跨连续梁计用于强度验算的荷载设计值：2q1=0.02288N/mmX 1mm=0.02288N/mm用于变形验算的荷载标准值2q2=0.0432 N/mm x 1mm=0.0432N/mm强度、挠度和剪力验算查建筑施工计算手册附表2-14得：心 一0.107,心=0.632, Kv 一0.607截面惯性矩：I

48、二朋二口8 =486mm412 12截面抵抗矩： W=23.432 1002一18 =54mm36 6a. 强度验算：弯矩： M max KmI2 =-0.107 0.02288 1502 =-55.084N mm 一 _ M = 55.084 = 1.02N / mm2 ： fm 二 9.7N / mm2W 54梁侧模面板强度满足要求。b. 挠度计算：KW q2 l40.632 0.0432 1504100EI100 4680 486W 20.061mmr , 200 n _-0.5mm4007 4 .梁侧模面板挠度满足要求。c. 剪力验算：-max32bhV 工心如=-0.607 0.02

49、288 150 =-2.08N3 2.08 =0.174N/mm1 支座弯矩：M 支二- q3h-17160 N mm ： f1.2N /mm22 1 18梁侧模板剪力满足要求。因此，梁侧模板强度、挠度和剪力满足要求。(3) 次龙骨计算次龙骨采用50x 100mm方木，竖向布置，间距为150mm主龙骨用2道48 x 3.5mm钢管与竖肋夹牢，竖向设置 2道，主龙骨间距600mm上端钢管距离梁 转角处100mm下端钢管距离梁底100mm、计算简图及计算模型的确定次龙骨为单跨两端悬臂梁,I 0.10770.10梁侧次龙骨计算简图用于强度验算的荷载设计值：2q3=0.02288N/mmX 150mm

50、=3.432N/mm 用于变形验算的荷载标准值2q4=0.0432 N/mm x 150mm=6.48N/mm、强度和挠度的检算截面惯性矩：bh3 50 10034I=4166667mm12 12截面抵抗矩：2 2bh2 50 10023W=83333mm6 6a.强度验算h 100 t n= =0.167l 600一1, 2、3.432汉 6002 (1-4汉 0.1672)- c 跨中弯矩：M 跨q3(1-4n ) ：137211.3.3N mm8 8M MAX =137211.3N mmM max 137211.3221.65J/mm : fm =13N / mmW 83333Q二汀m强

51、度满足要求。b.挠度验算端部挠度：端二黠曰祈）6.48 100 60024 9500416666600彳匚；.丁端1.5mm400400跨中挠度：-1 6 0.167 3 0.167) 0.11mm46.48 600跨二屯(5-24n2)6.48 600(5-24 0.1672) = 0.239mm384 EI384 9500 41666676001.5mm400400端卜跨订挠度满足要求。c.剪力验算：Vmax3.432 6002= 1029.6Nmax3V2bh30.31 N /mm2 :fv =1.4N /mm22 50 100max-剪力满足要求。因此，梁侧次龙骨强度、刚度和剪力满足要

52、求。（4）主龙骨计算主龙骨用2道48x 3.5mm钢管与次龙骨夹牢，竖向设置 2道，外肋间距 600mmk端钢管距离梁转角处100mm下端钢管距离梁底100mm在主龙骨外侧设 置2道© 16对拉螺栓将其拉紧，对拉螺栓竖向间距 600mm横向间距600mm、计算简图及计算模型的确定主龙骨按三跨连续梁计算，竖肋传递来的集中荷载，简化计算为均布荷载。计算简图如下：0.60 0.60 0.60JWrr丿丿切梁侧主龙骨计算简图用于强度验算的荷载设计值：2q5=0.02288N/mmX 600mm=13.728N/mm用于变形验算的荷载标准值：2q6=0.0432 N/mm x 600mm=25.92N/mm查强建筑施工计算验算附表站4得：弯矩系数K-0.10Q挠度系数Kw =0.677剪力系数Kv=-0.600截面惯性矩： -44- -444I=2(d -dj= 2(48 -44.5 )= 136101.92mm6464截面抵抗矩：w I 136101.923W= =5670.9mmr24a.强度验算弯矩：2 2M max =-KMq5l 2 1.2(背楞冲孔系数)=-0.10