超高模板支架施工方案

1、、工程概况本工程位于湾头大桥北岸东侧，原为庄桥摩托车轮厂和庄桥庄桥砖瓦厂地 块，设置地下室一层，地上结构两层，框架结构。± 0.000 相当于绝对标高为黄 海标高3.800m。本方案为地下室超高模板支架搭设方案普通模板支架方案另 详，施工必须按专家论证后的施工方案进行，情况如下：1超高部位交 轴/ CCCD轴。2超高部位底板标高为-5.100m，顶板标高为5.800m。模板支 架搭设高度为10.9m。立杆落在地下室底板砼结构上。3超高部位屋面梁最大 跨度为 18m。本工程地下室超高部位各梁断面为 300X 500, 300X 600, 300X 850, 400X 1200,450X

2、 1200矩形柱截面尺寸为 500X 500,550X 550,600X 600 板厚为 130mm 地下室框架柱、梁、板砼强度等级为 C35地上结构框架柱、梁、板砼强度等级 为 C25，。二、施工部署与材料要求根据本工程的结构类型特点结合本公司的技术设备力量， 对本工程的部署如 下：地下室顶板或上部各层楼板以变形缝与后浇带为界， 分工段流水作业。 柱子 按层高分段支模、 绑扎钢筋及浇捣商品混凝土， 每层柱的水平施工缝留于楼层的 楼面梁底下50mm处。柱子混凝土采用塔吊吊斗运输，插入式振捣器分层浇捣密 实。楼、屋面的梁、板采用泵送商品混凝土，分别用插入式、平板式振捣器振捣 密实。地下室和楼层采

3、用钢管模板支架， 材料要求如下：1梁与板的模板支架的 立杆、水平杆及剪刀撑用钢管48X 3.5，壁厚不得小于3.2。2大梁的底模 用18厚九夹板加方木楞50X 70mm或48X 3.5钢管，方木楞下为横向钢管48 X 3.5支于立杆上。3梁的侧模用18厚九夹板，用50X 70mn方木楞加固。4 柱模板分4块组合拼装，柱模用18厚九夹板加50X 70mm方木楞，外加48X 3.5 钢管箍扣件夹头固定。搭设及计算依据为国家行业标准?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范?JGJ130-2001、?建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程? DB33/1035- 2006、?建筑施工模板技术标准?JGJ16

4、2-2021、?建筑施工平安检查标准?JGJ59- 99、?木结构设计标准?GB50005- 2003及建筑结构施工图纸三、施工工艺流程与立杆间距表施工地下室底板一测量放线一立钢管支撑架一测量放线定标高、轴线一分段施工柱子支标高为-0.67m处梁底模绑扎梁钢筋浇捣梁砼支标高为2.570 m处梁底模一绑扎梁钢筋一浇捣梁砼一支标高为5.800m处梁底模一绑扎梁钢筋-支顶板板模板一绑扎板筋一浇捣梁板砼一养护一拆模。超高模板支架立杆间距表名称截面尺寸纵距横距楼板h=130< 880< 810梁bx h300x500< 880见详图300x600< 880见详图底模下1根立杆30

5、0x850< 440见详图底模下1根立杆400x1200, 450x1200< 440见详图底模下2根立杆说明：1、施工活载，加砼浇捣活载按 3KN/m。2、板底立杆与横杆的连接扣件均需采用双扣件。梁下中立杆与横杆连接 采用双扣件。3 、当梁高大于700mm寸，应设对拉螺栓。4 、如有未注明的梁按就高就近的原那么参考此表四、混凝土墙、柱模板搭设一混凝土墙模板支架搭设本工程砼墙板与楼板均采用木模板，承重架为© 48x3.5钢管满堂架子，用对拉螺栓进行墙模加固。1组合式木模均需按施工图进行配模 制作，九夹板制作时要直边统角，保证模板组合 拼装平直缝密，并编号。0.000非人防

6、顶板2立模前对施工缝进行处理，去除浮浆和松动石子,必要时锤子凿毛3砼对模板的侧压力较大，故需在模板内外用对拉螺杆和模板连接使其 固定，螺杆用© 12纵横间距40卜500，在定位外模时用短钢筋焊于螺杆上，使 模板尺寸正确。4楼板上满堂脚手架作为墙模支撑，既用于上层梁板承重架，也作为砼墙浇捣的操作架满堂脚手架立杆间距详见模板支架立杆间距表。竖向每层步距一般约为1800,用© 48x 3.5钢管纵横向设剪刀撑。二混凝土柱模板支架搭设 柱模板配一套，当型号不一致时作局部调整。 柱模板分4块组合拼装，为加快周转和确保砼柱节点砼质量和外形顺直， 在接头部位高1.2m处柱模不随下部柱模撤

7、除。 立模前后先在基层上弹出纵横轴线和周边线，浆木框固定在砼基层面上， 并在木框上标出柱中线，柱模四周方木需固定在已找平的木框外表上， 这样柱模 位置正确，模板上口平直，为防止底部“跑浆、“吊脚提供有效措施，柱模详 见以下图v600柱夬棋謀践对于断面小于600的柱子，每边用二根竖向方木，柱箍采用4850700, 单根钢管，每节点二只扣件式夹头固定，对于断面大于 600的柱子用35根方 木，柱箍4860双根钢管，二边加12对拉螺杆(如图)。对于断面大于等于 1000的柱子，侧模用57根方木，在水平钢管箍外侧用12对拉螺杆固定。五、混凝土梁板模板支架构造(一)钢管模板支架构造心二五、混凝土梁板模板

8、支架构造(一) 立杆(1) 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。 纵向扫地杆应采用直角扣件固定在 距底座上皮不大于200m处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠 纵向扫地杆下方的立杆上。(2) 模板支架除底层步距约为1.8m，其余步距1.21.8m。立杆纵距与横距 必须按立杆间距表施工。(3) 立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。 对接、搭接应符合以下规定： 立杆上的对接扣件应交错布置，错开500m以上，两根相邻立杆的接头不 应设置在同步内；0搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的 边缘至杆端距离不应小于100mm二 水平杆1水平杆接

9、长宜采用对接扣件连接。对接、搭接应符合以下规定： 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同 跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm各 接头至最近主节点的距离不宜大于纵距确实 1/3 ； 搭接长度不应小于1m,应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边 缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于 100mm。2主节点处必须设置二根纵、 横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁撤除。3每步的纵、横向水平杆应双向拉通。三剪刀撑1纵、横向竖向剪刀撑设置见平面图，由底至顶连续设置；2竖向剪刀撑斜杆与地面倾角宜在 45 60之间。倾角为 45 时，剪刀撑 跨越立杆的

10、根数不应超过 7根；倾角为60 时，那么不应超过 5根；3剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；4剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣 件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm；四支架的拉结 模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件墙、板、柱等通 过连墙件进行可靠连接的所有柱。 沿竖向隔步拉结， 梁按结构层每层设置， 水平 间距为每四根立杆设一拉结点。拉结件见拉结详图。六、模板支架施工要点钢管模板支架施工要点一 模板支架搭设1立杆的垫板均应准确地放在定位线上；立杆底用木契挤紧。2模板支架必须设置纵、横向扫地杆。3扣件安装：扣件规格必须与钢管外径相匹配；在主节点处固定横向

11、水 平杆、纵向水平杆、 剪刀撑等用的直角扣件、 旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm(4) 模板布置：跨度超过4m的梁考虑起拱值，梁底模按2/1000起拱。(5) 验收模板支架投入使用前，应由工程部组织公司工程部参加对搭设高度、 立杆的 间距、步距、立杆垂直度、扣件拧紧、扫地杆设置、拉结点设置、立杆搭接方式、 剪刀撑的设置、以及材料的合格证书与检测报告进行验收。验收合格才能投入使 用。(二)撤除(1)底模及其支架撤除时的混凝土强度应符合下表要求。构件类型构件跨度(m到达设计的混凝土立方体抗压 强度标准值的百分率(%板>2，<

12、; 8> 75> 8> 100梁< 8> 75> 8> 100悬臂构件> 100梁墙侧模板撤除时间，目前季节为1.52天(2) 撤除作业必须由上而下逐步进行， 严禁上下同时作业。分段撤除的高 度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层撤除， 严禁先将连接件全部或数步撤除后再撤除支架。(3) 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。七、质量平安管理要求1模板支架搭设和撤除人员必须是经过按现行国家标准 ?特种作业人员平安 技术考核管理规那么?(GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检， 合格者方可持证上岗。2搭设模板支架人

13、员必须戴平安帽、系平安带、穿防滑鞋。3模板支架使用期间，不得任意撤除杆件。4当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与撤除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。5混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发 现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业， 情 况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。6混凝土浇筑应从中间向两端同时均匀浇捣，大梁进行分层浇捣。7工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准?施工现场临时用电平安技 术标准?(JGJ46)的有关规定执行。8在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和

14、专人看守。9模板支架撤除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非 操作人员入内。10梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。八、混凝土梁模板支架承载力验算(L450X1200)、工程概况新浇混凝土梁板特性超高新浇混凝土楼板厚度(mm)130混凝土梁截面尺寸(mm)【宽滴】450X1200模板支架高度H(m)10.9、模板支撑体系设计混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向立杆纵向间距la(mm)440立杆横向间距lb(mm)950模板支架步距h(mm)1800楼板立杆纵向间距la(mm)880楼板立杆横向间距lb'(mm)810梁左侧立杆距梁中心线距离 (

15、mm)475梁底增加承重立杆根数2梁底增加立杆的布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm)330,620梁底立杆支撑方式双扣件每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑小楞根数4设计简图如下:< v*fV*:LonJ4 jTLLL nJft 10海 本耳萍详邸昨说折模板设计平面图模板设计立面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m 2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值(kN/m 3)24钢筋自重标准值(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m

16、2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m 2)2风荷载标准值d<(kN/2m )根本风压«o(kN/m )重现期50年一遇0.50.187城市宁波市风荷载高度变化系数疋地面粗糙度B类(田野、乡村、丛 林、丘陵及房屋比拟 稀疏的乡镇和城市郊 区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数缶支架模板支架状况敞开式0.533风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.35四、模板验算模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)600

17、0取1.0m单位宽度计算。计算简图如下:45iS15kN/m45iS15kN/m45.915kN/mL150JL150JrHrd12)13)W=bh2/6=1000 X82/6=54000mm3,匸bh3/12=1000 X83/12=486000mm4q=Y艺 qk+1.4 艺Qk=1.35 粒.3+(24+1.5) 1.2 *0+1.4 (1+2) *0=45.915kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1 >45.915 0J52=0.103kN m(max=Mmax/W=0.103 X06/54000=1.913N/mm2<m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算

18、Qmax=0.6ql=0.6 45.915 0.15=4.132kNTax=3Qmax/(2bh)=3 4.132 103/(2 1000 X8)=0.344N/mm2<V=1.4N/mm2 符合要求！3、挠度验算vax=0.677ql4/(100EI)=0.677 45.915 1504/(100 6000 >486000)=0.054mmvax=0.054mm< v =minl/2§010=min150/250, 10=0.6mm 符合要求！4、支座反力R1=R4=0.4ql=2.755kN, R2=R3=1.1ql=7.576kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨

19、连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)50 X 70次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm 3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞自重荷载：q= YQ=1.35 >0.01=0.014kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：q2= y 艺 NGk+1.4 艺 Nk=1.35 (0.3+(24+1.1) 0.13)+1.4 (1+2) (0.475-0.45/2)/2=1.126kN/m梁右侧楼板传递给次楞荷载：q3= y 艺 NGk+1

20、.4 艺 Nk=1.35 (0.3+(24+1.1) 0.13)+1.4 (1+2) (0.95-0.475-0.45/2)/2=1.126kN/m梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=w?NGk=1.35 0.5 (1.2-0.13)=0.722kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载： q5=w?NGk=1.35 0.5 (1.2-0.13)=0.722kN/m q=max2.755/1.0+0.014+1.126+0.722 7.576/1.0+0.014,2.755/1.0+0.014+1.126+0.722=7.589kN/m计算简图如下：uiuiuuiuiuuiuiuuiuiummmiui

21、uuumummuL4401rH1、强度验算Mmax=0.1ql2=0.1 >7.589 0L442=0.147kN m(max=M max/W=0.147 X06/40833=3.598N/mm2<f=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6 7589 >.44=2.004kNTax=3Qmax/(2bh0)=3 >2.004 1000/(2 50>70)=0.859N/mm222Tax=0.859N/mm <f1.3N/mm符合要求！3、挠度验算vax=0.677ql4/(100EI)=0.677 7.589 4404/(100 9

22、000 Xl429170)=0.15mmvax=0.15mm< v =minl/2§0 10=min440/250 , 10=1.76mm符合要求！4、支座反力计算梁底次楞依次最大支座反力为：R1=1.1 .755+0.014+1.126+0.722) 0.44=2.235kNR2=1.1 (7.576+0.014) 0.44=3.673kNR3=1.1 (7.576+0.014) 0.44=3.673kNR4=1.1 .755+0.014+1.126+0.722) 0.44=2.235kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm) 48X3主楞材料自重(

23、kN/m)0.033主楞截面面积(mm2)424主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm 2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm 3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重荷载：q1=Yq=1.35 0.033=0.045kN/m计算简图如下：QWkl册T1 H畀!畀1仆H1 V 1V 11V II11 1Im 1111p 1 “m1111j u JI It Up1113302X国12901聖+Z235klN3.673kN3.673KN2235kN1、强度验算Mmax=0.163kN m(max=M max/W=

24、0.163 >106/4490=36.199N/mm2< m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=3.68kNTax=2Qmax/A=2 X3.68 X000/424=17.356N/mm2Tax=17.356N/mm2wV=125N/mm2符合要求！3、挠度验算vax=0.035mm< v =min1/250 10=min330/250, 10=1.32mm 符合要求！4、支座反力支座反力依次为 Ri=0.056kN,R2=5.874kN,R3=5.874kN,R4=0.056kN七、纵向水平钢管验算纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。八、扣件抗滑验算是否考虑

25、荷载叠合效应是扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8最大支座反力Rmax=5.874kN1.05 Rmax=1.05 爲.874=6.167kN, 6.167kN < 0.8 X 12.0=9.6kN 在扭矩到达4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算H/Lb=10.9/60=0.182v 5符合要求！十、立杆验算钢管类型 48X3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压、弯强度设计值f(N/mm 2)2051、长细比验算h/la=1800/440=4.091, h/lb=1800/950=1.895,查附录 D，

26、得k=1.163,卩=1.299 lo=maxk M h+2a=max1.163 恢99 X800, 1800+2 >50=2719mm 入=/i=2719/15.9=172< 入=210长细比符合要求！查?规程?附录C得© =0.242、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算la=0.44m, h=1.8m，查?规程?表 得恤=0.166因风荷载沿模板支架横向作用，所以 b=la=0.44m, b/h=0.44/1.8=0.244通过插入法求n得n =0.95甲 w0d2=1X).5 j0.0482=0.001 , h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求Q,

27、得炉=1.2因此 幽=恤 酎(1- nn( 1-n )=0.166 x 120.9(370(1-0.95)=3.874(j5= ©w pstw=0.166 3.874=0.643比=0.7 ztew0=0.7 为 >0.643 0.5=0.225kN/m22) 整体侧向力标准值计算2比=0.7 0=0.7 为 X1 >0.5=0.35kN/m23、稳定性验算Kh=1/1+0.005 (10.9-4)=0.9671) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut = YNGk+1.4 XNk):R1=0.056+1.35 (0<3+(24+1.1) 0.13)区44+1.

28、4 (1+2) )/2)+1.35 0.15 10.9=4.364kNR2=5.874+1.35 0.15 魁0.9-1.2)=7.838kNR3=5.874+1.35 0.15 魁0.9-1.2)=7.838kNR4=0.056+1.35 (0<3+(24+1.1) 0.13)区44+1.4 (1+2) 0.44 (0.81/2+(0.95-0.475-0. 45/2)/2)+1.35 0.15 10.9=4.364kNNut=maxR1,R2,R3,R4=max4.364, 7.838, 7.838, 4.364=7.838kN1.05Nut/( © A旳=1.05 7.8

29、38 103/(0.24 424 >0.967)=83.664N/mm2< f=205N/mni 符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nu= YNGk+0.85 x 1.4 N :R1=4.212kN, R2=7.736kN, R3=7.736kN, R4=4.212kNNut=maxR1,R2,R3,R4=max4.212, 7.736, 7.736, 4.212=7.736kN2 2Mw=0.85 x 1.4 Lah2/10=0.85 K4 0.225 0.44 1.82/10=0.038kN m1.05Nut/( © AH+M w/W=1.05 7.73

30、6 103/(0.24 424 >0.967)+0.038 106/(4.49 1)03)=91.082N/mm2< f=205N/ mm2符合要求！4、整体侧向力验算结构模板纵向挡风面积AF(m2)33F=0.85AFwkla/La=0.85 83X0.35 %.44/80=0.054kNNi=3FH/(m+1)Lb=3 X.054 X0.9/(34+1) 60=0.001kN(T =(1.05N+N1)/( © AK=(1.05 X736+0.001) 1X/(0.24 4X4 X).967)=82.587N/mm2< f=205N/mm2符合要求！九、混凝土板

31、模板支架承载力验算、工程概况新浇混凝土板特性超高新浇混凝土楼板厚度(mm)130模板支架高度H(m)10.9模板支架的纵向长度La(m)80模板支架的横向长度Lb(m)60、模板支撑体系设计立杆纵向间距la(mm)880立杆横向间距lb(mm)810纵横向水平杆步距h(mm)1800次楞布置方式平行于立杆纵向方 向次楞间距(mm)270荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.8设计简图如下:模板设计平面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m 2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重标准值(k

32、N/m 3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m 2)2风荷载标准值伙(kN/m2)2根本风压?0(kN/m )重现期50年一遇0.50.187城市宁波市风荷载高度变化系数陋地面粗糙度B类(田野、乡村、丛 林、丘陵及房屋比拟 稀疏的乡镇和城市郊 区)1模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)10风荷载体型系数缶支架模板支架状况敞开式0.533风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板10.35四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度(mm)18模板抗弯强度设计值fm(N

33、/mm2)15模板抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000取1.0m单位宽度计算。计算简图如下:9l01kN/m9l01kN/m9SkNAnL2701L2701rHrdW=bh2/6=1000 X82/6=54000mm3,匸bh3/12=1000 X83/12=486000mm4 q=Y艺 qk+1.4 艺Qk=1.35 粒.3+(24+1.1) 0.13 X0+1.4 (1+2) 1.0=9.01kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql2=0.1 )9.01 0.272=0.066kN m(max=Mmax/W=0.066)106/54000=1.216N

34、/mm2<m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.6ql=0.6 901 0.27=1.46kNTax=3Qmax/(2bh)=3 146 103/(2 1000 X8)=0.122N/mm2<f=1.4N/mm2 符合要求！3、挠度验算vax=0.677ql4/(100EI)=0.677 9.01 2704/(100 6000 >486000)=0.111mm vax=0.111mm< v =minl/250 10=min270/250, 10=1.08mm 符合要求！五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm)50 X 70

35、次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗弯强度设计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm 3)40.833次楞截面惯性矩I(cm4)142.917次楞弹性模量E(N/mm2)9000计算简图如下:244kN/hi244 麻忖加ji11111111111112)7w380q=Y艺qk+1.4 艺Qk=1.35 枫0.3+(24+1.1) 0.13)区27+0.01+1.4 (1X2) &27=2.446k N/m1、强度验算Mmax=0.125ql2=0.125 2.446 0.882=0.237kN m(max=M max/W=0.237

36、 X06/40833=5.799N/mm2話m=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Qmax=0.625ql=0.625 2.446 0.88=1.345kNTax=3Qmax/(2bh0)=3 X.345 1000/(2 50 X70)=0.577N/mm2Tax=0.577N/mm2wf1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算vax=0.521ql4/(100EI)=0.521 2.446 8804/(100 9000 X429170)=0.594mmvax=0.594mm< v =minl/25,10=min880/250, 10=3.52mm 符合要求！4、支座反力计算Rmax=1

37、.25ql=1.25 2.446 0.88=2.691kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm) 48 X 3主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面积(cm2)4.24主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面惯性矩I(cm4)10.78主楞弹性模量E(N/mm2)206000计算简图如下:2.E91kN ZS31kW 2.S31LN2.691 kN 2 691 kN 2.691kH2.6 91 kN 2.631 kN 2.691 kU 2.691 kN1

38、045kN/mDlO45kNAn3.045kN/ml1 V r、1LLI、Ll4F、JILLIJLI rLIV瑜J.310J旳0rT支座反力依次为 R1=4.679kN,R2=8.83kN,R3=8.83kN,R4=4.679kN1、强度验算cmax=M max/W=0.584 X06/4490=130.054N/mm2<m=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算2Tax=2Qmax/A=2 >3.43 1000/424=16.18N/mm2Tax=16.18N/mm2< f125N/mm2符合要求！3、挠度验算vax=1.237mm< v =minl/25010=min810/250, 10=3.24mm 符合要求！4、扣件抗滑验算是否考虑荷载叠合效应是最大支座反力 Rmax=maxRi,R2,R3,R4=8.83kN1.05 Rmax=1.05 883=9.272kN, 9.272kN < 0.8 X 12.0=9.6kN 在扭矩到达4065Nm的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算钢管类型 48 X 3截面面积A(mm2)424截面回转半径i(mm)15.9截面抵抗