建筑施工之脚手架结构模板支撑架的构造和设计

1、建筑施工之脚手架结构模板支撑架的构造和设计采用脚手架杆配件搭设模板支撑架是常用的施工方法之一。 此类模板支撑架 （主要是梁板模板支撑架） 承受的荷载作用既不同于， 又显著大于相应的脚手架， 必须加强构造和按脚手架结构进行设计和计算，以满足施工要求和确保使用安 全。本节主要介绍采用脚手架杆配件搭设的、按脚手架结构计算的模板支撑架。5-3-1 脚手架结构模板支撑架的类别和一般构造5-3-1-1 脚手架结构模板支撑架的类别和构造要求1类别 用脚手架材料可以搭设各类模板支撑架， 包括梁模、 板模、梁板模和箱基模 等，并大量用于梁板模板的支架中。在板模和梁板模支架中，支撑高度 4.0m 者，称为“高支撑

2、架” ，有早拆要求及其装置者，称为“早撑模板体系支撑架” 。扣件式、碗扣式和门式钢管脚手架材料均可用于构造模板支撑架， 并各具特 点。按其构造情况可作以下分类：（1）按构造类型划分1）支柱式支撑架（支柱承载的构架） ；2）片（排架）式支撑架（由一排有水平拉杆联结的支柱形成的构架） ；3）双排支撑架（两排立杆形成的支撑架） ；4）空间框架式支撑架（多排或满堂设置的空间构架） 。（2）按杆系结构体系划分1）几何不可变杆系结构支撑架（杆件长细比符合桁架规定、竖平面斜杆设 置不小于均占两个方向构架框格的 1/2 的构架）；2）非几何不可变杆系结构支撑架（符合脚手架构架规定，但有竖平面斜杆 设置的框格低

3、于其总数 1/2 的构架）。（3）按支柱类型划分1）单立杆支撑架；2）双立杆支撑架；3）格构柱群支撑架（由格构柱群体形成的支撑架） ；4）混合支柱支撑架（混用单立杆、双立杆、格构柱的支撑架） 。（4）按水平构架情况划分1）水平构造层不设或少量设置斜杆或剪力撑的支撑架；2）有 1 或数道水平加强层设置的支撑架，又可分为：a 板式水平加强层（每道仅为单层设置，斜杆设置1/3水平框格）；b 桁架式水平加强层（每道为双层，并有竖向斜杆设置）。此外，单双排支撑架还有设附墙拉结 （或斜撑） 与不设之分， 后者的支撑高 度不宜大于4m。支撑架的所受荷载一般为竖向荷载，但箱基模板（墙板模板） 支撑架则同时受竖

4、向和水平荷载作用。2设置要求支撑架的设置应满足可靠承受模板荷载、 确保沉降、变形、位移均符合规定、 绝对避免出现坍塌和垮架的要求，并应特别注意确保以下三点：（ 1 ）承力点应设在支柱或靠近支柱处，避免水平杆跨中受力；（2） 充分考虑施工中可能出现的最大荷载作用，并确保其仍有2 倍的安全 系数；（3）支柱的基底绝对可靠，不得发生严重沉降变形。3构造的一般要求（1）梁模板支撑架的构造型式梁模板支撑架的常见构造形式有以下 5种（图 5-94）：1）由劲性支柱（如 4根立杆的“格构柱”、双立杆的“梯形柱”和“粗管柱” 等）加多层水平拉杆和剪力撑构成的“支柱式结构” ，其支撑（架）高度超过 4m 时，应

5、视需要加设侧向（出平面）斜撑（即“抛撑” ）；2）由密设（取较小的立杆纵距）的单立杆与水平杆、斜杆或剪刀撑构成的 单排（片式）构架，支架高度不宜超过 4m,并视需要设置侧向斜撑；3）由单列多层门架与相应的水平架、交叉支撑、纵向扫地杆、封口杆（设 于首层门架底部的横向扫地杆） 和纵向水平加强杆构成的单列门式支撑架， 其构 造相近于双排立杆支架。在需要时加设外侧长剪刀撑；4）由相互交错或交错重叠布置的双列多层门架与相应交叉拉杆和以扣件连接的纵向水平杆、扫地杆、封口杆组成的双列重叠门式支撑架，其构造相近于四 排立杆支架。在需要时加设外侧长剪刀撑；5）采用单立杆或双立杆的双排模板支架。屮丄g丄U图5-

6、94梁模板支撑架构造形式1）劲性支柱构造；2 ）密设单立杆排架构造；3）单列门架构造;4）交错重叠双列门架构造；5）双排支架构造1-侧向支撑；2-扫地杆；3-封口杆；4-交错间隔布置门架;5-交错重叠布置门架；6-门架上部加强杆；7-门架顶面加强杆3）5）三种形式支架的高度一般不宜大于 10m,否则应考虑采取扩座（即 加宽底部构造，以加强其整体稳定性）措施。当支架边侧有相距较近（例如w 2.0m） 的墙体结构可供设置附墙拉结时，支架高度可以超过 10m。（2）梁板模板支撑架的构造形式梁板模板支撑架是梁模板支撑架和 （楼） 板模板支撑架的组合， 构成整体空 间框架（图 5-95）。当楼板梁（框架

7、梁、肋梁、井字梁）的截面和梁间距较大时， 需要梁下支撑立杆的间距显著小于板下支撑立杆的间距， 即需要采用支架立杆的 变距布置；当楼板梁的截面和梁间距较小时，则常可采用支架立杆的等距布置。 而采用等距布置，但即使不同的立杆（单立杆、双立杆、组合立杆）时，也能适 应梁和板的荷载相差较大的情况。图5-95梁板模板支撑架构造形式A-几何不可变杆系结构；a-非几何不可变杆系结构；B-有水平加强层；m-变杆距；n-变步距高度w 4m者，称为“普通梁板模板支撑架”，高度4m者，称为“梁板模板高支撑架”，高支撑架需要相应缩小构架的柱距（立杆纵距、横距）、步距（水平杆竖向间距）和增加斜杆、剪刀撑的设置，当高度超

8、过10m时，还应视需要设置一到数层水平加强层构造。梁板模板支撑架，采用整体空间框架结构时的构造形式， 按4种构架因素组 合，可形成表5-82所示的14种。空间框架结构支架的构造因素和构造形式表5-82支架构造因素代号支架构造形式1.几何不可变杆系结构AABMN ; abmn;2.非几何不可变杆系结构aABMn ; abmN;3.有水平加强构造层BABmn;abMN ;4.无水平加强构造层bAbmn;? BMN ;5.立杆等距（双向或单向）MAbMN ;? aBMn;6.立杆不等距（双向或单向）m? aBmn;7.水平杆等步距（各层）N BAbmN ;AbMn;8.水平杆变步距（各层）n?原表有

9、移动，看不清。（3）梁模板、梁板模板支撑架构造的一般要求梁和梁板模板支撑架的构造参数需经验算确定，其初选参数应符合表5-83和表5-84的构造要求梁模板支撑架构造的一般要求表5-83构造形式构造的一般要求劲性支柱构造 劲性支柱（双立杆或格构柱）的宽度bi宜w梁宽b + 300mm ; 劲性支柱的纵距la和水平杆的步距 h宜不大于1.2m （双立杆）或1.5m （格构柱）； 扫地杆距楼地面的高度 h0宜w 300mm ; 直接承受荷载的立杆及其顶托（座）伸出顶水平杆之上的自由咼度（至托座板面）m宜w 400mm ; 剪刀撑应满高设置，视需要设置顶部第2道水平杆； 支架高度不宜6m。当架高H &g

10、t; 4m时，应设置侧向斜撑； 所有杆件（立杆、水平杆、斜杆）之间相接处均应用扣件连接紧固（拧紧扭力矩为4060N m）密设单立杆排架 立杆不宜采用避厚v 3.5mm的薄壁钢管; 支架高度应w 4m ; 必须设置侧向斜撑，斜角a= 45。60°，支点高度应位于3/5H处；立杆间距w 1.0m ;水平杆步距宜w 1.0m ;剪刀撑满咼设置。其他同单列门架构造梁模板荷载宜直接作用于门架立杆上或立杆与加强杆之间。 当梁模板荷 载居于门架中部时，应采取增设门架上部加强杆或托梁件 （将跨中荷载传 于立杆上），严禁门架单侧支柱受力；除两侧均交叉支撑和每层满设水平架外，首层门架设扫地杆（纵向）和圭

11、寸口杆（横向），各层门架立杆对接处均设水平加强杆；在顶层门架上部加设一道双向水平加强杆（类似扫地杆和封口杆）；外侧满设剪刀撑交错重叠双列门 架构造两列门架横向交错（使梁的荷载落于双列门架所形成的内立杆之间）和纵向间距（相邻门架间距为0.51a）或重叠（门架排距为la）；交叉支撑满设；水平加强杆设于门架两边侧立杆和中部门架横梁之上；©长剪刀撑视需要设置单（双）立杆双 排支架立杆横距IbW 11.0m；立杆纵距la< 1.5m ；支架高度不宜8m，当架高6m时，应设侧向斜撑。其他同梁板模板支撑架构造的一般要求表5-84序次构造要求事项几何不可变杆系结构非几何不可变杆系结构支架高度&

12、lt; 4m> 4mw 4m> 4m1设斜杆（含剪刀撑）的框格 占构架框格总数的比例> 1/2v 1/22扫地杆双向满设双向满设3立杆杆距la、lb< 1.5m< 1.2mw 1.2mw 1.0m4水平杆步距h< 1.5mw 1.2mw 1.2mw 1.0m5水平加强层设置不设顶部、底部和 变步距处等不设顶部、底部和 变步距处等6水平加强层间距-68m-68m注：1 水平加强层的作用为加强支架整体刚度和分布不均匀的集中荷载，其下的竖向斜杆一般只设于周边；2非几何不可变杆系结构的剪刀撑和斜杆设置不低于相应脚手架的构造规定；3依承载需要和计算结果决定是否采用变杆

13、距和变步距。5-3-1-2脚手架结构模板支撑架的一般构造1 使用碗扣架材料搭设的模板支撑架用碗扣式脚手架系列构件可以组装各种类型的支撑架。其一般组架结构见图5-96,由立杆垫座（或立杆可调座）、立杆、顶杆、可调托撑以及横杆和斜杆（或 斜撑、剪刀撑）等组成。使用不同长度的横杆可组成不同立杆间距的支撑架。 当 所需要的立杆间距与标准横杆长度 （或现有横杆长度）不符时，可采用两组或多 组组架交叉叠合布置，横杆错层连接（图 5-97）。4图5-96支撑架结构/i-J立杆横杆立血图平面图立杆立杆图5-97支撑架交叉布置对于楼板等荷载较小，但支撑面积较大的模板支架，一般不必把所有立杆连成整体，可分成几个独

14、立支架，只要高宽（以窄边计）比小于 3： 1即可，但至少应有两跨（即三根立杆）连成一整体。对一些重载支撑架或支撑高度较高（大于10m）的支撑架，则需把所有立杆连成一整体，并根据具体情况适当加设斜撑、 横托撑或扩大底部架（图5-98）斜杆*1nn7/Z/KLJL可调托撑横杆宜杆可横图5-98重载支撑架构造可调横托撑可用作侧向支撑（图 5-99）,应与横杆相对，并两侧对称设置。可调横托撑'Z1XXXX立杆横杆/图5-99横托撑设置构造位于支架外侧面的斜杆可设于节点处。 但支架中间立杆节点处的碗扣中因已有横杆装入，可装于立杆的其他碗扣接头中（见图5-98中的2、4跨斜杆）或采用扣件式钢管杆件

15、。支架高度w 4m的普通模板支撑架的一般构造示于图5-100中图5-100以板为主的布置方式碗扣架由于杆件轴心受力、杆件和节点间距定型、整架稳定性好和承载力大， 而特别适合于构造超高、超重的梁板模板支撑架，用于高大厅堂（如电视台的演 播大厅、宾馆门厅、剧院等）、结构转换层和道桥工程施工中。图5-101所示即为一箱型截面桥梁模板的支撑架，其设计荷载达30kN/m2,立杆沿桥梁横向布置， 依上部荷载要求采用变杆距（0.6m、0.9m、1.2m和1.5m）,纵向采用等杆距， 以利于水平杆的设置。当施工期间要求不断交通时，可视需要留出车辆通道（图 5-102），对通道两侧荷载显著增大的支架部分则采用密

16、排（杆距0.60.9m）设置，亦可用格构式支柱组成支墩（图 5-103）或支撑架（图5-104）。格构式支撑 柱由立杆、顶杆和0.30m横杆组成（横杆步距0.6m）,在其底部设支座（有普通 垫座、可调垫座和转角座，转角座用于斜支撑柱的底座），顶部设可调座（图5-105）。支撑柱的允许荷载随高度的加大而降低：HW5m时为140kN; 5mv H< 10m时为120kN ; 10mv H< 15m时为100kN。当支撑柱间用横杆连成整体时， 其承载能力将会有所提高。当使用转角座时，应用地锚将其固定牢固。以上构造 形式均可在有相应需要的建筑工程中应用。可调莊座J200 9060Q600.

17、I 1200J12001200 1500 )1200；、的十-rr 55c.30Qj900jJ0pJJ20C图5-101现浇箱型截面钢筋混凝土桥梁模板支撑架图5-102不中断交通的桥梁支撑架图5-103栓焊钢梁支撑墩支撑柱(口)(A)图5-105支撑柱构造2 使用门架材料搭设的模板支撑架用门架构造模板支撑架时，其构架根据施工要求和荷载情况确定，其构造形式按其用途大致有以下几种：（1）作梁模板支撑1）门架垂直于梁轴线的标准构架布置。 即按1.8m间距，两侧面装交叉支撑， 门架横梁上架设顺木方以支撑梁底模板（图 5-106a）,侧模支撑可按一般梁模构 造、通过斜撑杆传给支撑架，为确保支撑架稳定，可

18、视需要在底部加设扫地杆、 封口杆和在门架上部装上水平架。2）门架平行于梁轴线的两排布置。排距根据需要确定，一般为0.81.2m， 排间装以适合的交叉支撑或以横杆连接固定,5-106b）。3图5-106梁模板支撑布置（a）垂直于梁轴线布置方式；（b ）平行于梁轴线布置方式1-门架；2-交叉支撑；3-梁；4-模板；5-小楞；6-托梁；7-调节梁；8-水平加固杆3）门架垂直于梁轴线的交错布置。这种布置可使梁的集中荷载作用点避开 门架的跨中，以适应大型梁的支撑要求。布置形式可以采用叠合或错开，即用两 对（架距0.9m）或3对（架距0.6m）门架按标准构架尺寸交错布置并全部装设交叉支撑，并视需要在纵向和

19、横向设拉杆连接固定和加强（图5-107）I222)(h(C 'W)图5-107梁模板支撑的门架交错布置(a)立面图；(b)两对门架重叠布置；(c)两对门架交错布置；(d) 3对门架交错布置1-门架；2-交叉支撑(2) 作梁、板模板支撑楼板的支撑可按满堂脚手架构造，梁的支撑可按上述构造，在设计时注意它 们之间的整体组合和拉结。3 使用扣件架材料搭设的模板支撑架由于扣件式钢管脚手架材料具有可任意组合的突出特点，因此，可以按设计要求组装成各种形式和承载要求的模板支撑架，本节和本章均有相应图示可供读5-3-2脚手架结构模板支撑架的设计计算5-3-2-1脚手架结构模板支撑架的设计计算要求1 模板

20、支撑架的结构工作特点无论是梁模板、楼板模板或梁板模板支撑架，当采用脚手架杆件搭设，即采 用脚手架结构时，一般都具有以下结构工作特点：(1) 模板支架以承受竖向荷载的压力作用为主，支架的工作安全主要受其 整体或单肢立杆的稳定承载能力控制；(2) 在各种结构和构造的模板支架中，无论是显形的受压柱(钢管柱、格构柱等)或是隐形的受压柱(即将单元支架或支架段就视为一轴心受压杆件)，其稳定承载能力取决于压杆的柔度(即杆件的计算长细比入)和结构的约束条件；（3） 计算压杆的柔度入随立杆步距h,立杆顶端的自由长度hl、支架的高 度H及高宽比H/B的增大而增大，而约束条件则介于两端铰支（ 厂1.0）与一 端固定

21、、一端自由（ 厂2.0）之间，受构架尺寸、杆件线刚度、斜杆和附着拉 结杆件设置以及杆件连接（结）的紧固程度（如扣件的拧紧程度）等因素的影响；（4）不考虑支架各立杆（柱）之间的帮忙（即应力重分布）作用。试验表明，下部采用双立杆的脚手架，主立杆荷载自单、双立杆的交接处往下传7步后 才能完全达到平均受力，双立杆的间距只有0.2m左右，而支架立杆的间距为0.61.5m，虽也会有些帮忙作用，但难以量定，因此不予考虑。当需要调整相 差过大的立杆荷载时，可采用变杆距或合理确定模板荷载传力点 （即模板支架的 支承点）的办法加以解决。2 模板支撑架的设计计算要求（1）设计计算项目1）受压杆件稳定性验算（包括支柱

22、、单肢立杆和支架整体稳定性，其中支 架的整体稳定性一般都转化为对其长度为步距 h的立杆段的稳定性验算）；2）直接承受模板荷载并将其传给立杆的水平杆件和构造（组合梁、桁架梁等）及其连接件的验算（承压、受弯、受弯以及扣件抗滑等）；3）支座、基础和地基验算。（2）荷载计算梁、板和梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值见表5-85。梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值表5-85荷 载 项 目编号名称荷载标准值1模板及支架自重按设计图纸实算。肋形楼板模板的自重可取：0.5kN/m 2（木模）;0.75kN/m 2 （组合钢模）2新浇混凝土自重普通混凝土取 24kN/m 2，其他混凝土取其实际的重力密 度。

23、当混凝土堆料高度超过100mm时，按实际高度计算3钢筋自重按设计图纸实算。一般梁板结构可取：1.1kN/m2 （楼板）；1.5kN/m 2 （梁）4施工何载（人贝及设备自重）计算支架立柱及其他支承结构构件时取1kN/m25振捣混凝土荷载 何载组合对水平模板可取 2kN/m 2梁模板支架组合1、2、3、5;板和梁板模板支架组合1、2、3、4、5（3）设计计算要求总的要求为：构造合理、受力明确、荷载算够、验算合格。其中应特别注意 以下几点：1）模板荷载的作用点应尽量布置在立杆之上（通过使用立杆顶托撑或其他 构造措施）或尽量靠近立杆，以消除或减小偏心作用；2） 强度和稳定验算，应分别达到相当于单一系

24、数法设计中安全系数K > 1.5 和K >2.0的要求；3）立杆的基础（地）应有足够的承载能力， 且在受载后不得出现超过 10mm （或设计限定值）的沉降。基地的楼板时，其下应视需要设置支撑；4）支架的结构和构造中不得出现低于验算条件的薄弱部位。否则，应按薄 弱部位（即最不利受力条件）的荷载和构造参数进行验算；5）确保节点构造、斜杆和其他整体性、加强性杆件的设置符合设计要求， 使支架具有稳定的结构；6）严格控制和确保施工中的实施荷载及其分布不超过设计值。5-3-2-2 扣件式钢管梁板模板支撑架的稳定性计算采用扣件式钢管脚手架材料搭设的梁板模板支撑架 （以下简称“扣件梁板模 板支架”

25、）的工作受其稳定承载能力控制。1扣件架规范对模板支架计算的规定“模板支架计算”是扣件架规范后增加的一节，共作了3条 4款规定，包括要求模板支架的荷载、 压缩变形和抗倾覆计算应符合 混凝土结构工程施工 及验收规范（GB 50204-92）（注：这是该规范的规定，而所用标准现已改为混 凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2002）的规定，支架立杆轴向力设 计值 N 和立杆计算长度 l0 的计算式。将扣件架规范中式（562-3）所确定的lo以loi表示，则有：l01 = h+ 2a（5-83）式中 h支架立杆步距；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度。扣件架规范给出的模板支架轴

26、向力设计值 N 的计算式（ 5.6.2）与用于 脚手架计算的式（5.3.2）是相同的，前者取loi = 2h+ a,而后者取loi =ki卩h。 当支架的构造和约束条件与双排脚手架相同时，则 loi应当与lo相同，即loi二lo,则有:h + 2a= k2 卩 ha= h （ki 卩-1） /2（5-84）当loi >Io时，其K>2.0,可满足安全要求；当loiV Io时，其KV2.0,则安 全度不够。当将1.155X（ 1.51.8）= 1.7322.079代入（5-84）式时，要 使得按式（5-83）计算的支架立杆钓设计稳定承载能力具有K >2.0的安全度，就必须使a&

27、gt;（0.3670.54） h，即当h= 1.8m时，需让a>0.660.97m，而这 又恰与限制a的初衷相违背。之所以出现这一问题，就是在借用英国标准时，忽 视了必须满足K > 2.0的要求。按照扣件架规范的计算规定，在av （0.367 0.54） h时，就会出现不能满足K >2.0要求的结果。鉴于这一存在问题，在计算 模板支架时，需要对式（5-83）式作必要的调整，以确保使用安全。2 两类构架梁板模板支架立杆计算长度I0的确定按两类构架的情况，分别采用相适合的支架立杆计算长度I0的计算式：几何不可变杆系结构支架：L1 + 0.005-4)（当m时，Kful.O）,将K

28、d转化为对5的崗= kikjih + 2a)(585)因须使A + 2d 冬 p ha < 0.5(' - l)h(5-86)非几何不可变杆系结构支架；= kxk2h(5-B7)/ = mxm2p(5叔)以上式中 妇考虑要求的立杆计算长度的调整系数，其对于g的调整相当 于XlJ=0.9rm对抗力f的调整.（扣件架规范所 = 1.155的取值 偏低，应按表宁恥选用）虹考虑搭设高度影响的立杆计算长度的调整系数。阴只调整支架计算高度 Hq >的高支架，故取其搭设高度调整系数Kh -调整系数也，其值列入表5-87中；利非几何不可变杆寒结构”支架立杆的计算长度系数*即计算扣件式钢 管

29、脚手勰单肢立杆稳定性的円。值，分别按角立杆、边立杆和中立打给 出，见表5-211'将“非几何不可变杆系结构”支架的立杆视为“有侧移框架柱J按其 两端交汇杆件线刚度的比值确定的计算艮度系数的理论值，见5-1-3*4节说明和査钢结构设计规范GB 500172002的附表4-2;m1、m2考虑扣件式钢管脚手架稳定约束条件中连墙杆和纵向水平杆作用的调整系数，见表5-8 8。当支架的边排立杆有附墙连结时， 其靠边两排立杆按实际的附墙连结情况考虑，其内各排立杆按无附墙连结考虑；当支架边排无附墙连结时，横向立杆排数 5排的支架按“两步三跨”边墙考虑，横向立杆排数w4排的支架按“三步三跨”连墙考虑。模

30、板支架立杆计算长度调整系数 ki表5-86步距h ( m)h w 0.90.9 v hw 1.21.2 v hw 1.51.5v hw 2.1ki1.2431.1851.1671.163模板支架立杆计算长度调整系数k2喪587k2.当支架计算高度Ho（长度调整系数KG为下值时h + 2a(m)4(1.0)6(0.99)8(0.98)10(0.971)12(0.962)14(0.952)16(0.943)18(0.935)20(0.926)25(0.905)30(0.885)35(0.866)40(0.847)k351.01-0141-0261.0391.042E0541.0611.0811.0

31、921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.62l.l)1.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.

32、0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.252.551.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.70 3.361.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091注：当“Z（或A+2a）.H0的数值与表不符时，可用插入法确定,

33、或采用下贴栏的数值（即将匕值稍微取大一些）。调整系数g和H12值表5-88人/仏或h/l.当连墙点设豊为叫当立杆的类别和位置为2步3跨3步3跨数值类别边立杆中立杆首步架其他步架首步架其他步架0.61.7752.0871.2131.2301.1611.1910.71.6551.945参考值1.1601.1751.1261.1490.81.5551.8141.1081.1151.0921.1070.91.4571.6801.0681.0761.0571.0651.01.3721.577绘图值1.0301.0371.0221.0251.11.3001.4851.0151.0191.0111.0121

34、.16131.2611.430依据值一1.21.2441.410绘图值1.001.001.001.001.31-2011.3590.9850.9820.9890.9881.38461.1651.315依据值续表h/s或h/lamil当连墙点设置为当直轩的类别和位置为123#3步3跨数值 类别边立杆中立杆茴步架捷他歩架首步架其他步架1.41.162 |1.3130.9700.9650,9790,9751.51J511 299绘图值|0.9550.9470 + 9690.9631.61,1411.2840.9400.9300.9600.9501.7U1301.2740,9250.9120.9510

35、.93«1.74131.1231.264依据值-kB1 + 118J.2600.9110.8940.9420.9251.91.1151.2570.8960.8770.9330.9132,014131.253绘图值0.8810 + 8610,9230,9012.11,1111.2510.8760-8550.9220.8972.21.1103.2500.870.8500+9190.893注；査机时用hg 査初时用h仏 H如和匚分别为步距、立杆的橫距和纵距。3 梁板模板支撑架的稳定承载能力和验算步骤(1)梁板模板支架立杆的稳定承载能力编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定确定的脚手架整体

36、稳定性的一般设计表达式，将稳定系数 ©和结构重要性系数丫 o (= 0.9)均归入式子右 端的抗力项，即：不组合风载：1-2SGK + 1.4SQk<(5-89)组合瑰载：l-2SGk + 1.4 x0.85(5 + Swlt)<7(HO)前述计算支架立杆计算氏度弘的调整系数妇相当于/ = 0.9/；的作用”而社是由 实用高度的降低系数K,转化而来的，它调整的是几 因/和爭同在右端,也就可以转化 为对爷(即的调整°因此，棋板支架稳定性的计算,可采用(统一规定的式子，因 靳和怎已含入护的计算中，故有：不组合凤载 N = E2NGk + l + 4Nqk <

37、<pAf(5-91)组合凤载 N = l2N绻 + 1,4 x 0.85(NQk+ 譽)< pA/(5*92)式中 护依据g士钉員(h +2a)(几何不可变杆系结构)或1严电“沖* (非几何不可变 杆系结构)确迢.以上公式右端就是支架的材料抗力 Rd (=(|Af),当立杆为© 48 X 3.5普碳钢管，其 A= 489mm2，f = 205N/mm2，则有:Rd= 100.245©(kN)(5-93)支架立杆稳定承载能力Rd的数值列入表5-89中。由表中可以看出：当支架高度不变时，Io由1.35变化到3.36,即增加到其2.49倍时，Rd减小至其1。= 1.3

38、5 时的22.01%23.8%:当Io不变时，随着高度由4m增加到40m,其Rd为Ho =4m 时的 77.8%84.17%。普戰钢诗支架立杆的稳定承栽龍力(kN)程5 89h 2 a 或“(m)ki计算项目支架的计算高度(m)46B汕12141320253035401.01.0141.U261.0391.0471.051,06)l.oai1.09214131 a 1371.1551.173A1061081091101111121.1311511611812 L1231250.5440.5300.5230.5150.5090.S020.4%0,4830.4760.4640,4460,4340,

39、423Ki54.553.152,451 h7SbD49.74&斗47.746.544.?«.542.4fcj1.01.0121.0221.0311.039EO471,056lg1.0721092liltU129h14?AIB115116117118H912012112212412612S130攀0.4960.4830.4760.47»0.4640.4580.4520.4460-4400.428<1470.4U60.396I ”243Rd49.748.447.747l46.545.945.344.744.142.941,咅40.739.71.01.007L.01

40、S1 024rosi1.0391.047E055LQ621.0791.0971.1141.132A120121122123124125 1126127加130132134血1,530.4520-4460.4400,4340.4280.4230.4170.4120,406OM03860.3760,36745.344,744-143.542.942.441.841£40.739.738.737,7站冷h1.01.007I,OUK0211C1291,0361443J. 051l肿1.Q741.0901.1061433A12712$12913t)131132133134135137B9141

41、1431屁p0.4120.406O.4Q1a.3960.3910”地U.3810.3760,371O.MS0.3530-3440,33&41.340.74Q.239.739.238-738,237,737.236.235,4S4.533.7bW)37.236.S3«.3 '35,935.435.035.034.534,133,332.531.730.91,92i, 18533.332.932-5$2.131.731,731.330.930,629.929.228-527-82,042.929.529.228.82&,82S.528.227.827.526.92

42、6.325.7Z5.Z2.2525.725.425.224,924.624,424.124.123.823.122.622.121.72+4QM6722322.422.122A21.92U721.521.221.020.620.0l$.619.22h55Rd(kN)2Q.3l$.$)9.919.719.519.318918 618+2n?17.417-12,70IS.2in.a17.917-T17,517-417 h2门Kh?1 $ I15.915A2 一朋riwU.l16,01S.915,715,615,315卫15.014u914.614.3B,Sf13”T3.0614.414.114.0

43、13.913.813.713»6B.313.213.012.712.412.13.151X(513,513.3Bl13.012.912.S12.712.512.312.011.711.43.3&12h011,811 J11.611.511.311.3n,2iro10.810.510,3to.i(2)设计验算步骤1) 计算模板底梁(楞)以上荷载的标准值；2) 依模板构造和荷载情况初选支架立杆布置间距(等间距或变间距)3）按以下式子粗算立杆轴力的设计值 N':不组合风载 N = l + 2（NCht + 畑十 U4Nofc）（5-9+）组合凤载 N = L2 x kl（N

44、Glk+ Nyx + N申）（5-95）式中1.2, 1.4荷载分项系数*1.1考虑风载的系数；NGlk粗算棋板支架自重标准值在立杆中产生的轴力（kN）,取：NGlk = 0.038/iHo（5-960.03848x3.5钢管单位自重（kN/m）；n考虑横杆和斜杆设置的系数，梵值可分别K3.0 （h>杆距1）、3 + 5 （A = Z）或 44 （*</）6Hb搭设髙度（m）;N烷卜一其他自重（恒载）标准值在立杆中产生的轴力（kN）;N®施工荷载（活载）标薩值在立杆中产生的轴力（kN）*4）依据和粗算的JT值，从表5-的中查得Rd>1.2N，值的A+2a （用于&q

45、uot;几何 不可变轩系结构”支架或戶 （用于“非几何不可变杆系结构”支架）值，确定横杆步 距鮎5）确定支架的结构类别，杆件设豐及构造尺寸*6）按设计构架和荷载计算叫；叭Ng Nwlt U讐巧和机当恐或 WNcf卅誓冬0"时，验算合格。按以上设计计算步骤，一般均可实现合格要求，可避免在盲目情况下先确定 构架尺寸所造成的反复调整问题。因为，如果在第 3步已发现N'值偏大时，即 应调整杆距。5-3-2-3碗扣式钢管模板支撑架的设计计算碗扣式钢管模板支撑架的杆件之间为轴心相交、构件的整体性和刚度较好，且碗扣节点具有良好的受力性矩，因而具有比扣件式钢管脚手架和支撑架较高的 稳定承载能

46、力，特别适合用于构造各类重荷载的模板支撑架。1 碗扣式钢管模板支撑架承载能力的试验值碗扣式钢管脚手架在研制及其使用过程中，相继作过一些单元和多元架体试 验，其荷载均为加在架体顶部，工作条件更近于支撑架的情况，虽不够系统，但从表5-90所列的试验结果中，仍可初步得出以下认识：碗扣式钢管支架的试验承载能力表 5-90序类别层歎构架参数(m)斜轩谴既扱唱撕龜Na (kN)1*九H试验架试验立杆51.81.21.&9.327.25仃两他非节点叫2B40弭两鬧节点149,537.3S四肘节点297.674.4051.B1.21.89,3无15037.50无.设连增I】卧45.8551.U1.2l

47、.S匚两侧节点153喩站71.21.21.2S.7mn节点17944.755U81+29,3四侧节点>351>87.7531.5511.24.57龙2746S.570.6436109.01,2©118045.0©3L225062.523X1.552X1.55LS30977.252x1.S52x1.551,82帥70.01.551.8四侧节点37092,5132X1.552 x 1,55L85.03无28070.0注：1 室内试验为正规试验，采用千斤顶在架体顶部施压；室外试验采用设于地面的张拉机、钢丝绳经导向滑轮在顶部施压；2 破坏形式为整体或局部(12根立杆)失

48、稳；3“节点”斜杆为装设于立杆和横杆节点碗扣上的斜杆，“非节点”斜杆为装于其他立杆碗扣上的斜杆；4.号的剪力撑设置方式见图5-57。(1) 极限荷载随斜杆设置量的增加而提高沿纵向(la)两侧面设节点斜杆的和四个侧面都设节点斜杆的的极限荷 载，分别比不设斜杆的提高了 37%和173%，四侧设置节点斜杆者，其立杆的 极限荷载达74.492.5kN，相当于 片0.7720.923。(2) 设置非节点斜杆的作用甚微设置非节点斜杆的的极限荷载仅比提高了约3%0(3) 有辅助构架者，承载力提高三跨架的极限荷载比单元架提高了37.61%, 3排双跨架(4个平面单元，受力单元居角部)？和的极限荷载比单元架？提高了 55.56%； 3排3跨架(6个平面单元，受力单元距纵向的中部)的极限荷载比？提高了 71.67%，比？提高了 10.36%。经分析，辅助构架中与负载单元立杆直接以横杆相连的每根“帮忙”立杆只分担了 4.5kN （即占？立杆荷载45kN的10%）。因此，负荷单元极限 承载力的提高应主要来自：1）立杆约束条件的改变（由角立杆变为边立杆或中 立杆）；2）负载单元架架体刚度和稳定性的提高。比较？与的结果