PKPM结构设计参数87914

1、pkpm结构设计参数摘要：本文介绍pkpm计算软件tat,satwe和pmsap的新、旧规范版本之 间的变化,这同时也是新iii规范(抗震规范、高层规程、荷载规范、混凝土规范 的条文变化。关键词：pkpm设计计算1. 风荷载风压标准值计算公式为:wk= p z u s u z wo其屮：b z=l+ & u 4)z/u z在新规 范中，基本风压wo略有提高,而建筑的风压高度变化系数u e、脉动增犬系数g、 脉动影响系数u都存在减小的情况。所以,按新规范计算的风压标准值可能比89 规范大，也可能比89规范小。具体的变化包括下而几条：1) 、基木风压:：新的荷载规范将风荷载基木值的重现期由

2、原来的30年-遇 改为50年一遇:新高规3.2.2条规定:对于b级高度的高层建筑或特别重要的高层 建筑，应按100年一遇的风压值采用。2) 、地面粗糙度类别：由原来的a、b、c类，改为a、b、c、d类。c类是 指有密集建筑群的城市市区；d类为有密集建筑群，目.房屋较高的城市市区。3) 、凤压高度变化系数：a、b、c类对应的风压高度变化系数略有调整。 新增加的d类对应的风压高度变化系数最，比c类小20%到50%o4) 、脉动增大系数:a、b、c类对应的脉动增大系数略有调整。新增加的d 类对应脉动增大系数比89规范小，约5%到10%o与结构的材料和形式有关。5) 、脉动影晌系数：在89高规屮，脉动

3、影响系数仅与地而粗糙度类别冇关, 对应a、b、c类的脉动影响系数分别为,0.48、0.53和0.63。在新规范中,脉动影 响系数不仅与地面粗糙度类别有先而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其数值 都小于89高规。如c类、高度为50m、高宽比为3的建筑,u =0.46,比89高规 小28%,若为d类，则小37%o6) 、结构的基本周期：脉动增大系数&与结构的基本周期有关(wot12)o结 构的基木周期可采用结构力学方法计算,对于比较规则的结构，也可以采用近似方 法计算:框架结构t=(0.08-1.00)n:：剪结构、框筒结构t=(0.060.08)n:剪力墙结 构、筒中筒结构t=(0.05

4、-0.06)no其中n为结构层数。2. 地震作用1）、抗震设防烈度：新规范改变了抗震设防烈度与设计基木地震加速度值 的对应关系,增加了 7度（0.15g>和8度（0.30g）两种情况（见新抗震规范表3.2.2）o2）、设计地震分组：新规范把直接影响建筑的设计特征周期tg的设计近震、 远震改为设计地震分组，分别为设计地震第一组、第二组和第三组。3）、特征周期值：比89规范增加了 0.05s以上,这在一定程度上捉高了地震 作用。4）、地震影响系数曲线：新规范5.1.5条，设计反应谱范围由原来的3s延伸到 6s,分上升段、平台段、指数下降段和倾斜下降段四个区段。在5tg以内与89规 范相同，从

5、5tg起改为倾斜下降段，斜率为0.02o对于阻尼比不等丁 0.05的结构, 设计反应谱在阻尼比等于0.05的基础上调整。5）、扭转耦连：新高规3.3条规定，质量、刚度不对称、不均匀的结构，以及 高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转稿连振动影响的振型分解反应谱 法。6）、双向地震作用：新抗震规范5.1.1条规定，质量和刚度分布明显不对称 的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响。7）、偶然偏心：新高规3.3.3条规定，计算地震作用时，应考虑偶然偏心的影 响，附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边氏的5%o8）、竖向地震作用：新规范5.3.1条规定，对于9度的高层建筑，其竖向地震作 用标

6、准值应按公式（5.3.1j）和5314计算，并宜乘以1.5的放大系数。相当于重力荷载代表值 的33.4%:新规范5.3.3条规定，长悬臂和其它大跨度结构竖向地震作用标准值,8 度、8.5度和9度时分别取重力荷载代表值的10%> 15%和20%:新高规1023条 规定，带转换层的高层建筑结构,8度抗震设计时转换构件应考虑竖向地震影响。3. 地震作用调整1）、最小地震剪力调整：新规范5.2.5条规定，抗震验算时，结构任一楼层的 水平地震的剪重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力系数入。对于竖向不规 则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数。2）、0.2q0调整：新规范6.2.13条规定

7、，侧向刚度沿竖向分布基木均匀的框一 剪结构，任一层框架部分的地震剪力，不应小于结构底部总地震剪力的20%和按框 剪结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值。3）、边棉地震作用效应调整：新规范523条规定，规则结构不进行扭转祸连 计算吋，平行于地農作用方向的两个边桶，其地震作用效应应乘增大系数。-般情 况卜，短边可按1.15采用，长边可按1.05采用:当扭转刚度较小时，宜按不小于1.3 采用。软件未执行这一条。4）、竖向不规则结构地震作用效应调整：新规范343条规定，竖向不规则的 建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增人系数:新高规5.1.14条规定，楼层 侧向刚度小

8、于上层的70%或其止二层平均值的80%时,该楼层地震剪力应乘1.15 增大系数;新规范3.4.3条规定，坚向不规则的建筑结构,竖向抗侧力构件不连续时, 该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.25-1.5的增大系数。5、转换梁地震作用下的内力调整：新高规10.2.23条规定，转换梁在特一级 和一、二级抗震设计时，其地震作用下的内力分别放大1.8、1.5、1.25倍。6）、框支柱地震作用下的内力调整：新高规10.2.7条规定，框支柱数目不多于 10根吋:当框支层为1 一 2层吋各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的2% 当框支层为3层及3层以上时，各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的3%:

9、 框支柱数目多于10根时，当框支层为1 一2层时每层框支柱所乐受剪力z和应取 基底剪力20%,当框支层为3层及3层以上时，每层框支柱所承受剪力z和应取基 底剪力3。她框支柱剪力调整后，应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁的剪力、弯矩, 框支柱的轴力可不调整。4. 作用效应组合1）、作用效应组合基本公式非抗震设计时由可变荷载控制的组合zs=y gsgk+ y jqjz的iyqis 3非抗震设计吋由永久荷载控制的组合zs= y gsgk+立 的hsqik抗震设计时的组合。2）、恒荷载作用的分项系数：当其对结构不利时,对于可变荷载效应控制的组 合，应取1.2,对于永久荷载效应控制的组合，应取1.35:当其

10、对结构不利时，一般应取 l.oo3）、可变荷载作用的分项系数和组合值系数：一般应取1.4；对于标准值大 于4.okn/m2的工业房屋楼而结构的活荷载应取1.3；楼而活荷载的组合值系数 见荷载规范表4丄取值范围在0.7-0.9之间；风荷载的组合值系数为0.6；与地 震作用效应组合吋风荷载的组合系数为0.2。4）、地震作用的分项系数：一般应取1.3:当同时考虑水平、竖向地震作用时, 应取0.5 o5、重力荷载代表值：新抗震规范5.1.3条规定，建筑的重力荷载代表值应取 结构和构配件自重标准值和各口j变荷载组合值之和。各口j变荷载组合值系数，应 按表5.1.3采用。（与荷载规范表4.1.1不同5.

11、设计内力调整1）、梁设计剪力调整：抗震规范第624条和高规第625、7.2.21条规定，抗 震设计时,特一、一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁，其梁 端截面组合的设计剪力值应调整。2）、柱设计内力调整：为了体现抗震设计中强柱弱梁概念设计的要求,抗震规 范第622、623、626、6.2.10条和高规第4.9.2条规定抗震设计时，特一、一、 二、三级的框架柱、框架结构的底层柱下端截而、角柱、框支柱的组合设计内力 值应调整。3）、剪力墙设计内力调整:高规第7210、10214、492条规定，抗震设计时, 特一、一、二、三级的剪力墙底部加强区和非加强区截面组合的设计内力值应调 整。

12、6结构整体性能控制1）、位移控制：新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间 位移角,a、b级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；ka级高度高 层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍,b级高度高层建筑、混合结构高层建筑及 复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.3倍。2）、周期控制：新高规的4.3.5条规定，结构扭转为主的第一周期tt与平动为 主的第一周期t1 z比,a级高度高层建筑不应大于0.9； b级高度高层建筑、混 合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.850c3、层刚度比控制：新抗震规范附录e2.1规定,筒体结构转换层上下层的侧 向刚度比不宜大于2；新高规的4

13、43条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧 向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或英上相临三层侧向刚度平均值 的80%；新高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中,当地下室的顶板作为上部结 构嵌固端吋，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的 2倍:新高规的10.2.6条规定，底部人空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构 的侧向刚度，应符合高规附录d的规定。d.0.1：底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构，可近似采用转换层上、下 层结构等效刚度比y表示转换层上、下层结构刚度的变化，非抗震设计吋y不应 大于3,抗震设计时不应大于2。d.0.2：底部为2-5层大空间的

14、部分框支剪力墙结构，其转换层下部框架一剪 力墙结构的等效侧向刚度与相同或相近高度的上部剪力墙结构的等效侧向刚度 比y e宜接近1,非抗震设计吋不应大于2,抗震设计吋不应大于1.3。4）、层刚度比计算： 高规附录d.0建议的方法一剪切刚度ki=gi ai/hl高规附录d.0.2建议的方法一剪弯刚度ki=a i/hi抗震规范的3.4.2和3.4.3条文说明中建议的计算方法：ki=vi /a iji新规范软件屮捉供前两种算法。5）、框剪结构屮框架承担的倾覆力矩计算；新抗震规范第6.1.3条、高规8.1.3 条规定，框架一剪力墙结构，在基本振型地震作用下，若框架部分承担的地震倾覆 力矩大于总地震倾覆力

15、矩的50%,其框架部分的抗震等级应按框架结构确定，柱轴 压比限值宜按框架结构采用。抗震规范第6.1.3条的条文说明给出了框架部分承 担的倾覆力矩的计算方法zmc=zzvjh7.结构构件设计计算1、柱轴压比计算：新抗震规范6.3.7条、高规的6.4.2条和混凝土规范的 11.4.16条，都规定了柱轴压比的限值，并规定建造于iv类场地且较高的高层建筑 柱轴压比限值应适当降低。柱轴床比指柱考虑地震作用组合的轴床力设计值与柱 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比：可不进行地震计算的结构, 取无地震作用组合的轴压力设计值：2）、剪力墙轴压比计算：新抗震规范6.4.6条、高规的7.2.14条和混

16、凝土规 范的11.7.13条，都规定了剪力墙轴压比的限值。口前新规范程序给出各个墙肢的 轴压比。3）、剪力墙强区：底部加新抗震规范和新高规对剪力墙结构底部加强部位的 定义略有不同，分别定义如下：新抗震规范6.1.10条规定，部分框支抗震墙结构的抗震墙，其底部加强部位的 高度，可取框支层加上框支层以上两层的高度及落地抗震墙总高度的1/8二者的较 大值，冃不大于15m,英它结构的抗震墙，其底部加强部位的高度可取墙肢总高度 的1/8和底部二层高度二者的较大值，且不大于15m。新高规的7.1.9条规定，-般剪力墙结构底部加强部位的高度可取墙肢总高度 的1/8和底部二层高度二者的较大值，当剪力墙高度超过

17、150m时，其底部加强部位 的范围可取墙肢总高度的l/10o新高规的10.2.5条规定，带转换层的高层建筑结 构,剪力墙结构底部加强部位可取框支层加上框支层以上两层的高度及墙肢总高 度的1/8二者的较大值。4）、剪力墙的约束边缘构件和构造边缘构件：新高规的7.2.15条规定，抗震设计时，一、二级剪力墙结构底部加强部位及以 上一层的墙肢设置约朿边缘构件，一、二级剪力墙的其它部位以及三、四级和非抗震设计的剪力墙墙肢均应设置构造边缘构件。5）、梁、柱、支撑、墙配筋计算：基本构件的设计公式都有不同程度改变。应用satwe软件的几点问题在应 用2002新规范版satwe软件计算钢筋混凝土结构的工程实践中

18、,就木人儿点认 识，捉出来和大家讨论（satwe软件版本为2002年12月）。1.剪力墙配筋satwe根据新规范计算剪力墙配筋，增加了边缘构件计算，因此在其传统的 平而配筋简图屮表示的剪力墙墙柱（暗柱、端柱和翼墙）配筋不再作为配筋设计的 直接依据，仅作为参考保留，设计墙柱配筋时应根拯边缘构件配筋简图或剪力墙边 缘构件输出文件satblnb.out进行设计。但是satwe 口前还未将平面配筋简图和 边缘构件配筋简图的内容结合在同一图形内统一 表达，所以对墙体水平配筋值和 超限信息依iii在平面配筋简图中表示,边缘构件配筋简图中仅表示墙柱设计配筋 值及截而尺寸。因为平而配筋简图早为大家所熟知，而月

19、比目前的边缘构件配筋 简图和文本文件都来得直观，所以希望satwe软件在这方面进行改进，以方便设 计者使用。在目丽的平面配筋简图中表示的墙柱配筋值指的是计算值而非设计值，未考 虑最小配筋率等构造要求，当某段墙肢墙柱配筋值显示为0时，则表示该墙柱为构 造配筋。需要注意的是，在边缘构件配筋简图中，虽然软件自动计算了墙柱的截面 尺寸，但是出于某些原因该尺寸可能并不一定符合实际情况，需要设计者在设计吋 予以调整。另外，对顶部有小塔楼的结构,satwe在计算底部加强部位范围吋，对 墙肢总高度的取值，是按首层楼面至小塔楼屋面的总高度计算的而不是按各墙肢 自身总高度分别计算的,程序自动将底部加强部位向上延仲

20、一层计算约束边缘构 件。2 地下室结构当墙体为挡土墙时,软件目前并未在平而配筋简图屮给岀墙体在平而外受力 的配筋，所以若想得到这类墙体的配筋数据，应在文本文件中查询与该层对应的配 筋文件。但是由于实际工程屮情况千变万化，而软件又有一定的适用范围,所以对 地下室挡土墙的计算还是以手算为好，当采用软件计算结果时，应注意人工复核。 另外，对于有窗井的地下室结构，可以在pmcad中建模，窗井顶部设置为全房间 洞,satwe软件可以计算窗井隔墙对竖向构件的侧向作用。对计算结果，亦应注意 人工复核。3 带地下室结构嵌固层的选取高层建筑混凝土结构技术规程第5.3.7条规定，当地下室顶板作为上部结 构的嵌固层

21、时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的2 倍，而规范屮设计内力调整系数所对应的底层即指嵌固层楼板。因此，正确选取嵌 固层就成为结构整体计算是否止确的关键。但是冃而软件尚无法口动判断嵌固层 位置，而冃工程实践屮情况t嗟万别，要求软件做到自动判断亦十分困难,仍然需 要设计者进行人工干预,软件为此提供了必要的条件。首先可以按实际地下室层 数进行第一次计算，查文木文件中的”结构设计总信息”，软件自动计算了楼层上下 侧向刚度，这是结构自身的固冇性质，不会因地下室层数的变化而改变，据此可以 判断收固层的位置（当然，对一般工程來说，也可以根据规范提供的公式手算楼层 侧向刚度比。然后根据嵌

22、同层位置调整计算参数屮的“地下室层数”进行第二次 计算,satwe将设计内力调整系数作用在地下室顶板上。但是对实际工程,地下室 结构一般都有侧向土体约束，对带有多层地下室的结构，当地下室顶板不能作为嵌 固层时，单纯将地下结构加入到主体结构中进行计算,即认为嵌固层位置在地下二 层楼板处或更低，则可能造成结构的内力与位移计算结杲不符合实际情况,甚至导 致薄弱层位置变化等等。因此在设计时，应将两种计算结果进行比较，取最不利结 果作为设计依据。应注意,satwe允诈利用”地下室信息”里的”冋填土对地下室约 朿刚度比”参数来控制地下室结构的水平位移，但是这一参数并不影响设计内力 调整系数作用位置。另外，

23、建筑抗震设计规范中关于”位于地下室顶板的梁柱 节点左右梁端截面实际受弯承载力z和不宜小于上下柱端实际受弯承载力z和” 的规定，目前软件还没有考虑。4.结构扭转周期计算计算扭转时应按刚性板假定进行，而不应设置弹性板，否则计算出来的结构扭 转周期和结构位移是不真实的。因此,当结构计算屮需要指定某些板块为弹性板 时，应先按无弹性板模型考查结构扭转是否合格，配筋设计时取两种模型计算的最 不利结果作为设计依据。值得注意的是，不论是采用刚性板假定还是弹性板假定 的计算，均要求每个方向结构的有效质量系月数不小于90%o5错层结构的输入satwe软件可以进行错层结构的计算力法是在pmcad建模时按实际情况 输

24、入错层平面，即对应每个错层平面应建立两个标准层，并将没有楼板的部分设置 为全房间洞,satwe软件会口动搜索判断错层并计算结构内力。在用pmcad建 模时，”输入次梁楼板”菜单里的两个参数'楼板错层”和”梁错层蔦常引起设计者的 误会，以为这网个参数就是用来计算错层的，其实这两个参数只影响画图,而不能 用来计算错层。建议pmcad在这里做一个提示,以免设计者因误会而造成错误。 工程中冇时会遇到剪力墙上因错层而造成门窗洞口被分为上下两部分的情况，此 时应在洞口两侧增加节点，使卜部墙体成为相互独立的两段墙，并在上部按实际连 梁高度输入主梁。对于多塔结构，当各塔层高不同时，冇的设计者也将其按错

25、层输 入,这是不正确的。对这种情况，可以在pmcad建模时先按一种层高建模,然后在 satwe的”多塔楼定义”里，修改各塔层高。当然，在修改层高之前别忘了按实际情 况先设置多塔。6. 当某洞顶连梁（按洞口输入而不是按主梁输入）高度小丁 300m时,satwe 在计算内力时将忽略该梁的存在，亦不计算其配筋。对某些连梁超限的情况，当其 破坏对承受竖向荷载无明显影响吋，可考虑在大農作用下该连梁不参与工作，按独 立墙肢进行第二次多遇地震作用卜结构内力分析。为此，可以调整结构计算模型 屮的洞口高度，使洞顶连梁高度小于300,从而实现这一目的,避免了增加节点设置 主梁的麻烦。配筋设计时，墙肢应按两次计算所得的较大内力进行配筋设计，连梁 按实际截面计算，纵筋可按2.0%2.5%的配筋率配置，并按实际配筋面积反