12米重力式挡土墙验算

1、重力式挡土墙验算 执行标准：公路 计算项目： 仰斜式挡土墙 12 米 计算时间： 2008-02-13 15:15:27 星期三 原始条件 : 墙身尺寸 : 墙身高 : 13.200(m) 墙顶宽 : 2.200(m) 面坡倾斜坡度 : 1:0.250 背坡倾斜坡度 : 1:-0.200 采用 1个扩展墙址台阶 : 墙趾台阶 b1: 0.600(m) 墙趾台阶 h1: 1.200(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率 : 0.200:1 物理参数 :圬工砌体容重 : 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数 : 0.400 地基土摩擦系数 : 0.550 砌体种类 : 片石砌体 砂

2、浆标号 : 7.5 石料强度 (MPa): 30 挡土墙类型 : 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角 : 35.000( 度) 墙后填土粘聚力 : 0.000(kPa) 墙后填土容重 : 18.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角 : 17.500( 度) 地基土容重 : 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力 : 250.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数 : 墙趾值提高系数 : 1.000 墙踵值提高系数 : 1.000 平均值提高系数 : 1.000 墙底摩擦系数 : 0.300 地基土类型 : 土质地基 地基土内摩擦角 : 35.000( 度 ) 土压力计算方法 :

3、 库仑换算土柱数坡线土柱 : 坡面线段数 : 1 折线序号 水平投影长 (m) 竖向投影长 (m) 1 12.000 0.000 1第1个 : 定位距离 0.000(m) 公路 -II 级 坡面起始距离 : 0.000(m) 地面横坡角度 : 20.000( 度 ) 墙顶标高 : 0.000(m) 挡墙分段长度 : 10.000(m)第 1 种情况 : 组合 1组合系数 : 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数=1.200 V2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200 V3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载 分项系数 = 1.200 V4. 填土侧压力 分项系数 = 1.200 V5. 车辆

4、荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.200 V 土压力计算 计算高度为 13.865(m) 处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 34.934( 度)公路 -II 级路基面总宽= 12.000(m),路肩宽 =0.000(m) 安全距离 =0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离 =0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度 =6.912(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第 1 列车中点距全部破裂体轮号路边距离 (m)轮宽 (m)轮压 (kN)上轮压 (kN)010.5000.30015.00015.000022.30

5、00.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列车中点距全部破裂体轮号路边距离 (m)轮宽 (m)轮压 (kN)上轮压 (kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.00015.00

6、0033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00060.000053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.00060.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00070.000093.6000.60070.00070.000105.4000.60070.00070.000第3列车中点距全部破裂体轮号路边距离 (m)轮宽 (m)轮压 (kN)上轮压 (kN)016.7000.30015.00015.000028.5000.30015.0000.000036.7000.60060.00

7、051.182048.5000.60060.0000.000056.7000.60060.00051.182068.5000.60060.0000.000076.7000.60070.00059.712088.5000.60070.0000.000096.7000.60070.00059.712108.5000.60070.0000.000布置宽度 B0=6.912(m) 分布长度 L0=20.000(m) 荷载值 SG=1336.788(kN) 换算土柱高度 h0 = 0.537(m)按实际墙背计算得到 :第 1破裂角： 34.934( 度)Ea=328.447 Ex=326.532 Ey=

8、35.415(kN) 作用点高度 Zy=4.788(m)墙身截面积 = 35.267(m2) 重量 = 811.143 kN( 一 ) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性 , 计算过程如下 :基底倾斜角度 = 11.310 ( 度 )Wn = 795.392(kN) En = 98.766(kN) Wt = 159.078(kN) Et = 313.246(kN) 滑移力 = 154.167(kN)抗滑力 = 268.247(kN)滑移验算满足 : Kc = 1.740 > 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足 : 方程值 = 99.050

9、(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.550地基土层水平向 : 滑移力 = 326.532(kN) 抗滑力 = 476.565(kN)地基土层水平向 : 滑移验算满足 : Kc2 = 1.459 > 1.300( 二 ) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 3.350 (m) 相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 4.285 (m) 相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 4.123 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩 = 1346.166(kN-m) 抗倾覆力矩 = 2869.392(kN-m) 倾覆验算满足 : K0 = 2.132 > 1.5

10、00倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足 : 方程值 = 740.810(kN-m) > 0.0 ( 三 ) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距 作用于基础底的总竖向力 = 894.158(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =1523.227(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.393 (m) 偏心距 e = -0.007(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.704(m) 基底压应力 : 趾部 =260.223 踵部 =266.867(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 266.867 / 260.

11、223 = 1.026 作用于基底的合力偏心距验算满足 : e=-0.007 <= 0.167*3.393 = 0.565(m) 墙趾处地基承载力验算不满足 : 压应力 =260.223 > 250.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算不满足 : 压应力 =266.867 > 250.000(kPa) 地基平均承载力验算不满足 : 压应力 =263.545 > 250.000(kPa)( 四 ) 基础强度验算 基础为天然地基，不作强度验算( 五 ) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 34.116(m2) 重量 = 784.668 kN 相对于验算截面外边缘

12、，墙身重力的力臂 Zw = 3.387 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 4.285 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 4.123 (m) 容许应力法 : 法向应力检算 :作用于验算截面的总竖向力 = 820.083(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =1463.331(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.784(m)截面宽度 B = 3.460 (m) 偏心距 e1 = -0.054(m) 截面上偏心距验算满足 : e1= -0.054 <= 0.250*3.460 = 0.865(m) 截面上压应力 : 面坡=214.672 背坡

13、=259.365(kPa) 压应力验算满足 : 计算值 = 259.365 <= 1000.000(kPa)切向应力检算 : 剪应力验算满足 : 计算值 = -0.434 <= 90.000(kPa) 极限状态法 :重要性系数丫 0 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值 Nd = 984.100(kN) 轴心力偏心影响系数a k = 0.997挡墙构件的计算截面每沿米面积 A = 3.460(m2) 材料抗压极限强度 Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数丫 f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数W k = 0.934计算强度时

14、 :强度验算满足 : 计算值= 984.100 <= 2389.457(kN)计算稳定时 :稳定验算满足 : 计算值= 984.100 <= 2231.188(kN)( 六 ) 台顶截面强度验算 土压力计算 计算高度为 12.000(m) 处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 34.934( 度)公路 -II 级 路基面总宽 = 12.000(m), 路肩宽 =0.000(m) 安全距离 =0.500(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离 = 0.350(m), 车与车之间距离 =0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度 = 5.982(m) 布置宽

15、度范围内车轮及轮重列表 :第 1 列车轮号中点距路边距离 (m)轮宽 (m)全部轮压 (kN)破裂体上轮压 (kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2

16、列车中点距全部破裂体轮号路边距离 (m)轮宽 (m)轮压 (kN)上轮压 (kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.00015.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00060.000053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.00060.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00070.000093.6000.60070.00070.000105.4000.60070.00070.000布置宽度B0=5.982(m) 分布长

17、度 L0=19.928(m) 荷载值 SG=1100.000(kN)换算土柱高度 h0= 0.513(m)按实际墙背计算得到 : 第 1破裂角： 34.934( 度)Ea=247.831 Ex=246.386 Ey=26.723(kN) 作用点高度 Zy=4.157(m) 墙身截面积 = 30.000(m2) 重量 = 690.000 kN 强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 30.000(m2) 重量 = 690.000 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.696 (m) 相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 3.631 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Z

18、y = 4.157 (m) 容许应力法 : 法向应力检算 :作用于验算截面的总竖向力 = 716.723(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =932.952(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.302(m)截面宽度 B = 2.800 (m) 偏心距 e1 = 0.098(m) 截面上偏心距验算满足 : e1= 0.098 <= 0.250*2.800 = 0.700(m) 截面上压应力 : 面坡=309.896 背坡 =202.049(kPa) 压应力验算满足 : 计算值 = 309.896 <= 1000.000(kPa)切向应力检算 : 剪应力验算满足

19、 : 计算值 = -14.394 <= 90.000(kPa) 极限状态法 :重要性系数丫 0 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值 Nd = 860.067(kN) 轴心力偏心影响系数 a k = 0.985挡墙构件的计算截面每沿米面积 A = 2.800(m2) 材料抗压极限强度 Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数丫 f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数W k = 0.911计算强度时 :强度验算满足 : 计算值 = 860.067 <= 1911.123(kN)计算稳定时 :稳定验算满足 : 计算值 = 860.06

20、7 <= 1741.510(kN)第 2 种情况 : 组合 2组合系数 : 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数=1.200 V2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200 V3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200 V4. 填土侧压力分项系数=1.200 V5. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.200 V 土压力计算 计算高度为 13.865(m) 处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 34.934( 度)公路 -II 级路基面总宽= 12.000(m),路肩宽 =0.000(m) 安全距离 =0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.35

21、0(m), 车与车之间距离 =0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度 =6.912(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表 :第 1 列车中点距全部破裂体轮号路边距离 (m)轮宽 (m)轮压 (kN)上轮压 (kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.

22、00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第 2 列车中点距全部破裂体轮号路边距离 (m)轮宽 (m)轮压 (kN)上轮压 (kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.00015.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00060.000053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.00060.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00070.000093.60

23、00.60070.00070.000105.4000.60070.00070.000第 3 列车中点距全部破裂体轮号路边距离 (m)轮宽 (m)轮压 (kN)上轮压 (kN)016.7000.30015.00015.000028.5000.30015.0000.000036.7000.60060.00051.182048.5000.60060.0000.000056.7000.60060.00051.182068.5000.60060.0000.000076.7000.60070.00059.712088.5000.60070.0000.000096.700 0.600 70.000 59.7

24、12108.500 0.600 70.000 0.000布置宽度 B0=6.912(m) 分布长度 L0=20.000(m) 荷载值 SG=1336.788(kN) 换算土柱高度 h0 = 0.537(m)按实际墙背计算得到 :第 1破裂角： 34.934( 度)Ea=328.447 Ex=326.532 Ey=35.415(kN)作用点高度 Zy=4.788(m)墙身截面积 = 35.267(m2) 重量 = 811.143 kN( 一 ) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性, 计算过程如下 :基底倾斜角度 = 11.310 ( 度 )Wn = 795.3

25、92(kN) En = 98.766(kN) Wt = 159.078(kN) Et = 313.246(kN) 滑移力 = 154.167(kN) 抗滑力 = 268.247(kN) 滑移验算满足 : Kc = 1.740 > 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足 : 方程值 = 99.050(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.550地基土层水平向 : 滑移力 = 326.532(kN) 抗滑力 = 476.565(kN)地基土层水平向 : 滑移验算满足 : Kc2 = 1.459 > 1.300( 二 ) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂

26、Zw = 3.350 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 4.285 (m) 相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 4.123 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩 = 1346.166(kN-m) 抗倾覆力矩 = 2869.392(kN-m) 倾覆验算满足 : K0 = 2.132 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足 : 方程值 = 740.810(kN-m) > 0.0 ( 三 ) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距 作用于基础底的总竖向力 = 894.158(kN) 作用于墙趾下点的总

27、弯矩 =1523.227(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.393 (m) 偏心距 e = -0.007(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.704(m) 基底压应力 : 趾部 =260.223 踵部 =266.867(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 266.867 / 260.223 = 1.026 作用于基底的合力偏心距验算满足 : e=-0.007 <= 0.167*3.393 = 0.565(m) 墙趾处地基承载力验算不满足 : 压应力 =260.223 > 250.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算不满足 : 压应力 =266.867

28、> 250.000(kPa) 地基平均承载力验算不满足 : 压应力 =263.545 > 250.000(kPa)( 四 ) 基础强度验算 基础为天然地基，不作强度验算( 五 ) 墙底截面强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 34.116(m2) 重量 = 784.668 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 3.387 (m) 相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 4.285 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 4.123 (m) 容许应力法 :法向应力检算作用于验算截面的总竖向力 = 820.083(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =1463.

29、331(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.784(m)截面宽度 B = 3.460 (m) 偏心距 e1 = -0.054(m) 截面上偏心距验算满足 : e1= -0.054 <= 0.250*3.460 = 0.865(m) 截面上压应力 : 面坡 =214.672 背坡 =259.365(kPa) 压应力验算满足 : 计算值 = 259.365 <= 1000.000(kPa)切向应力检算 : 剪应力验算满足 : 计算值 = -0.434 <= 90.000(kPa) 极限状态法 :重要性系数丫 0 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计

30、值 Nd = 984.100(kN) 轴心力偏心影响系数a k = 0.997挡墙构件的计算截面每沿米面积 A = 3.460(m2) 材料抗压极限强度 Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数Y = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数W k = 0.934计算强度时 :强度验算满足 : 计算值= 984.100 <= 2389.457(kN) 计算稳定时 :稳定验算满足 : 计算值= 984.100 <= 2231.188(kN)( 六 ) 台顶截面强度验算 土压力计算 计算高度为 12.000(m) 处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 =

31、34.934( 度) 公路 -II 级路基面总宽 = 12.000(m),路肩宽 =0.000(m) 安全距离 =0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离 =0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度 =5.982(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第 1 列车中点距全部破裂体轮号路边距离 (m)轮宽 (m)轮压 (kN)上轮压 (kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000

32、050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列车中点距全部破裂体轮号路边距离 (m)轮宽 (m)轮压 (kN)上轮压 (kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.00015.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00060.000053.6000.60060.00

33、060.000065.4000.60060.00060.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00070.000093.6000.60070.00070.000105.4000.60070.00070.000布置宽度B0=5.982(m) 分布长度 L0=19.928(m) 荷载值 SG=1100.000(kN)换算土柱高度 h0= 0.513(m)按实际墙背计算得到 : 第 1破裂角： 34.934( 度)Ea=247.831 Ex=246.386 Ey=26.723(kN) 作用点高度 Zy=4.157(m) 墙身截面积 = 30.000(m2

34、) 重量 = 690.000 kN 强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 30.000(m2) 重量 = 690.000 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.696 (m) 相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 3.631 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 4.157 (m) 容许应力法 : 法向应力检算 :作用于验算截面的总竖向力 = 716.723(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =932.952(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.302(m)截面宽度 B = 2.800 (m) 偏心距 e1 = 0.098(m) 截面

35、上偏心距验算满足 : e1= 0.098 <= 0.250*2.800 = 0.700(m) 截面上压应力 : 面坡=309.896 背坡 =202.049(kPa) 压应力验算满足 : 计算值 = 309.896 <= 1000.000(kPa)切向应力检算 : 剪应力验算满足 : 计算值 = -14.394 <= 90.000(kPa) 极限状态法 :重要性系数丫 0 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值 Nd = 860.067(kN) 轴心力偏心影响系数 a k = 0.985挡墙构件的计算截面每沿米面积 A = 2.800(m2) 材料抗压极限强度 Ra =

36、 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数丫 f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数W k = 0.911计算强度时 :强度验算满足 : 计算值 = 860.067 <= 1911.123(kN)计算稳定时 :稳定验算满足 : 计算值 = 860.067 <= 1741.510(kN)第 3 种情况 : 组合 3组合系数 : 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数=1.200 V2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200 V3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载 分项系数 = 1.200 V4. 填土侧压力 分项系数 = 1.200 V5. 车辆荷载

37、引起的土侧压力 分项系数 = 1.200 V 土压力计算 计算高度为 13.865(m) 处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 34.934( 度)公路 -II 级 路基面总宽 = 12.000(m), 路肩宽 =0.000(m) 安全距离 =0.500(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离 = 0.350(m), 车与车之间距离 =0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4 列 布置宽度 = 6.912(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表 :第 1列车 :中点距 全部 破裂体轮号 路边距离 (m) 轮宽 (m) 轮压 (kN) 上轮压 (kN)010.5000.3001

38、5.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列车中点距 全部 破裂体轮号 路边距离 (m) 轮宽 (m) 轮压 (kN) 上轮压 (kN)013.6000.30015.00015.000

39、025.4000.30015.00015.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00060.000053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.00060.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00070.000093.6000.60070.00070.000105.400第3列车0.60070.00070.000中点距 全部 破裂体轮号 路边距离 (m) 轮宽 (m) 轮压 (kN) 上轮压 (kN)016.7000.30015.00015.000028.5000.30

40、015.0000.000036.7000.60060.00051.182048.5000.60060.0000.000056.7000.60060.00051.182068.5000.60060.0000.000076.7000.60070.00059.712088.5000.60070.0000.000096.7000.60070.00059.712108.5000.60070.0000.000布置宽度 B0=6.912(m) 分布长度 L0=20.000(m) 荷载值 SG=1336.788(kN)换算土柱高度 h0 = 0.537(m) 按实际墙背计算得到 :第 1破裂角： 34.934

41、( 度)Ea=328.447 Ex=326.532 Ey=35.415(kN) 作用点高度 Zy=4.788(m) 墙身截面积 = 35.267(m2) 重量 = 811.143 kN( 一 ) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.300 采用倾斜基底增强抗滑动稳定性 , 计算过程如下 : 基底倾斜角度 = 11.310 ( 度 )Wn = 795.392(kN) En = 98.766(kN) Wt = 159.078(kN) Et = 313.246(kN) 滑移力 = 154.167(kN) 抗滑力 = 268.247(kN) 滑移验算满足 : Kc = 1.740 > 1.30

42、0 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足 : 方程值 = 99.050(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.550 地基土层水平向 : 滑移力 = 326.532(kN) 抗滑力 = 476.565(kN) 地基土层水平向 : 滑移验算满足 : Kc2 = 1.459 > 1.300( 二 ) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 3.350 (m) 相对于墙趾点，Ey的力臂Zx = 4.285 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy = 4.123 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩 = 1346.166(kN-m) 抗倾覆力矩 = 2869.39

43、2(kN-m) 倾覆验算满足 : K0 = 2.132 > 1.500倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足 : 方程值 = 740.810(kN-m) > 0.0( 三 ) 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距 作用于基础底的总竖向力 = 894.158(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =1523.227(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.393 (m) 偏心距 e = -0.007(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.704(m) 基底压应力 : 趾部 =260.223 踵部 =266.

44、867(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 266.867 / 260.223 = 1.026 作用于基底的合力偏心距验算满足 : e=-0.007 <= 0.167*3.393 = 0.565(m) 墙趾处地基承载力验算不满足 : 压应力 =260.223 > 250.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算不满足 : 压应力 =266.867 > 250.000(kPa) 地基平均承载力验算不满足 : 压应力 =263.545 > 250.000(kPa)( 四 ) 基础强度验算 基础为天然地基，不作强度验算( 五 ) 墙底截面强度验算 验算截面以上，墙身截面积 =

45、 34.116(m2) 重量 = 784.668 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 3.387 (m) 相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx = 4.285 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 4.123 (m) 容许应力法 : 法向应力检算 :作用于验算截面的总竖向力 = 820.083(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =1463.331(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.784(m)截面宽度 B = 3.460 (m) 偏心距 e1 = -0.054(m) 截面上偏心距验算满足 : e1= -0.054 <= 0.250*3

46、.460 = 0.865(m) 截面上压应力 : 面坡 =214.672 背坡 =259.365(kPa) 压应力验算满足 : 计算值 = 259.365 <= 1000.000(kPa) 切向应力检算 :剪应力验算满足 : 计算值 = -0.434 <= 90.000(kPa) 极限状态法 :重要性系数丫 0 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值 Nd = 984.100(kN) 轴心力偏心影响系数a k = 0.997挡墙构件的计算截面每沿米面积 A = 3.460(m2) 材料抗压极限强度 Ra = 1600.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数丫 f =

47、2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数W k = 0.934计算强度时 :强度验算满足 : 计算值= 984.100 <= 2389.457(kN) 计算稳定时 :稳定验算满足 : 计算值= 984.100 <= 2231.188(kN)( 六 ) 台顶截面强度验算 土压力计算 计算高度为 12.000(m) 处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 34.934( 度)公路 -II 级路基面总宽= 12.000(m),路肩宽 =0.000(m) 安全距离 =0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离 =0.600(m)经计算

48、得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度 =5.982(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第 1 列车中点距全部破裂体轮号路边距离 (m)轮宽 (m)轮压 (kN)上轮压 (kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.000

49、70.000102.3000.60070.00070.000第2列车中点距全部破裂体轮号路边距离 (m)轮宽 (m)轮压 (kN)上轮压 (kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.00015.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00060.000053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.00060.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00070.000093.6000.60070.00070.000105.4000.60

50、070.00070.000布置宽度B0=5.982(m) 分布长度 L0=19.928(m) 荷载值 SG=1100.000(kN)换算土柱高度 h0= 0.513(m)按实际墙背计算得到 : 第 1破裂角： 34.934( 度)Ea=247.831 Ex=246.386 Ey=26.723(kN) 作用点高度 Zy=4.157(m) 墙身截面积 = 30.000(m2) 重量 = 690.000 kN 强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 30.000(m2) 重量 = 690.000 kN 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.696 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂

51、Zx = 3.631 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy = 4.157 (m) 容许应力法 : 法向应力检算 :作用于验算截面的总竖向力 = 716.723(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =932.952(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.302(m)截面宽度 B = 2.800 (m) 偏心距 e1 = 0.098(m) 截面上偏心距验算满足 : e1= 0.098 <= 0.250*2.800 = 0.700(m) 截面上压应力 : 面坡=309.896 背坡 =202.049(kPa) 压应力验算满足 : 计算值 = 309.896 <= 1000.000(kPa)切向应力检算 : 剪应力验算满足 : 计算值 = -14.394 <= 90.000(kPa) 极限状态法 :重要性系数丫 0 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值 Nd = 860.067(kN) 轴心力偏心影响系数 a k = 0