2020年大吨位大跨度的空间悬挑结构的整体提升施工论文

1、大吨位大跨度的空间悬挑结构的整体提升施工论文 东航西安维修基地新机库建成后成为空客系列在西北地区功能 最完善的大修中心。其建筑面积约 13 000 m2,机库大厅平面呈长方 形，长度为155 m宽度为85 m其屋盖由大厅部分的钢网架和大门 钢桁架组成，形成三面支承、门架侧一面敞开的钢结构组合体系（图 1）。该结构最大的特点是大门桁架部分形成大吨位大跨度的空间悬 挑结构，施工采用液压控制同步提升的。机库大厅采用3层正交斜放焊接球网架，网格尺寸 6 mx 6 m, 矢高为3 m+3 m,网架结构质量为1 380 t ,网架在东、南、西三面 共由 28 个设置在钢筋混凝土排架柱上的固定球铰钢支座支承

2、。北面 敞开设机库大门，大门桁架采用焊接箱型梁及焊接 H型钢组成，外桁 架HJ 1呈悬挑状，水平悬挑5 m,质量580 t，内桁架HJ2两端 通过万向球铰支座支承，桁架下弦标高 22 m,高度为14 m,高度上 相对网架上弦平面垂直悬挑7 m（图2）。桁架部分总质量约1 180 t , 跨度155 m。钢结构材质均为Q345B（a）大门桁架悬挑结构呈现大吨位及大跨度的特点， 这种结构 设计上在国内尚属少见,该结构也堪称 "西北第一跨 ",对设计施工、 组织管理等方面综合技术的应用提出了较高要求。（b） 整体屋盖钢结构由钢网架和钢桁架组成， 网架和桁架的结 构覆盖面积比为16

3、： 1,但质量比为1。17： 1，整体重心显着偏向悬 挑端。（c）根据整体有限元模型计算结果，桁架的单个吊点提升反力 达到 8 805 kN, 2 个桁架吊点总的反力达到了整个提升重量的 1/2 以上。（d）桁架相对网架上弦平面垂直悬挑 7 m,在提升过程中对整体稳定性有一定影响, 需要分析提升不同工况下连接杆件的应力变化 情况,保证结构安全。（a）共设16个结构提升点，每个提升点在柱顶设置格构式提 升架,安装液压提升器（图 3）,将大门钢桁架和网架在投影位置地 面拼装成型, 用液压提升器将钢屋盖整体提升到安装位置, 再补空安 装周边支座和杆件,最后结构成型并整体卸载。（b）根据结构的实际提升

4、方案，建立整体有限元模型，采用MIDAS/GEN 8。 0进行空间分析和计算,根据各提升点的反力值进行提升架设计、提升器配置及加固设计。（c）桁架的提升点设在桁架 HJ-2两侧共2个，上吊点用集 群液压提升器提供该点8805kN的提升力，下锚点设在桁架下弦的钢 托梁底部。（d）网架部分共设置14个提升点，上吊点提升油缸设置在排 架柱顶的提升架上，提供最大 827 kN的提升力，下吊点利用增加的 临时杆件和节点，在高空补空杆件安装以后将其拆除。5。1 桁架提升体系（a）由于桁架的单个吊点提升反力达到 8 805 kN，为了解决大吨位级提升力的需要，桁架吊点设计采用 4 个3 500 kN 液压提

5、升 器共同作用，经过 2 个并列的格构柱型式提升架使支承柱受载。通 过钢绞线连接上、 下吊点， 提升器的提升力通过上吊点钢绞线锚 具支承结构桁架（网架）的途径传递，实现结构的整体提升。同 时设置后侧预拉力锚点，预拉力点采用 2 台2 000 kN 提升器，提升 过程中与主吊点按比例同步加载，预拉力均预紧到1500kN。（b）桁架支承柱柱顶标高为+21。08m在土建施工的同时安装 提升架预埋件，实现提升体系与土建混凝土柱之间承载力的有效传递。（C）桁架提升架主体结构由箱型梁和箱型立柱组成，侧面为n字形，高度5m （图5）。构造设计既要考虑承载力要求，也要考虑杆 件空间位置的要求， 即不能出现提升

6、架与补空构件干涉的情况。 经计 算，得出施加预拉力对提升架结构受力有明显效果。（d）桁架下吊点处将HJ 2端部断开，提升受力点设在下弦， 形成型钢扁担梁形式，并增加加固杆件对下弦补强加固。（e）桁架提升架预拉力由设在桁架混凝土柱承台内的地锚提供， 地锚承载力由预埋侧板与混凝土之间的摩擦力和粘结力、 下部横向锚 板的锚固力及横销的锚固力 3 部分组成。该方案的提升预拉力设置有效解决了提升重量平衡力的问题， 根本性地改善了混凝土柱的偏心受力状况。5。 2 网架提升体系（a）网架提升架米用三角形格构柱，3个立柱呈品字形布置， 前1根立柱轴心受压，后2个受拉，高度为2。5 m。其优点在于保 证提升架受

7、拉侧强度的同时提高了稳定性， 也便于提升到位后周边网 架杆件的高空补空。（b）下吊点按柱轴线与网架吊点的位置关系设置， 吊点相对网架下弦下移500 mm使5根辅助杆件同时受力。5 。3 排架柱受力校核（a）提升时，网架排架混凝土柱处于偏心受力状态，需要对柱 的强度及稳定性进行校核验算，保证排架柱体系安全。（b）混凝土柱的验算内容有：柱体受压强度验算、柱顶预埋件 的验算、柱顶局部受压承载力验算。桁架、网架的提升点混凝土柱按 最不利的工况取荷载值，计算结果均应在允许范围内。（c）在正式提升前，将排架柱之间的连系杆件和柱间支撑都安 装完成， 使排架柱形成整体受力体系， 以提高提升受力体系的安全度 和

8、可靠度。5。 4 提升状态模拟分析结构提升过程中， 16 个提升点之间所有可能的最大位移差的组 合很多。从这些组合中针对桁架结构处于大吨位水平和垂直悬挑的结 构特点，选择较为不利的 16 种工况对结构变形和应力进行分析，对 于应力比大于 0。9 的杆件进行截面替换，对于网架与桁架交界处的 连接杆件重点对待。5 。5 同步度控制工程实施采用了先进的流量分配控制系统，即计算机控制系统 构成"传感器计算机泵源比例阀液压提升器提升架结构 " 的 闭环系统， 提升过程由传感器实时采集位移检测信号、 计算机计算其 差值、系统自动均衡液压流量，从而控制整个提升过程的同步性。6 。 1 结

9、构预提升(a) 液压油缸按20% 40% 60% 80% 100%勺比例分级加载， 直到使结构整体离地，提升高度约 300 mm时，悬停8h。(b) 检测提升点的位置和标高，与初始标高的理论值进行比较 并调整，确定同步提升勺标高初始值。(c) 用经纬仪在侧面观测地面上主桁架和上部桁架之间的对接 口位置情况， 如有偏差要调整吊点预处理， 确保一次性提升到位对接 成功。2 同步提升(a) 整个屋盖大厅钢结构质量2 560 t，提升系统对每个提升 吊点的液压提升器施以均恒的油压， 吊点以恒定的载荷力将结构向上 提升，保持初始状态直至提升到预定高度。(b) 采取位移同步控制措施，通过位移传感器实时向系

10、统控制 中心传递提升位移的数据信息， 数据处理一旦发现超差则自动进行调 整，对桁架悬挑端重点监测同步度、垂直度及挠度变化值，使提升过 程各吊点之间标高不同步偏差控制在 15mn以内。(c) 整体提升的速度取决于液压泵站的流量、 锚具切换和其他 辅助工作所占用的时间。 经实际测算， 提升速度约 200250 nn/nin， 在液压油缸往复运动的过程中， 启动和制动时各点的载荷会增加 2%， 在计算中考虑了 1。 1 的动载系数，启动和制动加速度为 0。 2 n/s2， 加速度极小，保证了整体悬挑结构的同步平稳提升。6。 3 高空补空安装结构整体提升至设计位置后，各吊点微调使桁架和网架精确提 升到达设计位置，然后补充安装周边杆件，完成后，网架及桁架整体卸载落位于球铰支座上，最后拆除提升系统设备和提升支架， 完成整 个提升施工的过程该工程顺