高支模(高大模板)专项施工方案 (56)

1、 高支模专项方案高支模施工方案第一章 工程概况1.工程概况拟建的工业基地工程，位于广州广从路，工程用地面积约为5000平方米，总建筑面积约为17196平方米。结构型式是现浇框架结构, 建筑层数5层，地下室一层，建筑总高度为24米； 本工程/轴与A/D轴相交处为地下室属于高支模区域，层高为4.5M，楼板厚为180，梁断面尺寸：主梁为400×1000，350×1000，300×800，次梁为250×700，200×700，200×500等,梁最大跨度为10M, 采用门式架作高支模支顶直接坐落地下室底板上。首层层高为6M，板厚120，梁断面

2、尺寸：主梁为400×1000，350×1000，300×1000，300×800，次梁为250×700，250×600，250×400，200×400等，梁最大跨度为10M，采用门式架作高支模支顶直接坐落在±0.00砼板上,为确保高支模安全施工、安全拆除，特编制此方案以指导施工。2.编制依据2.1工业基地工程建筑、结构施工图；2.2混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-20022.3建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-20012.4建筑工程大模板技术规程 JGJ74-20032.5

3、建筑施工安全检查标准 JGJ59-992.6建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程 JGJ128-2002.7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 JGJ130-2002第二章 现场施工管理架构1、施工小组为了确保高支模施工过程的安全，实现“安全文明施工样板工地”，成立以项目经理为组长的安全文明施工领导小组，其人员和分工如下：组长：（项目经理）全面负责协调安排及施工指挥。副组长：（技术负责人）负责现场技术交底。成员：（施工技术员）负责施工监督工作。 （专职安全员）负责施工安全巡视及检查工作。 （专职质检员）负责质量监督检查工作。2、劳动力计划选择技术全面，且具有一定经验的专业施工班组，施工人员必须

4、持有效的特殊工种上岗证。须经过质量、安全、文明施工教育后，方可上岗作业，具体安排如下：劳动力计划工种名称人数备注架子工12杂工6模板工50杂工10混凝土工20电焊工6电工2钢架司机2第三章 主要施工方法1、 柱模板加工与安装柱模板采用18夹板，80×80木枋做竖楞，间距为300；柱箍采用2×48钢管和M12对拉螺栓夹固，楼板面上350设第一道柱箍后，再以间距500布置柱箍。柱中穿心螺栓，柱侧壁四面用48mm×3.5mm钢管作斜撑，支撑在柱箍上，形成一稳定受力体系，保证柱模的强度和刚度。（1）按设计图纸尺寸制作柱侧模板（注意：外侧板宽度要加大二倍内侧板模板厚）后，按

5、照放线位置钉好压脚板再安装柱模板，两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线。（2）安装柱箍：柱箍间距一般为500，最下一层距楼面350，柱截面边长大于800时应设置柱中穿心螺杆，螺杆的直径为12，间距按500设置。柱模板基本参数柱断面长度B=800mm；柱断面宽度H=800mm；方木截面宽度=80mm；方木截面高度=80mm；方木间距l=300mm, 胶合板截面高度=18mm。 2、楼板支顶体系楼板支顶体系采用门式架进行支撑，支撑主要按900×900的间距布置。楼面模板采用18厚夹板。楼板模板的安装采用压梁旁板式，梁侧竖向压枋兼作纵向主龙骨的一端支撑，沿板横向设一层次龙骨，次龙骨方

6、条位于主龙骨之上垂直主龙骨木枋与梁交接另一端，梁侧竖向压枋兼作支撑，主龙骨间距为900mm采用80×80木枋，次龙骨间距为450mm采用80×80木枋；板设置支顶横向龙骨通过上托支撑在门式架上端（见附支顶大样图）。梁下门式架设置的间距依不同截梁的计算结果进行布置。离楼地面约200mm300 mm处设一道扫地杆，然后沿支顶高度设置纵横钢管拉结杆，水平杆应与结构柱作拉结以加强稳定性。在制作安装楼面模板时，现场施工人员按设计标高放线调整顶架的高度，注意上托旋头的高度不得大于250mm，防止摇摆，失稳。标高调好后就安装梁底模板，并按设计、规范要求起拱为跨度的3。楼板模板铺设时应顺同

7、一方向铺起，在中间收口，板缝必须严密，保证位置，平整度准确，误差符合检评表的要求。模板安装后，应再详细校正和检查加固。浇筑混凝土之前，要充分湿润模板。3、 梁模板制作与安装1、梁模板的制作梁底模板及侧模均采用18mm厚木夹板 ，竖向龙骨采用80mm×80mm木枋，间距300mm，纵向采用248mm×3.5mm钢管加固，采用12螺栓600mm用蝴蝶扣加固，梁底纵向次龙骨木方采用80mm×80mm300-450，横向主龙骨木方采用80mm×80mm450-800。2、模板安装大梁（梁高1000）装模时，先钉装梁底板，待梁筋安装完成后，经检查无误差，才封梁的两

8、侧旁板。（1）在柱头上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。（2）梁底模板：按设计标高调整顶架的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。根据墨线安装梁侧模板，压脚板，斜撑等。当梁跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨的2。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板，压脚板，斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板压旁来确定。（4）当梁净高超过900时，梁侧模板加螺栓加固。（具体拉结位置见附图）4、高支模顶架搭设高支模顶架采用国标门式架搭设，门式架底部离地面约200300纵横设一道钢管扫地杆。支撑主梁的支架必须设置连续剪刀

9、撑，并沿梁纵横向通长布置。1、高支模系统采用顶架搭设一般规定。（1）门式架顶架材料选择及质量标准a、门式架应采用现行国家标准建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1282000)，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢的规定。b、门式架的尺寸和表面质量应符合下列规定：、新门式架应有质量证明书。、门式架表面应平直光滑，不应有裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、和深的划道。、门式架必须涂有防锈漆。门式架外径、壁厚、端面等的允许偏差分别为：0.5、0.5、0.5。、门式架表面生锈深度0.50，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。、旧拉杆使用前应进行锈蚀厚度检查，有裂缝、变形的禁止使用。c、门式

10、架上严禁打孔。（2）扣件a、扣件式钢管顶架应采用可锻铸铁作的扣件，其材料材质应符合国家现行的规范标准钢管扣件脚手架扣件（GB15831）的规定。b、高支模支架系统采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·M时，不得发生破坏。（3）模板架每根立杆底部应设置底座。（4）脚手架必须设置横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200300处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。（5）立杆接长除顶层顶步采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a、杆上的对接扣件应交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立

11、杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于500，各接头中心节点的距离不宜大于步距的1/3。b、对接宽度不应小于1000，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板至杆端的边缘距离不应小于100。（6）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15。（7）设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300时，应设置水平杆固定。（8）模板支架的支撑设置应符合下列规定:a、模板支架四边与中间间隔四排支架立杆应设置一道纵向剪立撑，由底至顶连续设置。b、高于4m的模板支架，其两端和中间每隔4排支架立杆从顶开始向下每隔2步设置一道水平剪立撑。c、剪刀撑的构造应符合下列规定：、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜

12、按下表规定确定。剪立撑斜杆于地面的倾角45°50°60°剪立撑跨越立杆的最多跟数n765、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾斜角在45°60°之间。、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。立杆接长除顶层顶部可采用搭接外，其余各层各部搭接必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：、立杆上对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500，接头中心至主结点的距离不宜大于步距的1/3。、搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个螺旋扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端

13、距离不应小于100。、剪刀撑斜杆应用螺旋扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆拉上，螺旋扣件中心线至主结点的距离不宜大于150。d、顶架搭设完毕后，架体与外围已经浇注的一、二层混凝土框架梁和柱拉结，与梁二跨一拉，与柱子一步一拉结。(9)方条均采用80×80杉木或松木杆L2000mm顺直无挠曲断裂腐烂残缺等现象.2、高支模顶架搭设完毕应进行检查验收，合格以后方可使用。检查验收的具体内容如下：、基础是否平实，可调底座、木枋安放是否符合要求。、检查顶架垂直度，要求偏差不大于0.5%。、扣件紧固状态是否合格。、水平架，水平加固杆，剪力撑是否符合要求。、安全网和防护栏杆设置是否符合要求。

14、、高支模顶架验收是否符合安全要求。3、高支模顶架验收合格方可使用。使用前应该对工人进行安全使用教育及技术交底工作。5 、结构支模顺序支模顺序为：柱模梁模板模当柱筋扎好后，开始支柱模。柱模安装好后，校核其轴线、垂直度及几何尺寸无误后，将其支撑牢固，捣柱砼，然后进行梁板模的安装，安装时要特别注意梁柱的各个节点处的几何尺寸、轴线位置的准确性，梁、模板以80×100的木枋垫平支牢，保证模板系统的整体稳定性和几何尺寸的准确性。钉楼面模板时需要在下面留出施工通道，方便检查加固。6、 梁、板砼的浇筑浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”推进，梁分层浇筑。首先将主梁砼浇筑至次梁底，第二次浇至梁高1000处

15、，并停顿一段时间，以便砼的沉降密实，在砼初凝前同板砼一同浇注（见梁分层浇注图）。板砼的虚铺厚度应大于板厚，振捣完毕，用刮尺抹平。刮平过程中，混凝土面要饱满，不能留有小凹洞，必须用人工预先边压浆，边抹面。梁板砼的振捣。梁板砼使用插入式振动棒及平板式振动器振捣。使用插入式振动棒时，振动棒应垂直插入，并插到尚未初凝的下层中50100，以使上下层相互结合。振动棒插点的间距一般不应超过振动棒有效作用半径的1.5倍，振捣时应“快插慢拔”。振捣时间一般每插点为2030秒，见到砼不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出水泥浆和外观均匀为止。作业中要避免将振动棒触及钢筋，钢结构预埋件，水电预埋管，模板等。平板式捣动

16、器振捣砼，应使平板底面与砼全面接触，每一次振到砼表面泛浆，不再下沉后，即可缓慢向前移动。混凝土入模温度必须控制在30以内，坍落度控制在混凝土配合比要求范围内，混凝土初凝时间要控制在2.53小时。如果混凝土临时间断处超出初凝时间仍然未能结合时，应在混凝土初凝前在结合处及时浇上适量混凝土以推迟结合处的初凝时间，保证结合缝的接搓。混凝土养护柱身养护采用淋水。对于暂时不进行上部结构施工的柱预留钢筋，经清除捣柱混凝土时被污染的混凝土浆后，要用胶布包裹，以防止雨水锈蚀预留钢筋和锈水污染柱面。楼地面混凝土浇筑完后12小时内采用、淋水的方法进行养护。在已经浇筑混凝土强度>1.2N/2，方可在其上进行施工

17、作业。拆模方法模板拆除的时间，应依同条件养护的砼试块强度来确定，其标准为：跨度小于8m的梁、板混凝土强度达到75%以上；跨度大于8m的梁及悬挑部位混凝土强度须达100%；拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。模板支顶的拆除顺序：先将支柱上的可调上托松下，使代龙与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部连接模板的附件，再用钢钎撬动模板，使模板块降下由代龙支承，拿下模板和代龙，然后拆除水平拉杆及剪力撑和支柱。梁外侧模、柱模板在确保混凝土表面不受损坏时，方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆模板连接螺杆及附件。用撬棍轻轻撬动模板，使之与混凝土分

18、离，必要时使用塔吊配合拆除。拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的机配件及时集中统一管理。第四章 技术质量保证措施项目部技术负责人应根据该结构层段的技术特点和质量要求，详细向作业班组人员作出技术、安全交底，并组织有关作业班组人员学习有关的作业指导书和广州市建筑业联合会有关建设工程质量通病预防和纠正措施里的相关内容。安排“样板”先行，然后再按照其标准要求全面施工。施工过程中项目部将选派经验丰富的专业技术人员在现场负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作。施工员和质安员对其质量、安全进行全面监控。落实三级检验制度，即班组自检、项目部质安员验收，合格后报监理验收。如

19、发现有不合格的必须返工重做直至合格标准为止，绝不允许有不合格品流至下一工序。第五章 成品保护措施在已完成砼面上搭设脚手架时要分批进场施工，作业材料分散均匀尽量轻放，不得集中超高堆放。支顶材料应分规格，堆放整齐、平整，下垫木枋，吊运门式架时应和机驾员保持良好联系，下放钢筋要慢，避免造成楼板损坏。搭设时作业人员不能高空抛物，以免影响楼板质量，支顶下托应垫在双排木枋上，杜绝把下托直接支在楼面砼上。模板支撑体系完成后，及时将多余材料及垃圾清除干净；安装预留洞口模板及预埋件应在支模时配合进行，不得任意拆除模板及重锤击模板、支撑门式架，以免影响质量；砼浇筑时，严禁在高支模脚手架上固定或者架设泵送混凝土管及

20、起重设备。架设施工水平运输通道，不得直接搁置在侧模上。拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面及楞角。第六章 安全技术措施贯彻国家安全生产、劳动保护方面的方针，政策和规定。坚持“安全第一，预防为主”的方针。确立高支模施工现场安全责任人。要对操作班组（架子班、木工班、砼工班）认真做好安全、技术交底工作，经过三级交底教育才能上岗操作。高支模施工必须按经审核的方案施工，未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。质安员对施工过程的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。高支模工程安装完成后，必须经进行三级验收，班组自检项目部质安员验收项目部技术和安全负责人验收合格

21、，并经公司质安部验收合格后方能进行钢筋安装。施工前外围脚手架必须先行施工，确保周边的安全环境。施工现场应搭设工作梯，作业人员严禁从支撑系统爬上爬下。作业区内严禁私自动火，需要动火作业必须向项目部办理报批手续。严禁在施工作业区内吸烟，并配置适当的灭火器材。保证施工防火安全。浇筑过程中应派专人负责认真检查，观察支架体系是否牢固、无变形。发现异常情况，应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经安全责任人检查同意后方可复工。高支模搭设，拆除和砼浇筑期间，要求划定施工作业范围，设立警示牌，严禁非作业人员进入模板底下，并由安全员在现场监护。浇筑砼过程中，要有施工管理人员跟班在现场监控。第七章 高支模安全

22、应急措施7.1基本原则与方针严格执行中华人民共和国安全生产法、建设工程安全生产管理条例、安全生产许可证条例等法令法规；坚持安全第一，预防为主、自救为主、统一指挥、分工负责的原则；事故预兆发生后，应防止事故预兆的扩大，中止事故的发生，减少人员的伤亡和财产的损失，优先保护人和优先保护大多数人，优先保护贵重财产等原则和方针。7.2可能发生的事故预兆内容7.2.1可能出现重大的事故序 号模 板备 注1坠 落2倒塌倾覆3火 灾4雷 击7.2.2事故预兆的确定序号监察员坠 落备 注1质安员、安全员安全网未按规范要求挂设2质安员、安全员防护栏杆没有按要求加设3质安员、安全员排栅上落梯底未设兜底网4质安员、安

23、全员未能隔层设置兜底网5质安员、安全员未在排栅外立面每隔五层设置一圈挡板6质安员、安全员出入口未设置顶棚7质安员、安全员作业层无满铺脚手板8施工员、质安员工人的不当操作7.2.3事故预兆的监测人员、方法和时间间隔1、坠落序号监测人员监测方法、工具时间间隔备注1质安员、安全员、班组长目测随时2质安员、安全员、班组长用卷尺监测随时3质安员、安全员、班组长目测随时4质安员、安全员、班组长目测随时5质安员、安全员、班组长目测随时6质安员、安全员、班组长目测随时7技术负责人、质安员日常教育及巡检进场前及作业时8质安员、安全员、班组长目测随时2、倒塌倾覆序号监测人员监测方法、工具时间间隔备注1技术负责人审

24、阅施工前2材料员、试验员、质安员目测材料进场时3质安员、施工员、班组长目测随时4质安员、施工员、班组长用经纬仪及卷尺测量随时5质安员、施工员、班组长用水平仪及卷尺测量随时6质安员、施工员、班组长目测随时技术负责人、安全员、质安员、施工员、班组长进场前教育及日常监督随时8技术负责人、质安员方案审查及目测施工全过程9技术负责人、质安员、施工员卷尺施工全过程3、火灾序号监测人员监测方法、工具时间间隔备注1质安员、电工、安全员目测随时2试验员、材料员查看进场前的检验报告材料进场前3安全员、质安员、施工员巡查施工全过程4质安员、安全员、机电班长审批施工全过程5安全员、质安员过程监测施工全过程4、雷击序号

25、监测人员监测方法、工具时间间隔备注1质安员、安全员目测随时7.2.4确定影响的范围和人数1、坠落序号影响范围.影响人数备注1各层模板作业 面、地面现场作业人员2各层模板作业 面各层作业面的作业人员3排栅上落位置上落各作业层的作业人员4模板各层作业面各层作业面的作业人员5建筑物外围地面现场作业人员或行人6首层出入口出入建筑物的作业人员7各层模板作业 面、地面操作人员本身及其他现场人员8模板各层作业面各层作业面的作业人员2、倒塌倾覆序号影响范围. 影响人数备注1整个施工现场现场作业人员2同上同上3同上同上4同上同上5同上同上6同上同上同上同上8同上同上9同上同上3、火灾序号影响范围.影响人数备注1

26、整个施工现场、电力局、工地周边所有在现场施工的人员2整个施工现场、工地周边同上3整个施工现场、工地周边同上4整个施工现场、工地周边同上5整个施工现场、工地周边同上4、雷击序号影响范围影响人数备注1整个施工现场所有在现场施工的人员7.3事故预兆的应急反应7.3.1应急反应程序7.3.2应急反应的措施应急反应的措施序号出现的事故预兆采取反应的应急措施现场指挥备注1安全网未按规范要求挂设按规范要求将安全网挂设在外立杆的内侧，并用铁丝绑扎牢固。安全员、质安员、班组长2排栅上落梯底未设兜底网上落梯底层层挂设兜底网。安全员、质安员、班组长3未能隔层设置兜底网每隔一层排栅均在其底挂设兜底网。安全员、质安员、

27、班组长4未在排栅外立面每隔五层设置一圈挡板在外立面每隔五层设置一圈挡板。安全员、质安员、班组长5作业层无满铺脚手板按要求搭设安全员、质安员、班组长6工人的不当操作进场前进行安全及技术交底，日常工作进行监督。技术负责人、质安员7未编制专项施工方案或方案未经审批施工前必须完成专项施工方案的编写和审批技术负责人、质安员8材料不合格（脚手架钢管严重锈蚀或变形弯曲等）材料进场前必须提供合格证并 对材料进行验收。材料员、质安员9地基不平、积水、垫板摆动或底座发生滑动按规范进行检验合格后方可继续搭设。安全员、质安员、班组长10立杆的间距垂直度不符合方案要求按方案进行检验合格后方可继续搭设。安全员、质安员、班

28、组长11水平杆的步距、水平度不符合方案要求按方案进行检验合格后方可继续搭设。安全员、质安员、班组长12支架斜撑的数量不足按方案进行检验合格后方可继续搭设。安全员、质安员、班组长13架体上堆放过重的集中荷载架体上的荷载不允许超过3KN/m2。安全员、质安员、班组长14搭拆过程中不当的操作行为排栅搭设及拆除前均进行安全及技术交底。安全员、质安员、班组长15未按规定的强制性条文进行搭设严格按照规范中的强制性条文继续验收检查技术负责人、质安员16安全网不符合阻燃要求通过进场抽检合格方可用于工程。试验员、材料员17作业人员在现场吸烟工人进场前进行安全教育，在日常工作中加强处罚力度。质安员、安全员、施工员

29、18动火作业未执行动火审批制度严格执行三级动火审批制度，未经审批不得动火。项目经理、安全员、质安员19消防器材或设施不足按安全文明施工规定配置消防器材。项目经理、安全员、质安员20未按要求进行防雷接地进行防雷接地质安员、安全员、班组长发现预兆按通告程序通知相关人员相关人员准备相应工具到达现场报到现场最高指挥员宣布解除紧急状态，恢复正常生产同心协力排除险情调集适用人力，设备工具，清理必要通道、场地最高指挥员组织启动应急机构，撤离无关人员，并确定排险方案超过项目部能力请求上级公司和社会相关部门后努力稳定现状，待救援人员到后积极协助排除险情第八章 降低成本措施模板制安过程中严禁随意开锯夹板和木枋，严

30、禁大材小用。要根据板的模数进行因材制作，对相应固定位置的模板进行编号，确需要开锯大料的要报主办施工员批准后，方可进行。材料组要根据工程量，对班组实行限额领料，并制定奖罚制度，促进降低成本的实施。第九章 计算书及大样图（一）、高支模支撑体系结构计算以400×1000模板为例计算如下：1、模板支撑系统设计 梁底模板采用18mm的木夹板，侧模板采用18mm的木夹板，支撑系统采用门式架支撑，用规格80×80mm二层木枋作为次龙骨托住梁底模板，再用80×80mm木枋一层作为主龙骨放于门式架支撑上。板下第一层次龙骨间距为300mm，第二层次龙骨间距为600mm，主龙骨间距为6

31、00mm。木材弹性模量E=9000Mpa，抗压强度fm13Mpa，顺纹抗剪强度fv1.4Mpa。2、梁底模板验算1）、荷载计算 a、梁底模板自重：(0.40+2×0.9)×0.51.1 KN/m b、新浇混凝土自重：0.40×1.0×249.6 KN/m c、钢筋自重：0.40×1.0×1.50.6 KN/m d、施工人员及设备荷载标准值：0.40×2.51.0 KN/m e、振动产生荷载：0.40×2.00.8KN/m q1=1.2×(a+b+c)1.5×（d+e）1.2×（1.19

32、.60.6）1.5×（1.00.8）13.562.716.26KN/m2)、设跨度L1为300mm（即梁底横木枋间距为L1）按四跨连续梁计，计算简图如下：q=16.26KN/m300 300 300 3003)、梁底模板抗弯承载力验算 模板厚h=18mm，模板宽b=350mm，按不利荷载布置，查结构静力学手册，静力学计算 表Km=0.121 MmaxKmq1L12=0.121×16.26×0.32=0.177 KN·m W=bh2/6=400×182/6=21600mm3 公式Mmax/Wfm =0.177×106/21600=8.1

33、9Mpafm=13Mpa 满足要求 4)、梁底模板抗剪强度验算： I=bh3/12=400×183/12=194400mm4 按最不利荷载布置，查结构静力学手册，静力学计算表得Kv0.620 V=Kvq1L1=0.620×16.26×0.30=3.02KN公式max=3V/2bhfv 3V/2bh=3×3.02×103/2×400×180.629MPafv1.4 MPa 满足要求 5)、梁底模板挠度验算 I=bh3/12=400×183/12=194400mm4按最不利荷载布置，查结构静力学手册，静力学计算表得KW

34、=0.967 =Kwq1L14/100EI=0.976×16.26×3004/（100×9000×194400）=0.74 mm=L/250=350/250=1.4mm =0.74mm=1.4mm 即梁底模板厚度满足要求 3、梁底首层次龙骨计算(本支架结构由三层龙骨组成) 1)、荷载计算Q2=q1×次龙骨间距16.26×0.304.878KN/m 6002)、梁底80×80木枋抗弯承载力验算Mmax=1/8q L24.878×1/8×0.620.219KN.mW=bh2/6=80×802/6=8

35、5333.3mm3公式：Mmax/WfmMmax/W0.219×106/85333.3 mm3=2.57Mpafm=13 Mpa 满足要求3)、梁底首层80×80木枋剪力计算V=Kv×q1 =0.62×4.878=3.02 KNmax=3V/2bhfv3V/2bh=3×3.02×103/(2×80×80)=0.71 Mpafv=1.4 Mpa4）、梁底80×80木枋挠度验算I=804/12=3413333.33根据结构静力手册=Kwq1L14/100EI=0.976×4.878×600

36、4/（100×9000×3413333.33）=0.20 mm=L/250=400/250=1.6mm =0.20mm=1.6mm 即梁底首层方条刚度满足要求 4、梁底二层龙骨强度验算1)、荷载计算P=q1×次龙骨间距16.26×0.457.37KN/m2)、跨度L3为450mm，按四跨连续梁计，每个集中荷载间距300（次龙骨间距），计算图如下 3)、二层次龙骨80×80木枋抗弯承载力验算 按最不利荷载布置，查结构静力手册，静力学手册，静力学计算表 得Km0.203 Mmax=KmPL=0.203×7.37×0.90=0.6

37、73KN·m W=bh2/6=80×802/6=85333.33mm3公式 Mmax/Wfm Mmax/W0.673×106/85333.337.914fm13 Mpa 满足要求4)、二层次龙骨80×80木枋抗剪强度验算按最不利荷载布置，查结构静力手册，静力学手册得: Kv=0.620V=Kv P=0.620×7.37=4.57KN公式：max3V/2bh 3V/2bh3×4.57×103/（2×80×80）1.10 Mpafv1.4 Mpa 满足5)、二层次龙骨80×80木枋挠度验算 I=bh

38、3/12=80×803/12=3413333.33mm4 按最不利荷载布置，查结构静力手册，得: Kw=0.976 =KwPL4/100EI=0.976×7.36×9004/100×9000×3413333.33=1.5mm=1.5mm=900/250=3.6mm 即二层龙骨刚度满足要求5)三层主龙骨强度验算1)、荷载计算P3=q1×次龙骨间距16.26×0.69.756KN/m 12002)、梁底80×80木枋抗弯承载力验算Mmax=1/8q L29.756×1/8×1.221.76KN.mW

39、=bh2/6=160×802/6=85333.3mm3×2=170666.6 mm3公式：Mmax/WfmMmax/W1.76×106/85333.3 mm3×2=10.28Mpafm=13 Mpa 满足要求3)、梁底80×80木枋剪力计算(2条木枋)V=Kv×q1 =0.62×9.756=6.048 KNmax=3V/2bhfv3V/2bh=3×6.048×103/(2×160×80)=0.76Mpafv=1.4 Mpa4）、梁底80×80木枋挠度验算I=bh3=160&#

40、215;803/12=6826666.66根据结构静力手册=Kwq1L14/100EI=0.976×9.756×6004/（100×9000×3413333.33）=4.01mm=L/250=1200/250=4.8mm =4.01mm=4.8mm 即梁底支撑顶托内主龙骨方条刚度满足要求 6、梁侧模板计算 1)、荷载计算： a、新浇混凝土的侧压力： F2=rc×H=24×1.0= 24 KN/m2假设T30，t0=200/(T+15),1=1.2, 2=1.15 梁高为1000，取V2m3/h, 则F2=0.22 rc t012V1/

41、2 0.22×24×200×/（30+15) ×1.2×1.15×21/2 45.79 F1< F2，取F124 KN/m2有效高度F/r22/24=0.9m b、振捣器捣砼产生的侧压力：4 KN/mF= a+b=1.2×24+4=32.8 KN/m22)、侧模强度验算取竖肋间距为L=300mm木模板厚h18mm，高h=1000 q1=F×1.0=32.8KN/m按最不利荷载布置，查结构静力手册，静力学手册得: Km=0.107MmaxKmq1L2=-0.107×32.8×0.32=0.3

42、1KN·m侧梁模板需要截面抵抗矩：W1/6×900×182=48600mm3公式：Mmax/Wfm Mmax/W0.31×106/486006.37fm13Mpa 满足要求3)、侧模板抗剪强度强度验算按最不利荷载布置，查结构静力学手册，静力学计算表得: KV=0.607V=Kvq1L=0.607×32.8×0.3=5.97 KN公式max=3V/2bhfv 3V/2bh=3×5.97×103/2×18×900=0.55< fv=1.4 Mpa 满足要求 4)、侧模板挠度验算 按强度验算荷载

43、组合进行挠度验算 p2=32.8×0.3=9.84 KN/m I=bh3/12=900×183/12437400mm2按最不利荷载组合进行挠度计算，查结构静力手册，静力学计算表得：kw=0.976 =KwP2L4100EI=0.976×9.84×3004/(100×9000×437400)=0.197mm =300/250=1.2mm =0.197=1.2mm 满足要求6、梁侧拉结螺栓验算1)、侧模板压力为：F32.8kN/m22)、拉结螺杆所承受拉力的设计值：0.6×0.6×32.8=11808N3)、对拉螺杆M

44、12，截面积113.04mm2公式NAnf 所承受拉力为：Anf113.04×17019216.8 N11808 NAnf19216.8 N 满足要求7、门架计算采用MF1219标准门架一榀门架稳定承载力设计值查JGJ128-2000附录B得出Nd=40.16(KN) (1)门架荷载计算托木传来恒荷载标准值NGK1NGK1=16.26KN×0.6=9.756KN(式中0.6 m为门架间距)查JGJ128-2000附录B得出下列数值:门架自重门架1榀0.224KN交叉支撑2付0.04×2=0.08连接棒2个0.006×2=0.012合计:0.224+0.0

45、8+0.012=0.16KN每米高门架自重0.316÷1.9=0.166(KN/m)纵横向水平加固杆9根(48×3.5)9×0.0384=0.346直角扣件12个0.0135×12=0.162对接扣件9个0.0184×9=0.166可调顶托2个0.045×2=0.09合计:0.346+0.162+0.166+0.09=0.746(KN)门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2:NGK2=(0.166×4.7+0.764)=1.54KN(式中4.7 m为门架搭设高度)托木传来的活荷载标准值NQK:NQK=3×1.8&

46、#215;0.6=3.24(KN)(式中0.6m为门架间距)作用于一榀门架上的轴向力设计值N(不考虑风荷载):N=1.2(NGK1=NGK2)+1.4 NQK =1.2×(9.756+1.54)+1.4×3.24 =18.088KN)(2)门架稳定承载力验算N=18.088<Nd=40.16(KN)(安全)（二）、楼板模板结构计算(楼板厚度为120mm)1、 楼板模板采用18mm夹板，龙骨均采用80×80木枋，次龙骨间距450 mm,主龙骨间距900mm1) 荷载计算新浇混凝土自重：24×0.122.88 KN/m2楼板钢筋1.5×0.1

47、20.18 KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.0KN/m2振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2 2)、楼板模板强度验算：（以1m板带计算） 荷载计算值q=1.2×(a+b)+1.4×(d+e) ×1 =9.27KN/m M=qL2/8=9.27×0.45×0.452/8=0.11 KN·m W=bh2/6=915×182/6=49410mm3 M/W=0.11×106/49410=2.22<=13 N/mm2 刚度满足要求 3)、楼板模板刚度验算 荷载标准值qK=9.27×0.45=4.17 K

48、N/m I=bh3/12=915×183/12=444690 mm4E=9000 N/m2=5qKL4/384EI=(5×4.17×4504)/( 384×9000×444690)=0.56 mm=I/250=1.80 mm 即模板刚度满足要求 2、 板底次龙骨(木枋80×80)强度计算(木枋间距为450 mm)1) 荷载计算9.27×0.45=4.17 KN/m2) 板底木枋抗弯承载力验算M=kwpL2=0.121×4.17×0.452=0.1 KN·mW=bh2/6=80×802/

49、6=85333.3 mm3M/W=0.1×106/85333.3=1.19 Mpa<=13 Mpa 3)、梁底80×80木枋剪力计算V=Kv×q1 =0.62×4.17=2.58KNmax=3V/2bhfv3V/2bh=3×2.58×103/(2×80×80)=0.6Mpafv=1.4 Mpa4）、梁底80×80木枋挠度验算I=804/12=3413333.33根据结构静力手册=Kwq1L14/100EI=0.976×4.17×9004/（100×9000×3

50、413333.33）=0.87 mm=L/250=900/250=3.6mm =0.87mm=2.4mm 即板底方条刚度满足要求3,板底主龙骨强度计算 1) 荷载计算9.27×0.45×2=8.34 KN/m2) 板底木枋抗弯承载力验算M=kwpL2=0.121×8.34×0.92=0.817 KN·mW=bh2/6=80×802/6=85333.3 mm3M/W=0.817×106/85333.3=9.57 Mpa<=13 Mpa 3)、板底80×80木枋剪力计算V=Kv×q1 =0.62×8.34=5.17KNmax=3V/2bhfv3V/2bh=3×5.17×103/(2×80×80)=1.2Mpafv=1.4 Mpa4）、板底80×80木枋挠度验算I=804/12=3413333.33根据结构静力手册=Kwq1L14/100EI=0.976×8.34×9004/（100×9000×3413333.33）=1.73 mm=L/250=900/250=3.6mm =1.73mm=3.