连续梁设计与施工PPT课件

1、第1页/共140页第2页/共140页桥 名主跨m国家年代说 明荷载新施托姆桥 （New Stolma）301挪1998公拉福特桑德桥（Raftsundet）298挪1998Lofoten公Sundoya桥298挪2003虎门桥辅桥270中1997公元江桥265中2003公门道桥 （Gateway）260澳1986Brisbane公瓦洛德桥 （Varodde）260挪1994公下白石桥2x260中2003公第3页/共140页第4页/共140页1.2 体系特点 由于支点负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩大大减小，恒载、活载均有卸载作用 由于弯矩图面积的减小，跨越能力增大 超静定结构，对基础变形及温差荷载

2、较敏感 行车条件好第5页/共140页1.3 技术经济指标 桥梁车流量指标 三材（砼、预应力、普通筋）指标 桥面面积造价第6页/共140页连续梁桥均布荷载q均布荷载q第7页/共140页2 构造设计2.1 总体布置n最大理论跨度250300mn经济跨度100240mn建议：等高梁70m以下n 变高梁80200m第8页/共140页、跨径布置 布置原则：减小弯矩、增加刚度、方便施工、美观要求 不等跨布置大部分大跨度连续梁边跨为0.50.8中跨 等跨布置中小跨度连续梁 短边跨布置特殊使用要求第9页/共140页截面形式 板式截面实用于小跨径连续梁 肋梁式适合于吊装 箱形截面适合于节段施工 箱、室、腹板形式

3、 其它第10页/共140页梁高与跨径、施工方法有关 等高度梁实用于中、小跨径连续梁，一般跨径在5060米 变高度梁实用于大跨径连续梁，100米以上，90%为变高度连续梁桥型公路桥铁路桥支点梁高(m)跨中梁高(m)支点梁高(m)跨中梁高(m)等高梁(1/151/25)l(1/161/18)l变高（折线）梁(1/161/20)l(1/221/28)l(1/121/16)l(1/221/28)l变高（曲线）梁(1/161/25)l(1/301/50)l(1/121/16)l(1/301/50)l第11页/共140页 2.2 细部设计 主梁细部设计包括顶板、底板、腹板等部位尺寸的拟定，横隔板的设置，齿

4、块和承托等构件的设计等。 顶板、底板及腹板 箱形截面的顶板和底板是结构承受正负弯矩的主要工作部位。当悬臂施工时，箱梁底板特别是靠近桥墩附近的底板将承受很大的压应力。在发生变号弯矩的截面中，顶板和底板也都应各自发挥承压的作用。第12页/共140页 （1）顶板 顶板厚度一般考虑两个因素：满足桥面板横向弯矩的要求；满足布置纵向预应力钢束和横向预应力钢束的构造要求。另外传统的设计理念认为，顶板厚度与腹板间距相关。桥面板的悬臂长度也是调节板内弯矩的重要参数，在布置横向预应力时可考虑桥面板的横向坡度和板截面的变高度，以发挥预应力束的偏心效应。中跨跨中顶板厚度一般要求大于d/30（d为箱梁腹板净距）。第13

5、页/共140页 （2）底板 箱梁底板厚度随箱梁负弯矩的增大而逐渐加厚至墩顶处，其厚度变化曲线一般为梁高的同类曲线。箱梁根部底板除需符合使用阶段的受压要求外，在破坏阶段还宜使中性轴保持在底板以内，并有适当的富裕，根部底板厚度一般为墩顶梁高的1/101/12。中跨跨中底板厚度要满足承受跨中正弯矩和底板合拢钢束布置构造的要求，一般要求大于d/30（d为箱梁腹板净距）。第14页/共140页 （3）腹板 箱梁腹板的主要功能是承受结构的弯曲剪应力与扭转剪应力所引起的主拉应力。在确定腹板厚度时，必须考虑以下三个条件：剪切荷载引起的剪力和扭矩必须在允许范围内；必须适于浇注混凝土，尤其是在腹板内设置有弧线预应力

6、钢束的地方；预应力钢束如锚固在腹板内，则必须能适当地分布集中在锚固位置的高预应力荷载，即锚下局部应力的要求。根据构造要求和受力需要，中跨跨中腹板厚度一般为3560cm之间。整个箱梁的腹板厚度要根据受力需求和构造要求分别设置，一般箱梁根部腹板厚度较大。当腹板厚度有变化时，其过渡段纵向长度要求大于12倍的腹板宽度差值，以便主应力场的变化顺畅。第15页/共140页 横隔板、齿块和承托 箱梁横隔板的基本作用是增加截面的横向刚度和整体刚度，限制畸变应力。同时在支承处的隔板还将承受和分布较大支承反力的作用，在中跨跨中的隔板还将克服底板钢束的径向力和箱梁的偏载扭转。 对于顶板和底板的合拢钢束，一般是增设齿块

7、进行锚固。所以齿块和顶板、底板的连接部位受力非常复杂，如果设置不好则导致齿块后面的顶板、底板表面出现横向受拉裂缝。对于此部位的受力，建议进行局部应力分析并用普通抗剪钢筋进行加强。 设计中一般在顶板和腹板衔接处设置承托，因为可以提高截面的抗扭刚度和抗弯刚度，减少扭转应力和畸变应力。桥面板在腹板支承处的刚度加大后，在箱梁的横向受力中可以吸收负弯矩，减少顶板的正弯矩。此外，承托也使力线过渡缓和，改善应力集中现象和减少次应力。第16页/共140页 2.3 预应力钢束 大跨度预应力混凝土连续体系一般在纵向、横向均配置预应力钢束，在竖向配置竖向预应力蹬筋。（具体数量和配置计算确定） 纵向 6080kg/m

8、3 横向、竖向 510kg/m3第17页/共140页 纵向钢束 构造要求 配置原则 其它方面 悬臂施工阶段配筋 主筋没有下弯时布置在腹板加掖中 需下弯时平弯至腹板位置 一般在锚固前竖弯，以抵抗剪力 连续梁后期配筋 各跨跨中底板配置连续束 横向钢束 最好布置成曲线于发挥预应力的偏心效应和提高顶板的抗裂性 竖向蹬筋 注意施工工艺的二次张拉第18页/共140页 2.4 普通钢筋 对于大跨度预应力混凝土连续刚构体系，除合理配置预应力钢束之外，还必须设置数量和位置都较合理的普通钢筋。普通钢筋的设置，可以防止施工阶段因混凝土收缩和温差引起的裂缝，承受施加预应力过程中产生的拉应力，提高使用阶段桥梁结构的抗压

9、能力。更主要的是普通钢筋的用钢量将直接决定桥梁在长期荷载作用下的整体刚度大小和裂缝宽度的控制。如果结构普通钢筋含量偏低，则在长期荷载作用下结构的抗弯刚度会下降，导致截面开裂，而裂缝宽度过大将剧烈地降低结构的整体刚度。 第19页/共140页 2.4 普通钢筋 对于大跨度预应力混凝土连续梁桥，建 议 ： 普 通 钢 筋 的 用 钢 量 最 好 控 制 在160kg/m3以上；腹板内宜配置足够数量的箍筋以克服箱梁的主拉应力，防治腹板斜裂缝的产生；底板横向分布钢筋最好配置直 径 1 6 以 上 密 间 距 普 通 钢 筋 （ 如20100150），防治箱梁横向受荷作用下底板产生纵向裂缝；其余水平防裂钢

10、筋宜采用直径为16mm的螺纹钢筋，间距为100150mm。第20页/共140页 2.5 支座和伸缩缝 支座垫石抄高、支座预偏 伸缩缝安装槽口问题 2.6 其它附属结构 人行道、栏杆或者护栏 箱梁的通气孔、排水设施、照明设施、管线第21页/共140页3 结构内力分析与配筋计算 3.1 箱形截面受力分析 分析方法： 梁格法适用于低高度扁箱梁 有限条法适用于等高度箱梁 板壳理论适用于薄壁箱梁 有限元法适用于各种情况第22页/共140页挠曲变形正应力m，剪应力m横向弯曲横向正应力c扭转变形自由扭转剪应力k，约束扭转剪应力w，正应力w畸变变形正应力dw，剪应力dw，横向正应力dt纵向正应力(Z)= M+

11、W+dW剪应=M+K+ W +dW横向正应力(S)= c + dt对于混凝土桥梁，恒载占大部分，活载比例较小，因此对称荷载引起的应力是计算的重点第23页/共140页变形及相应的应力第24页/共140页剪力滞效应第25页/共140页箱梁截面横向正应力计算 简化为框架计算必须考虑有效工作宽度第26页/共140页（1）弯曲正应力初等梁理论，顶底板应力均匀分布空间梁理论，顶底板应力不均匀分布，有剪力滞作用。XMIMY第27页/共140页（2）弯曲剪应力 开口截面第28页/共140页取微段水平力平衡12NNTXXFXFSIMdAIyMdAN1XXFXFSIdMMdAIydMMdAdN)()(2xxyxx

12、XXbISQSdzbIdMdzbNNdzbT12第29页/共140页 闭口单室截面问题：无法确定积分起点解决方法：在平面内为超静定结构，必须通过变形协调条件求解第30页/共140页第31页/共140页赘余力剪力流剪切变形：1qssstdsqdsGds11第32页/共140页外力剪力流按开口薄壁杆件计算xxyISQq00剪切变形：dstISQtdsqxxyss00第33页/共140页切口剪切变形协调010sxxystdsqdstISQtdstdsSIQqsxsxy01第34页/共140页最终剪力流xbxyMStIQqqttq)(11010qSSxxbssxtdstdsSq01时的剪流为1xyIQ

13、体现剪流零点位置第35页/共140页 闭口多室截面每室设一个切口，每个切口列一个变形协调方程第36页/共140页第37页/共140页变形协调方程112, 121010tdsqtdsqdstq222, 13 , 2312020tdsqtdsqtdsqdstq333 , 223030tdsqtdsqdstq联合求解可得各室剪力流第38页/共140页最终剪力流第39页/共140页 剪切中心 剪力流合力位置如果外剪力通过剪切中，截面将只弯曲，不扭转第40页/共140页（3）箱梁自由扭转应力A、实心截面杆扭转dKWMmaxdW与截面形状及尺寸有关2333. 0hbWd矩形薄板第41页/共140页B开口薄

14、壁杆自由扭转dKWMmax剪应力沿截面表面环流，dW按各分支矩形薄板的总和计算第42页/共140页C 闭口单室薄壁杆自由扭转剪应力沿截面厚度方向相等，在全截面环流第43页/共140页根据内外力矩平衡qdsqdsqMssKtKM为箱梁薄壁中线所围面积的两倍第44页/共140页SsdsdsGzuzu000)()(对全截面dkskGJMtdsGMz2)( tMKtdsJd2横截面纵向变形扭转微分方程sdsG)(zvzvsuG第45页/共140页SsdsdsGzuzu000)()(SskdstdsGMzuzu000)()(tMK)()()(000zutdsJzuzuSddkGJzM)( sds0Sdt

15、dsJ0扇性坐标广义扇性坐标第46页/共140页D 开口闭口薄壁杆自由扭转剪力流比较第47页/共140页E 闭口多室薄壁杆自由扭转多室箱梁扭转时，截面内是超静定结构，必须将各室切开，利用切口变形协调条件求解超静定剪流第48页/共140页对全截面isidsG对每个箱室32, 323323 , 231 , 212212, 1111GtdsqtdsqGtdsqtdsqtdsqGtdsqtdsqdkGJMz )( 32, 323323 , 231 , 212212, 1111)/()/()/(dkdkdkJMtdsqtdsqJMtdsqtdsqtdsqJMtdsqtdsq补充方程31iiikqM第49

16、页/共140页（4）箱梁约束扭转应力A 横截面纵向变形 自由扭转时的变形)( )()(0zzuzu0zu纵向纤维无应变、应力n约束扭转时的变形乌曼斯基假定)( )()(0zzuzu约束扭转函数第50页/共140页 B 约束扭转正应力截面上出平面力的平衡)()()()()()(00zzuEzzzuzww000 xtdsMytdsMtdsNwYwXw 0)()(0)()(0)()(000 xdAzxdAzuydAzydAzudAzAzu第51页/共140页令 0dA00 xdAydA0)(0 zu按此条件求得的0称主广义扇性矩0)()(zEzw定：dAzBsww)(约束扭转双力矩 wswEJdAE

17、B20sdAJ20约束扭转惯矩JzBzww0)()(第52页/共140页C 约束扭转剪应力微元上Z方向力的平衡0dssdszwwdszEw0)( swdszE000)( 第53页/共140页根据截面内外力矩平衡计算 dsSEtdstdsEdstdstMswK0000swtdsS00dsStzEtMK)( 0tSzEtMKw)( dsSSS主广义扇性静矩自由扭转约束扭转增量JtSBtSzEww)( 0第54页/共140页D 约束扭转扭角微分方程根据截面上内外扭矩平衡)( )( zzGJMKpdJJ1tdsJ2翘曲系数截面极惯矩mzGJzEJd)()(根据截面上纵向位移协调dzdMmK第55页/共

18、140页合并两微分方程后得到约束扭转的弯扭特性系数常用边界条件mzGJzEJd)()(1EJmzKz)()(2EJGJKd22243212)(zEJKmshkzCchkzCzCCz固端：=0（无扭转） ；0（截面无翘曲） ；铰端：=0（无扭转） ；Bi=0（可自由翘曲） ；自由端：B1=0（可自由翘曲） ；0 （无约束剪切）;第56页/共140页（5）箱梁的畸变应力A 弹性地基梁比拟法基本原理畸变角微分方程 ddadEJV 44REI箱梁框架刚度；dEI截面畸变的翘曲刚度；daV畸变荷载。44 dREJEI 第57页/共140页弹性地基梁微分方程EIqyys 44 44EIksk地基系数第58

19、页/共140页弹性地基梁与受畸荷载箱梁各物理量之间相似弹性地基梁截面畸变的箱梁梁的抗弯刚度EI(N-m2)截面畸变时的翘曲刚度dEI(N-m4)地基系数k(N-m)箱梁截面的框架刚度REI(N)横向荷载q(N.m)畸变荷载(均布) daV(N)挠度y(m)畸变角（弧度）弯矩M（N-m）畸变双力矩dB(N-m2)剪力Q（N）畸变双力矩的一阶导数d B(N-m)第59页/共140页B 用弹性地基梁影响线计算畸变值弹性地基梁的弯矩与挠度影响线可以通过查表获得，根据比拟关系可以计算箱梁的畸变双力矩和畸变角 畸变产生的翘曲正应力为： dddIB相应的剪应力为： ddddSIB横向弯曲力矩为 WmmmmE

20、ImSBSAdtSAmSBmKSA)(;)1 ( 2或第60页/共140页第61页/共140页第62页/共140页板壳理论计算箱梁第63页/共140页第64页/共140页第65页/共140页第66页/共140页第67页/共140页 3.2 体系转换与相应恒载内力计算 必须考虑施工过程中的体系转换，不同的荷载作用在不同的体系上 分析方法：有限元法第68页/共140页（1）满堂支架现浇施工 所有恒载直接作用在连续梁上（2）简支变连续施工 一期恒载作用在简支梁上，二期恒载作用在连续梁上第69页/共140页第70页/共140页（3）逐跨施工 主梁自重内力图，应由各施工阶段时的自重内力图迭加而成第71页

21、/共140页第72页/共140页（4）顶推施工 顶推过程中，梁体内力不断发生改变，梁段各截面在经过支点时要承受负弯矩，在经过跨中区段时产生正弯矩 施工阶段的内力状态与使用阶段的内力状态不一致 配筋必须满足施工阶段内力包络图第73页/共140页 主梁最大正弯矩发生在导梁刚顶出支点外时第74页/共140页 最大负弯矩与导梁刚度及重量有关 导梁刚接近前方支点 刚通过前方支点第75页/共140页第76页/共140页（5）平衡悬臂施工 分清荷载作用的结构 体现约束条件的转换 主梁自重内力图，应由各施工阶段时的自重内力图迭加而成第77页/共140页第78页/共140页3.3 结构活载、附加力、荷载组合(1

22、)、纵向某些截面可能出现正负最不利弯矩，必须用影响线加载(2)、横向 箱梁专门分析 多梁式横向分布系数计算，等刚度法紧密结合设计规范规定支点位移算入恒载温度荷载新老规范的不通，混凝土桥梁与钢桥也不同注意人群荷载或地震荷载的组合，有可能控制设计第79页/共140页3.4 钢束配束计算原则：预压应力要大于使用荷载引起的拉应力（规范D62）跨中上缘：跨中下缘：支点截面同样可以推导udyuMW0.5ukdlycuuMMfWWddlyddMMWW0.5ukdycuMfW第80页/共140页 抗裂性检算（D622004 6.3） 施工阶段强度检算（D62） 正常使用阶段强度检算（D62） 主应力检算（D6

23、22004 6.3.3和） 刚度检算（D622004 6.5） 以上内容新老规范不同第81页/共140页3.5 超静定次内力计算（1）产生原因结构因各种原因产生变形，在多余约束处将产生约束力，从而引起结构附加内力(或称二次力)（2）连续梁产生次内力的外界原因 预应力 墩台基础沉降 温度变形 徐变与收缩第82页/共140页第83页/共140页第84页/共140页第85页/共140页3.6 变形计算 必须考虑施工过程中的体系转换，不同的荷载作用在不同的体系上 根据恒载及活载变形设置预拱度大跨径时必须专门研究大跨径桥梁施工控制 预拱度设置原则： 成桥恒载挠度长期徐变挠度1/2静活载第86页/共140

24、页4 连续梁桥常用施工方法一、支架现浇二、简支变连续三、逐跨施工现浇、拼装四、顶推施工五、悬臂施工现浇、拼装（重点）第87页/共140页4.1 支架现浇 优点：（1）施工平稳可靠，不需要大型起吊 设备，施工方便（2）桥梁整体性好，施工中无体系转换，不产生恒载徐变二次力 缺点：（1）需要大量施工支架，甚至影响通 航要求或者下面的交通要求（2）施工周期长，投入高，管理复杂。 一般适用跨度不大的等高梁 现浇支架情况张拉时支架的弹性回复力分析。第88页/共140页第89页/共140页第90页/共140页第91页/共140页4.2 简支变连续（整孔架设） 预制简直梁整孔架设浇注湿接缝负弯矩钢束张拉 优点

25、：（1）避开了复杂的施工环境（2）施工周期短 缺点：（1）有可能需要大型起吊设备（2）作业风险大 一期恒载作用在简支梁上，二期恒载作用在连续梁上 公二院的30mT梁（连续或者刚构，山区架设） 大桥局的70m箱梁（海上架设） 基本上用于等高梁第92页/共140页第93页/共140页第94页/共140页第95页/共140页第96页/共140页4.3 逐跨施工现浇、拼装 优点：（1）施工平稳可靠，不需要大型起吊设备，施工方便（2）经济性好 缺点：（1）模架走行过程的安全性（2）张拉预应力及脱架时主体结构的安全性 一般适用跨度不大的等高梁 张拉时支架的弹性回复力分析。第97页/共140页第98页/共1

26、40页第99页/共140页第100页/共140页第101页/共140页第102页/共140页第103页/共140页第104页/共140页4.4 顶推施工 顶推过程中，梁体内力不断发生改变，梁段各截面在经过支点时要承受负弯矩，在 经过跨中区段时产生正弯矩 施工阶段的内力状态与使用阶段的内力状态不一致 配筋必须满足施工阶段内力包络图 顶推系统（导梁、临时支墩、顶推平台、门吊等），导梁长度一般为顶推跨度的0.60.7倍，控制设计的地方为下弦杆和衔接头。 优点：（1）施工平稳可靠，设备简单，尤其是施工环境恶劣。（2）一般应用于曲线等非常规桥（等高梁） 缺点：（1）主体配筋多 （2）整体要求高 第105

27、页/共140页第106页/共140页第107页/共140页4.5 悬臂施工（重点） 大跨度预应力混凝土连续梁桥的特征是首先将箱梁根部与墩顶部临时（永久）固结，将墩顶箱梁与桥墩连成整体，然后沿桥轴线方向，按箱梁分块长度继续对称浇注箱梁节段混凝土，直至T构浇注完成，最后进行边跨直线段、边跨合拢段（体系转换）、中跨合拢段的施工（体系转换），箱梁合拢顺序为先边跨合拢后中跨合拢。 墩顶0（1）梁段和边跨直线段一般在支架或托架上现浇，然后在墩顶0（1）梁段上安装挂篮进行对称悬臂现浇施工。第108页/共140页 悬臂法施工最主要的设备是挂篮，挂篮设备的好坏直接影响到悬臂浇注箱梁施工的安全、质量、工期和造价。

28、挂篮设计要求结构简单、受力明确、自动化程度高、拆装方便、施工安全、满足箱梁施工中各节段的截面尺寸和长度的要求。 优点：（1）施工期间不影响通航或者交通（2）不需要大型设备，只需要挂篮（现浇）或者架梁吊机（拼装）的投入（3）各个墩可同时作业，节省工期（4）节段重复作业能保证施工的连续性和施工质量，提高工效 缺点： （1）施工期间体系转换次数较多，技术含量较高 （2）过程中线型和合拢精度难于控制第109页/共140页第110页/共140页工艺流程桥面系施工拆除托架、挂篮等临时结构解除临时锁定并张拉中跨合拢束，体系转换中跨合拢段施工解除临时锁定并张拉边跨合拢束，体系转换安装中跨合拢段吊架、模板、钢筋

29、及预应力中跨两悬臂端临时锁定边跨合拢段施工边跨直线段与悬臂端临时锁定安装墩顶托架边跨直线段施工安装边跨合拢段吊架、模板、钢筋及预应力依上循环完成3#N#悬浇梁段施工砼浇注前立模检查砼浇注后竣工测量计算、修正梁段施工立模高程梁段钢筋安装、三向预应力安装、砼浇注对称滑移挂篮前移就位张拉后测量高程张拉、压浆养护砼浇注后竣工测量砼浇注前立模检查对称浇注2梁段安装2梁段钢筋、三向预应力侧模、底模安装到位拼装挂篮、静载试压0#(1#)梁段分次现浇安装墩顶托架塔吊、塔梯、电梯安装挂篮制造、试拼、验收基础及墩身施工砼工厂、砼输送泵、布料机安装主墩建立施工平台挂篮设计第111页/共140页桥面系施工拆除托架、挂

30、篮等临时结构解除临时锁定并张拉中跨合拢束，体系转换中跨合拢段施工解除临时锁定并张拉边跨合拢束，体系转换安装中跨合拢段吊架、模板、钢筋及预应力中跨两悬臂端临时锁定边跨合拢段施工边跨直线段与悬臂端临时锁定安装墩顶托架边跨直线段施工安装边跨合拢段吊架、模板、钢筋及预应力依上循环完成3#N#悬浇梁段施工砼浇注前立模检查砼浇注后竣工测量计算、修正梁段施工立模高程梁段钢筋安装、三向预应力安装、砼浇注对称滑移挂篮前移就位张拉后测量高程张拉、压浆养护砼浇注后竣工测量砼浇注前立模检查对称浇注2梁段安装2梁段钢筋、三向预应力侧模、底模安装到位拼装挂篮、静载试压0#(1#)梁段分次现浇安装墩顶托架塔吊、塔梯、电梯安

31、装挂篮制造、试拼、验收基础及墩身施工砼工厂、砼输送泵、布料机安装主墩建立施工平台挂篮设计第112页/共140页主墩施工平台 主墩施工平台是采用钢管桩支承，用型钢、贝雷梁铺设形成的大型水上施工固定平台，平台上分为四个区：工作区、钻孔桩施工区、生活区、混凝土工厂区。平台上设置有混凝土输送泵和布料机，另外还有塔吊、电梯和塔梯等，为全天候施工提供了必要的条件同时也是船舶的趸位和人员、机具设备材料的通道。第113页/共140页（1）梁段托架 0（1）梁段施工的流程一般是：搭设墩旁托架墩顶临时支墩整修锚固钢筋安装正式支座安装底模压重节段施工。 一般墩梁固接或者墩旁设临时支架来克服最大悬臂状态下的最大不平衡

32、弯矩，传统的做法是在相应地方设置临时支座，可用混凝土硫磺砂浆层的方式。 正式支座的安装一般现在的设计都是利用地脚螺栓预埋进行连接。正式支座的安装要注意支座垫石层的调整和支座的预偏。支座预偏量的确定与主梁的合拢温度有关。 预偏量的计算原则：一般取最后成桥阶段的支点水平位移累计量的80。 最大悬臂状态的主梁最不利弯矩计算及稳定计算来确定墩顶临时固接的设计。 托架是0（1）梁段施工的操作平台。墩旁托架的形式。第114页/共140页第115页/共140页悬臂浇注（拼装） 悬臂浇注的设备为挂篮。 结构形状：桁架式（平弦式、菱形、弓弦式）、斜拉式（常见为三角）、型钢式及混合式。如图所示。 平衡方式：压重式

33、、锚固式、混合式。 走行方式：一次到位、二次到位。 移动方式：滚动式、滑动式、组合式。 悬臂拼装的设备一般为架梁吊机。悬拼施工要注意预制节段的运输问题和接缝对接问题。 不管是悬浇还是悬拼，其施工放样线型要在预拱度的基础上考虑挂篮（架梁吊机）的弹性变形。桥面线型要注意中线偏位的控制，线型与主梁荷载的关系一般有监控单位来进行控制。第116页/共140页第117页/共140页第118页/共140页第119页/共140页第120页/共140页 主要组成部分为：主桁架（主梁）、横梁、后门联、风撑、轨道、后锚下拉系统、走行系统、底模系统、外模系统、内模系统、前上下工作平台、后下工作平台等。 现场一般多用菱

34、形结构。 挂篮的主要技术参数如下： （1）挂篮自重：自重系数一般控制在0.30.5之间 （2）最大整体弹性变形要满足施工规范相应要求。 （3）混凝土浇注时抗倾覆稳定系数：2。 （4）空载行走时抗倾覆稳定系数：2。 （5）挂篮的设计要考虑施工过程的可调性和今后的通用性。 安装顺序：前后支座（下滑道）主桁后锚梁后锚杆中横梁后吊杆前上横梁前吊杆底模外模底模(包括后工作平台及前下工作平台) 挂篮上工作平台其他附属结构安装。第121页/共140页 挂篮加载试验：最大节段重量的120。 挂篮悬浇施工操作程序：（1）翼缘模及外侧模脱模（2）内顶模及内侧模脱模（3）预应力张拉、压浆（4）底模脱模（5）前移主轨

35、道（6）挂篮移动（7）挂篮移动到位后的定位及锚固工作（8）底板、腹板钢筋绑扎，并安装竖向预应力钢筋和纵向预应力波纹管（9）滑移内侧模及内顶模到位（10）绑扎顶板钢筋，安装横向预应力钢筋（11）浇注箱梁混凝土，养护第122页/共140页 现浇边跨直线段（1）直线段托架或者现浇支架边跨直线段墩身预留槽口精轧螺纹精轧螺纹木底模墩身三角形牛腿结构分配梁钢垫块边跨合拢段第123页/共140页 （2）支架设计时要有足够的强度和刚度，注意与T构连接、张拉预应力及温度等可能产成的影响，同时要便于拆除。 （3）支座安装时，利用支座上的调平和临时锁定装置，将上下支座板调平，并临时锁定。调整好支座顶标高并使支座水平

36、后，灌注SIKA自流平砂浆，使下支座板锚栓预留孔和支座板下灌满密实的浆液。 （4）支架底模安装要预留支架变形的抄垫量（通过计算）。第124页/共140页 边跨合拢段施工 （1）施工要点1）掌握气温与梁温的相互关系和变化规律，为锁定方式提供依据。2）设计出合理的锁定方式，如体外刚性支撑锁定。3）锁定后临时束快速张拉。4）浇注合拢口混凝土（注意两端配重） 。5）体系转换并张拉底板合拢束。6）合拢口两端的标高调整： A.利用千斤顶调整直线段支座标高。 B.在超高端压重。第125页/共140页锚固精轧螺纹边跨直线段垫块边跨悬臂端锚梁底板临时锁定L(边跨合拢段长度)顶板临时锁定挂篮轨道第126页/共140页（2）直线段与悬臂端临时锁定注意事项 应选择在气温起伏不大的一天中最低温度时进行合拢且合拢温度不得超过15度，时间最好选择在凌晨。 锁定时，梁端相对高差不得超过10cm，相对轴线偏差不得超过15mm。 合拢段顶板、底板的锚固结构在合拢段混凝土浇注完成并达设计强度50方可拆除。 混凝土浇筑时间：选择在夜间12点以后进行，最好在阴天浇筑，混凝土由混凝土泵输送至边跨合拢段，采用在顶板及腹板上开孔并接软管伸入的方式对底板、腹板布料。第127页/共140页 中跨合拢段施工（1）中跨合拢施工用的挂篮的两组轨道前移，使两组轨道两端分别支承于中跨最后两个悬臂节段上。将二